新森大道（鳳湖路至高龍大道）道路工程橋梁結構計算書

計算書第2頁金鳳園區(qū)高鐵以南路網工程新森大道（鳳湖路至高龍大道）道路工程橋梁結構計算書工程號:第1頁目錄TOC\o"1-3"\u一、 基本信息 31.1 工程概況 31.2 技術標準 31.3 主要規(guī)范 31.4 《公路橋梁抗震設計細則》(JTG/TB02-01-2008)結構概述 31.5 主要材料及材料性能 31.5.1 混凝土 31.5.2 預應力鋼筋 41.5.3 普通鋼筋 41.6 計算原則、內容及控制標準 4二、 模型建立及分析 52.1 計算模型 52.2 荷載工況及荷載組合 5三、 持久狀況承載能力極限狀態(tài) 103.1 正截面抗彎驗算 103.2 斜截面抗剪驗算 113.3 抗扭驗算 113.4 支反力計算 12四、 持久狀況正常使用極限狀態(tài) 124.1 正截面抗裂驗算 124.2 頂底板斜截面抗裂驗算 144.3 腹板斜截面抗裂驗算 15五、 持久狀況應力驗算 155.1 正截面壓應力驗算 155.2 斜截面主壓應力驗算 165.3 預應力鋼筋拉應力驗算 17六、 短暫狀況應力驗算 186.1 法向應力驗算 18七、 其他驗算 197.1 抗傾覆驗算 19八、 端橫梁驗算 208.1計算模型 208.2荷載工況及荷載組合 218.3正截面抗彎驗算 228.4斜截面抗剪驗算 228.5混凝土邊緣壓應力驗算 228.6中性軸主拉應力驗算 238.7裂縫寬度驗算 24九、 中橫梁驗算 249.1計算模型 249.2荷載工況及荷載組合 259.3正截面抗彎驗算 269.4斜截面抗剪驗算 269.5混凝土邊緣壓應力驗算 269.6中性軸主拉應力驗算 279.7裂縫寬度驗算 28十、 橋墩驗算 2910.1偏心受壓承載能力驗算 2910.2裂縫寬度驗算 32十一、 樁基驗算 33十二、 擴大基礎驗算 34十三、 結論 35

基本信息工程概況本次實施項目為新森大道鳳湖路至高龍大道段（金鳳園區(qū)內），項目為園區(qū)南北向城市主干路，項目起于現狀鳳湖路、金節(jié)路路口，向南延伸止于現狀高龍大道與現狀新森大道接順，道路全長2506.139m，標準路幅寬度為47m，道路等級為城市主干路，設計速度為60km/h，雙向六車道，路面為瀝青混凝土路面，道路設計范圍含790m隧道一座、與現狀高龍大道節(jié)點設置上跨橋一座，上跨橋長117m。技術標準設計程序：CivilDesigner設計安全等級：一級橋梁重要性系數：1.1主要規(guī)范《城市橋梁設計規(guī)范》（CJJ11—2011）（2019版）《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）《公路圬工橋涵設計規(guī)范》（JTGD61—2005）《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362—2018）《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTG3363—2019）《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）《公路橋梁抗震設計細則》(JTG/TB02-01-2008)結構概述根據橋梁所處位置實際地形、地質情況等情況，橋跨布置為30+45+30m=105m，全橋長117m,標準橋寬0.5m(護欄)+12.0m(車行道)+0.5m(護欄)+3.35m(中分帶)+0.5m(護欄)+12.0m(車行道)+0.5m(護欄)=29.35m。橋梁上部結構采用預應力混凝土連續(xù)箱梁，分為左右兩幅，梁高2.4m。橋臺均采用重力式U型橋臺，基礎為樁基礎。橋墩采用柱式墩，基礎為樁基礎。左右幅主梁均采用單箱雙室直腹板的箱梁形式，梁高為2.4m。箱梁懸臂長2.0m，主梁標準段頂板厚0.25m，底板厚0.22m，腹板厚0.5m，支點處頂底板加厚0.3m,腹板加厚至0.8m，端支點橫隔梁厚1.6m，中支點橫隔梁厚2.5m，在每一跨跨中設置一道橫隔板，厚30cm。主梁頂底面保持平行，通過結構旋轉找坡，橫坡坡度為1.5%。主要材料及材料性能混凝土表SEQ表\*ARABIC1混凝土材料及材料性能表強度等級彈性模量(MPa)剪切模量(MPa)泊松比容重(kN/m3)線膨脹系數fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C5034500138000.20025.0001e-00532.4002.65022.4001.830預應力鋼筋表SEQ表\*ARABIC2預應力鋼筋材料及材料性能表預應力鋼筋材料名稱彈性模量(MPa)容重(kN/m3)線膨脹系數fpk(MPa)fpd(MPa)f'pd(MPa)15.2-13-兩端張拉195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.000表SEQ表\*ARABIC3預應力鋼筋特性值表預應力鋼筋名稱鋼束總面積(mm2)張拉控制應(MPa)張拉控制力(kN)管道直徑(mm)μk錨具變形(mm)松弛系數超張拉15.2-13-兩端張拉18201339.2243734490.0000.201.5e-0066.0000.3否普通鋼筋表SEQ表\*ARABIC4普通鋼筋材料及材料性能表普通鋼筋彈性模量(MPa)容重(KN/m3)fsk(MPa)fsd(MPa)f'sd(MPa)HRB300210000.00076.980300.000250.000250.000HRB400200000.00076.980400.000330.000330.000HRBF400200000.00076.980400.000330.000330.000RRB400200000.00076.980400.000330.000330.000HRB500200000.00076.980500.000415.000400.000計算原則、內容及控制標準計算書中將采用midasCivilDesigner對橋梁進行設計，并以《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362-2018）為標準，按部分預應力（A類）混凝土結構進行驗算。模型建立及分析計算模型圖SEQ圖\*ARABIC1模型視圖節(jié)點數量：105個；單元數量：104個；邊界條件數量：4個；施工階段數量：3個，施工步驟如下： 施工階段1:CS01-成橋階段；10.0天； 施工階段2:CS03-二期恒載；10.0天； 施工階段3:CS04-收縮徐變；1000.0天；荷載工況及荷載組合自重自重系數：-1.04整體升降溫1:整體升溫，25.0℃；2:整體降溫，-25.0℃；徐變收縮收縮齡期：3.0天；理論厚度自動計算：由程序自動計算各構件的理論厚度。公式為：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周長u的計算公式中L0為外輪廓周長，Li為內輪廓周長，a為要考慮輪廓周長的比例系數。支座沉降按照每個地基及基礎的最大沉降量的最不利的荷載組合進行計算。第沉降組1組不均勻沉降-10.0mm；第沉降組2組不均勻沉降-10.0mm；第沉降組3組不均勻沉降-10.0mm；第沉降組4組不均勻沉降-10.0mm；可變荷載活載：汽車荷載，橋梁等級為公路Ⅰ級；對于汽車荷載縱向整體沖擊系數μ，按照《公路橋涵通用設計規(guī)范》第4.3.2條，沖擊系數μ可按下式計算：EQ當f＜1.5Hz時，μ＝0.05；EQ當1.5Hz≤f≤14Hz時，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ當f＞14Hz時，μ＝0.45；根據規(guī)范，計算的結構基頻f=3.15Hz，沖擊系數μ=0.187。荷載組合表SEQ表\*ARABIC5荷載工況序號工況名稱描述1正溫度梯度TPG2整體升溫T3負溫度梯度TPG14整體降溫T15恒荷載DL6沉降工況SM7鋼束一次TP8鋼束二次TS9收縮二次SS10徐變二次CS11汽車荷載工況左M荷載組合列表： 基本1:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本3:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG); 基本4:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1); 基本5:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG); 基本6:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1); 基本7:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本8:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本9:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本10:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 基本11:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本12:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本13:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG); 基本14:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1); 基本15:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG); 基本16:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1); 基本17:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本18:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本19:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本20:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 頻遇1:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG); 頻遇2:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG1); 頻遇3:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+0.800(TPG); 頻遇4:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+0.800(TPG1); 頻遇5:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.590(M); 頻遇6:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.590(M)+1.000(T)+0.800(TPG); 頻遇7:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.590(M)+1.000(T)+0.800(TPG1); 頻遇8:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.590(M)+1.000(T1)+0.800(TPG); 頻遇9:頻遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.590(M)+1.000(T1)+0.800(TPG1); 準永久1:準永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG); 準永久2:準永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG1); 準永久3:準永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+0.800(TPG); 準永久4:準永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+0.800(TPG1); 準永久5:準永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.337(M); 準永久6:準永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.337(M)+1.000(T)+0.800(TPG); 準永久7:準永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.337(M)+1.000(T)+0.800(TPG1); 準永久8:準永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.337(M)+1.000(T1)+0.800(TPG); 準永久9:準永久；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.337(M)+1.000(T1)+0.800(TPG1); 撓度1:撓度；1.000(DL)+0.590(M); 撓度2:撓度；0.590(M); 撓度3:撓度；1.000(DL)+0.295(M); 應力1:標準；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG); 應力2:標準；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG1); 應力3:標準；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG); 應力4:標準；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG1); 應力5:標準；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M); 應力6:標準；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T)+1.000(TPG); 應力7:標準；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T)+1.000(TPG1); 應力8:標準；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T1)+1.000(TPG); 應力9:標準；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T1)+1.000(TPG1); 傾覆1:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆2:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 傾覆3:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG); 傾覆4:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1); 傾覆5:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG); 傾覆6:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1); 傾覆7:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG); 傾覆8:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG1); 傾覆9:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG); 傾覆10:傾覆；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 傾覆11:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆12:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M); 傾覆13:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG); 傾覆14:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG1); 傾覆15:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG); 傾覆16:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG1); 傾覆17:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T)+1.000(TPG); 傾覆18:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T)+1.000(TPG1); 傾覆19:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T1)+1.000(TPG); 傾覆20:傾覆；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T1)+1.000(TPG1);持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面抗彎驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗算包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求；斜截面抗剪驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC2持久狀況斜截面抗剪驗算包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求；抗扭驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC3持久狀況抗扭驗算(扭矩)包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.5.3條進行截面驗算，滿足規(guī)范要求；支反力計算表SEQ表\*ARABIC6支反力計算表支座節(jié)點荷載Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)108應力60.0000.0003696.3350.0000.0000.000109應力60.0007.3833696.2680.0000.0000.000111應力90.00010.3379315.9440.0000.0000.000113應力946.78810.0929316.0620.0000.0000.000110應力90.0000.0009315.8570.0000.0000.000106應力60.0000.0003696.5410.0000.0000.000112應力945.4050.0009316.0010.0000.0000.000107應力60.0004.1193696.4700.0000.0000.000持久狀況正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂驗算全預應力混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：預制構件：σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構件：σst-0.80σpc≤0A類預應力混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：σst-σpc≤0.7ftkA類預應力混凝土構件，在作用（荷載）準永久效應組合下，應符合下列條件：σlt-σpc≤0B類預應力混凝土構件，在結構自重作用下控制截面受拉邊緣不得消壓：σt-σpc≤0圖表SEQ圖表\*ARABIC5使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-頂）包絡圖圖表SEQ圖表\*ARABIC6使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-底）包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-3條公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)驗算：頂緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.148MPa(拉應力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應力)，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.378MPa(壓應力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應力)，滿足規(guī)范要求；圖表SEQ圖表\*ARABIC7使用階段正截面抗裂驗算（準永久-頂）包絡圖圖表SEQ圖表\*ARABIC8使用階段正截面抗裂驗算（準永久-底）包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-4條公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0驗算：頂緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=2.690MPa(壓應力)≤0.000MPa(拉應力)，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=2.199MPa(壓應力)≤0.000MPa(拉應力)，滿足規(guī)范要求；頂底板斜截面抗裂驗算對于全預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.6ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：σtp≤0.4ftkA類和B類預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.7ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：σtp≤0.5ftk圖表SEQ圖表\*ARABIC9使用階段頂底板斜截面抗裂驗算包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗算：EQσ\s\do4(tp)=0.185MPa(拉應力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應力)，滿足規(guī)范要求；腹板斜截面抗裂驗算對于全預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.6ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：σtp≤0.4ftkA類預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.7ftkB類預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.7ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：σtp≤0.5ftk圖表SEQ圖表\*ARABIC10使用階段腹板斜截面抗裂驗算包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗算：EQσ\s\do4(tp)=1.143MPa(拉應力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應力)，滿足規(guī)范要求；持久狀況應力驗算正截面壓應力驗算按《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式，荷載取其標準值，汽車荷載考慮沖擊系數。受壓區(qū)混凝土的最大壓應力：未開裂構件：σkc+σpc≤0.5fck允許開裂構件：σcc≤0.5fck圖表SEQ圖表\*ARABIC11使用階段正截面壓應力驗算(頂)包絡圖圖表SEQ圖表\*ARABIC12使用階段正截面壓應力驗算(底)包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗算：頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.591MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=9.551MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；斜截面主壓應力驗算按《橋規(guī)》第7.1.6條公式，混凝土的主壓應力應符合下式規(guī)定：σcp≤0.6fck；圖表SEQ圖表\*ARABIC13使用階段斜截面主壓應力包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第7.1.6-1條公式驗算：EQσ\s\do4(cp)=11.593MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，滿足規(guī)范要求；預應力鋼筋拉應力驗算按《橋規(guī)》7.1.5-2條公式、第7.1.5-3條公式、第7.1.5-4條公式，荷載取其標準值，汽車荷載考慮沖擊系數。受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力：1）對體內預應力鋼絞線、鋼絲未開裂構件：σpe+σp≤0.65fpk允許開裂構件：σpo+σp≤0.65fpk2）對體外預應力鋼絞線：σpe,ex≤0.60fpk3）對預應力螺紋鋼筋未開裂構件：σpe+σp≤0.75fpk允許開裂構件:σpo+σp≤0.75fpk結論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1163.947MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，滿足規(guī)范要求；短暫狀況應力驗算法向應力驗算按《橋規(guī)》第7.2.8條，截面邊緣混凝土的法向應力應符合下式規(guī)定：σtcc≤0.7fck’圖表SEQ圖表\*ARABIC14施工階段法向應力驗算(頂)包絡圖圖表SEQ圖表\*ARABIC15施工階段法向應力驗算(底)包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第7.2.8條公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’驗算：頂緣EQσ\s\do4(tcc)=7.135MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(tcc)=9.339MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；其他驗算抗傾覆驗算按《橋規(guī)》第4.1.8條規(guī)定，持久狀況下，梁橋不應發(fā)生結構體系改變，并應同時滿足下列規(guī)定：在作用基本組合下，單向受壓支座始終保持受壓狀態(tài)。按作用標準值進行組合時（按本規(guī)范第7.1.1條取用），整體式截面簡支梁和連續(xù)梁的作用效應應符合下式要求：結論：表SEQ表\*ARABIC7傾覆驗算-支座反力表格支座節(jié)點編號組合名稱Fz(kN)驗算結果106傾覆101781.744OK107傾覆101781.669OK110傾覆76602.185OK111傾覆76602.266OK112傾覆76601.641OK113傾覆76601.699OK108傾覆101782.316OK109傾覆101782.246OK按照《橋規(guī)》第4.1.8條驗算：支座反力Fz>0，滿足規(guī)范要求；表SEQ表\*ARABIC8傾覆驗算-抗傾覆穩(wěn)定系數表格傾覆方向最不利支座節(jié)點編號組合名稱∑Sbki(KN.m)∑Sski(KN.m)ki[k]驗算結果右傾106傾覆12116042.9495522.34121.01342.5000OK右傾108傾覆12116042.9495522.34121.01342.5000OK右傾110傾覆12116042.9495522.34121.01342.5000OK右傾112傾覆12116042.9495522.34121.01342.5000OK左傾107傾覆12116042.9245522.34721.01332.5000OK左傾109傾覆12116042.9245522.34721.01332.5000OK左傾111傾覆12116042.9245522.34721.01332.5000OK左傾113傾覆12116042.9245522.34721.01332.5000OK按照《橋規(guī)》第4.1.8條驗算：第1組無效支座中，106號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數k=21.013>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第2組無效支座中，108號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數k=21.013>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第3組無效支座中，110號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數k=21.013>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第4組無效支座中，112號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數k=21.013>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第5組無效支座中，107號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數k=21.013>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第6組無效支座中，109號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數k=21.013>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第7組無效支座中，111號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數k=21.013>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第8組無效支座中，113號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數k=21.013>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；端橫梁驗算8.1計算模型模型視圖節(jié)點數量：27個；單元數量：26個；邊界條件數量：2個；施工階段數量：2個，施工步驟如下： 施工階段1:CS01-成橋階段；14.0天； 施工階段2:CS02-收縮徐變；1000.0天；8.2荷載工況及荷載組合自重自重系數：-1.04整體升降溫1:整體升溫，25.0℃；2:整體降溫，-25.0℃；徐變收縮收縮齡期：3.0天；理論厚度自動計算：由程序自動計算各構件的理論厚度。公式為：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周長u的計算公式中L0為外輪廓周長，Li為內輪廓周長，a為要考慮輪廓周長的比例系數。荷載組合表SEQ表\*ARABIC3荷載工況序號工況名稱描述1徐變二次CS2收縮二次SS3整體降溫T14正溫度梯度TPG5整體升溫T6車輛荷載L7負溫度梯度TPG18恒荷載DL8.3正截面抗彎驗算持久狀況正截面抗彎驗算包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求；8.4斜截面抗剪驗算持久狀況斜截面抗剪驗算(Z方向)包絡圖結論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求；8.5混凝土邊緣壓應力驗算按《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式，受壓區(qū)混凝土邊緣混凝土的壓應力應符合下式規(guī)定：σtcc≤0.8fck’混凝土邊緣壓應力驗算包絡圖結論： 按照《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式EQσ\s\do4(t,cc)≤0.8f\s\do4(ck)’驗算：EQσ\s\do4(t,cc)=1.503MPa≤EQ0.8f\s\do4(ck)’=21.440MPa，滿足規(guī)范要求；8.6中性軸主拉應力驗算按照《橋規(guī)》第7.2.5條，鋼筋混凝土受彎構件中性軸處的主拉應力（