地下室頂板支撐回頂方案

地下室頂板支撐回頂方案.z.目錄目錄1一、編制說明2二、編制依據(jù)2三、工程概況：2四、施工荷載3五、地下車庫頂板腳手架加固4六、平安技術(shù)措施7七、計(jì)算書7施工電梯處地下車庫頂板回頂方案一、編制說明為了保證構(gòu)造工程施工平安、文明施工、按標(biāo)準(zhǔn)化要求并到達(dá)國家規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)，由于本工程局部地下車庫頂板施工完成，現(xiàn)階段進(jìn)入主體及二次構(gòu)造施工階段，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況和施工的需要，在本工程的地下車庫頂板上布置泵車及施工升降機(jī)。施工期間的荷載遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)活荷載，需加設(shè)支撐，防止因荷載過大，造成梁板開裂。此方案應(yīng)經(jīng)上級(jí)技術(shù)部門審核批準(zhǔn)后生效。二、編制依據(jù)1、"建筑構(gòu)造荷載標(biāo)準(zhǔn)"GB50009-2012地下室頂板支撐回頂方案全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。2、"建筑施工平安檢查標(biāo)準(zhǔn)"JGJ59-2011；地下室頂板支撐回頂方案全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。3、"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)"JGJ130-2011；4、"建筑施工高處作業(yè)平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)"JGJ80-2016；5、羅蘭春天一期施工圖紙。6、本工程的實(shí)際情況三、工程概況：美的羅蘭春天工程一期1#～7#、10#～13#、20#樓及地下車庫工程，位于邯鄲市東區(qū)、北臨**路、南臨聯(lián)紡東路、東臨藺相如大街，由邯鄲市順美房地產(chǎn)開發(fā)開發(fā)建立，河北拓樸建筑設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)，河北新隆基工程管理監(jiān)理，中鐵七局集團(tuán)鄭州工程總承包。該工程集配套商業(yè)、住宅用房、地下車庫等功能。總建筑面積約127695.78m2。本工程為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架、剪力墻構(gòu)造，條基、筏板根底1#樓地下1層、地上8層；2#~7#樓地下2層、地上8層；10#~13#樓地下2層、地上18層；20#樓為配套商業(yè)地上三層。地下車庫和配套商業(yè)為框架構(gòu)造。地下室頂板支撐回頂方案全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。四、施工荷載地下室頂板支撐回頂方案全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。2、SC200/200施工升降機(jī)60m高度時(shí)的自重載荷及沖擊載荷表序號(hào)部件名稱數(shù)量單重〔kg〕總量〔kg〕備注1標(biāo)準(zhǔn)節(jié)1815027002驅(qū)動(dòng)體275015003吊籠215403080含附件局部重量4限載裝置215305底架1135013506電纜卷筒2551107附著3180540含電纜導(dǎo)架8電器系統(tǒng)14004009構(gòu)造件合計(jì)9710空載狀態(tài)下正常使用中單籠沖擊載荷：作用在施工升降機(jī)上的垂直載荷有：驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)自重：750kg吊籠自重：1540kg額定提升載重量：2000kg考慮動(dòng)載超載因素：取動(dòng)載系數(shù)K1=1.2，超載系數(shù)K2=1.1系統(tǒng)沖擊載荷：1.2×750+1.2×1540+1.2×1.1×2000=5388kg≈53kn五、地下車庫頂板腳手架加固考慮到在施工作業(yè)過程中產(chǎn)生動(dòng)荷載對(duì)樓板的影響，為了偏于平安，施工位置對(duì)應(yīng)之下的地下車庫搭設(shè)鋼管腳手架進(jìn)展支撐，以減小對(duì)頂板的影響。搭設(shè)順序支模架撤除清理→鋪50厚腳手板→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→大橫桿〔柵格〕→剪刀撐2、架體搭設(shè)地下室頂板支撐回頂方案全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。施工位置下的板回頂均采用扣件式鋼管腳手架支撐，材料選用50厚木板通設(shè)在筏板上，支架系統(tǒng)采用Ф48×2.8鋼管搭設(shè)滿堂架，架體鋼管頂端放置U型可調(diào)頂托，40*80mm木方架設(shè)在U型可調(diào)頂托上，調(diào)節(jié)U型頂托，將木枋與梁底、板底頂撐結(jié)實(shí)，U型可調(diào)頂托使用長度≤200mm。雙排支撐架體縱向間距600mm，橫向間距600mm，根據(jù)層高設(shè)二道水平桿，最大步距1500mm，下部200mm高處設(shè)一道掃地桿。在支撐體系外周搭設(shè)連續(xù)剪刀撐。地下室頂板支撐回頂方案全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。施工回頂示意圖如下：3、材質(zhì)要求鋼管采用焊接鋼管，為Q235A鋼。外徑為Ф48，壁厚2.8mm，長度主要有6m、3m等。鋼管的質(zhì)量要求鋼管外表應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂紋、分層、壓痕和硬彎。鋼管應(yīng)無銹蝕，鋼管內(nèi)外外表銹蝕的深度之和不大于0.5mm。外徑和壁厚允許偏差為0.5mm。端部應(yīng)平整，端面切斜的允許偏差為1.7mm。鋼管盡量無彎曲，當(dāng)有彎曲時(shí)，端部彎曲不大于5mm，立桿彎曲不大于20mm，欄桿、支撐體系鋼管不大于30mm。鋼管應(yīng)無裂紋，嚴(yán)禁打孔。扣件扣件有三種：十字扣件、旋轉(zhuǎn)扣件和對(duì)接扣件。扣件不得有裂紋、氣孔。不宜有疏松、砂眼或其它影響使用的鑄造缺陷，并應(yīng)將影響外觀質(zhì)量的粘砂、裂縫、毛刺、氧化皮等去除干凈。扣件與鋼管貼面須嚴(yán)格整形，應(yīng)保證與鋼管扣緊時(shí)接觸良好?？奂顒?dòng)部位應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙小于1mm。當(dāng)扣件夾緊鋼管時(shí)，開口處的最小距離應(yīng)不大于5mm。地下室頂板支撐回頂方案全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。扣件螺栓為Ф12，不得滑絲，扣件螺栓擰緊扭緊扭力矩達(dá)70N.m時(shí)，扣件不得破壞。地下室頂板支撐回頂方案全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。六、平安技術(shù)措施腳手架搭拆人員必須是經(jīng)過考核的專業(yè)架子工，并持證上崗。腳手架操作人員必須戴平安帽、平安帶，穿防滑鞋等。腳手架的構(gòu)配件必須合格。腳手架搭設(shè)應(yīng)分階段進(jìn)展檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)校正。在腳手架使用期間，嚴(yán)禁任意撤除主節(jié)點(diǎn)處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。本卷須知最好是在堆場(chǎng)荷載較小時(shí)搭設(shè)；腳手架搭設(shè)的可調(diào)支撐穩(wěn)固力矩不少于70N.m.七、計(jì)算書滿堂支撐架計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)"JGJ130-20112、"建筑施工高處作業(yè)平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)"JGJ80-913、"建筑地基根底設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)"GB50007-20114、"建筑構(gòu)造荷載標(biāo)準(zhǔn)"GB50009-2012地下室頂板支撐回頂方案全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。A、架體參數(shù)地下室頂板支撐回頂方案全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。滿堂支撐架的寬度B(m)6滿堂支撐架的長度L(m)8滿堂支撐架的高度H(m)3.5腳手架鋼管類型Φ48×2.8立桿布置形式單立桿縱橫向水平桿非頂部步距h(m)1.5縱橫向水平桿頂部步距hd(m)1.5立桿縱距l(xiāng)a(m)0.6立桿橫距l(xiāng)b(m)0.6立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長度a(m)0.2剪刀撐設(shè)置類型加強(qiáng)型頂部立桿計(jì)算長度系數(shù)μ11.494非頂部立桿計(jì)算長度系數(shù)μ21.656板底縱向支撐次梁驗(yàn)算次梁增加根數(shù)n42材質(zhì)及類型鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6次梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205次梁截面慣性矩I(cm4)12.71次梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值τ(N/mm2)125次梁截面抵抗矩W(cm3)5.26次梁彈性模量E(N/mm2)206000次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值Nc(kN/m)0.04次梁驗(yàn)算方式三等跨連續(xù)梁G1k=Nc=0.04kN/m；G2k=g2k×lb/(n4+1)=0.35×0.6/(2+1)=0.07kN/m；Q1k=q1k×lb/(n4+1)=1×0.6/(2+1)=0.2kN/m；Q2k=q2k×lb/(n4+1)=3×0.6/(2+1)=0.6kN/m；1、強(qiáng)度驗(yàn)算板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續(xù)梁計(jì)算。q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.04+0.07)=0.132kN/mq2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.2+0.6)=1.12kN/mq=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m計(jì)算簡圖地下室頂板支撐回頂方案全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。Mma*=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×0.132×0.62+0.117×1.12×0.62=0.052kN·m地下室頂板支撐回頂方案全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。Rma*=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.132×0.6+1.200×1.12×0.6=0.894kNVma*=0.6q1la+0.617q2la=0.6×0.132×0.6+0.617×1.12×0.6＝0.462kNτma*＝2Vma*/A=2×0.462×1000/506=1.826N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！σ=Mma*/W=0.052×106/(5.26×103)=9.886N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！滿堂支撐架平臺(tái)上增加集中力最不利計(jì)算q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/mq2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN計(jì)算簡圖彎矩圖(kN·m)Mma*=0.37kN·mσ=Mma*/W=0.37×106/(5.26×103)=70.342N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！剪力圖(kN)Rma*f=2.856kNVma*f=2.131kNτma*＝2Vma*/A=2×2.131×1000/506=8.423N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算q'1=G1k+G2k=0.04+0.07=0.11kN/m地下室頂板支撐回頂方案全文共7頁，當(dāng)前為第7頁。q'2=Q1k+Q2k=0.2+0.6=0.8kN/m地下室頂板支撐回頂方案全文共7頁，當(dāng)前為第7頁。R'ma*=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.11×0.6+1.200×0.8×0.6=0.649kNνma*=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.11×(0.6×103)4+0.990×0.8×(0.6×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=0.043mm≤min{600/150，10}=4mm滿足要求！滿堂支撐架平臺(tái)上增加集中力最不利計(jì)算q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.07+0.2+0.6=0.91kN/mq2=F1=2kN計(jì)算簡圖剪力圖(kN)R'ma*f=2.051kN變形圖(mm)νma*=0.272mm≤min{600/150，10}=4mm滿足要求！C、橫向主梁驗(yàn)算材質(zhì)及類型鋼管截面類型(mm)Φ48×2.8主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值τ(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁自重標(biāo)準(zhǔn)值Nz(kN/m)0.031主梁驗(yàn)算方式三等跨連續(xù)梁橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載作用下三等跨連續(xù)梁計(jì)算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。地下室頂板支撐回頂方案全文共8頁，當(dāng)前為第8頁。滿堂支撐架平臺(tái)上無集中力地下室頂板支撐回頂方案全文共8頁，當(dāng)前為第8頁。q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/mq'=Nz=0.031kN/mp=Rma*/2=0.894/2=0.447kNp'=R'ma*/2=0.649/2=0.325kN計(jì)算簡圖彎矩圖(kN·m)Mma*=0.073kN·mσ=Mma*/W=0.073×106/(4.25×103)=17.176N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！剪力圖(kN)Rma*f=1.038kNVma*f=0.579kNτma*＝2Vma*/A=2×0.579×1000/398=2.91N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！變形圖(mm)νma*=0.065mm≤min{600/150，10}=4mm滿足要求！滿堂支撐架平臺(tái)上增加集中力最不利計(jì)算q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/mq'=Nz=0.031kN/mp=Rma*/2=0.894/2=0.447kN地下室頂板支撐回頂方案全文共9頁，當(dāng)前為第9頁。p'=R'ma*/2=0.649/2=0.325kN地下室頂板支撐回頂方案全文共9頁，當(dāng)前為第9頁。p2=Rma*f/2=2.856/2=1.428kNp2'=R'ma*f/2=2.051/2=1.026kN計(jì)算簡圖彎矩圖(kN·m)Mma*=0.182kN·mσ=Mma*/W=0.182×106/(4.25×103)=42.824N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！剪力圖(kN)Rma*f=1.794kNVma*f=1.137kNτma*＝2Vma*/A=2×1.137×1000/398=5.714N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！變形圖(mm)νma*=0.16mm≤min{600/150，10}=4mm滿足要求！D、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2可調(diào)托座承載力容許值[N]kN30按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=2×Rma*+F1=2×1.038+2=4.076kN≤[N]＝30kN滿足要求！地下室頂板支撐回頂方案全文共10頁，當(dāng)前為第10頁。E、立桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算地下室頂板支撐回頂方案全文共10頁，當(dāng)前為第10頁。鋼管類型Φ48×2.8立柱截面面積A(mm2)398立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205次梁增加根數(shù)n42立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長度a(m)0.2剪刀撐設(shè)置類型加強(qiáng)型頂部立桿計(jì)算長度系數(shù)μ11.494非頂部立桿計(jì)算長度系數(shù)μ21.656每米立桿承受構(gòu)造自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)0.167立桿底部荷載：NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×3.5+0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.651kN立桿頂部荷載：NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.067kNNG2=g2k×la×lb=0.35×0.6×0.6=0.126kNl=ma*{la,lb}=ma*{0.6,0.6}=0.6mNQ1=q1k×la×lb=1×0.6×0.6=0.36kNNQ2=q2k×la×lb=3×0.6×0.6=1.08kNNQ4=F1=2kN不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值：立桿頂部荷載：N頂=1.2(NG1d+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0.067+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.048kN立桿底部荷載：N底=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0.651+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.748kN1、長細(xì)比驗(yàn)算地下室頂板支撐回頂方案全文共11頁，當(dāng)前為第11頁。頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.494×(1500+2×200)=2838.6mm地下室頂板支撐回頂方案全文共11頁，當(dāng)前為第11頁。非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.656×1500=2484mmλ=l0/i=2838.6/16=177.412≤[λ]=210滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.494×(1500+2×200)=3278.583mmλ1=l01/i=3278.583/16=204.911，查表得，φ1＝0.174σ=N頂/φA=5.048×103/(0.17