熱力發(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性課件

第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)結(jié)束熱力發(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)及其經(jīng)濟(jì)性第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱第一章發(fā)電廠中能量的轉(zhuǎn)換過(guò)程（存在各種損失）化學(xué)能—熱能—機(jī)械能—電能

（煤）（鍋爐）（汽輪機(jī)）（發(fā)電機(jī)）發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)——通過(guò)能量轉(zhuǎn)換過(guò)程中能量的利用程度或損失大小來(lái)衡量目的：研究損失產(chǎn)生的部位、大小、原因及其相互關(guān)系，找出減少這些熱損失的方法和相應(yīng)措施第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第一章發(fā)電廠中能量的轉(zhuǎn)換過(guò)程（存在各種損失）第一節(jié)熱力發(fā)電第一章1熱量法、熱效率法

基于熱力學(xué)第一定律

——以燃料化學(xué)能從數(shù)量上被利用的程度來(lái)評(píng)價(jià)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性，常用于定量分析2熵方法、火用方法、做功能力法

基于熱力學(xué)第一、二定律

——以燃料化學(xué)能的做功能力被利用的程度來(lái)評(píng)價(jià)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性，常用于定性分析第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第一章1熱量法、熱效率法第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第一章熱流圖

第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第一章熱流圖第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第一章火用流圖

第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第一章火用流圖第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第一章1熱量法與作功能力法計(jì)算的全廠總效率相同；2損失分析不同： 熱量法：從熱損失的角度分析作功能力法：從做功能力損失的角度分析3用途：熱量法：定量分析，指導(dǎo)工程實(shí)際作功能力法：定性分析，指導(dǎo)技術(shù)革新總結(jié)第一節(jié)熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)第一章1熱量法與作功能力法計(jì)算的全廠總效率相同；總結(jié)第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)能耗（汽耗量D、熱耗量Q、煤耗量B）能耗率（汽耗率d、熱耗率q、煤耗率b）熱效率η第一章第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章第一章ηpQbGBTCηbηiηcp=ηbηpηiηmηgηgηmQ0第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章ηpQbGBTCηbηiηcp=ηbηpηiηmηgη能耗——反映生產(chǎn)電功率Pe所消耗的能量電廠熱耗Qcp、電廠煤耗Bcp、汽輪機(jī)熱耗Q0、汽輪機(jī)汽耗D0

功率方程式：3600Pe=Bqnetηbηpηiηmηg=Bqnetηcp=Qcpηcp=Q0ηiηmηg=Q0ηe=D0Wiηmηg kJ/h第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章能耗——反映生產(chǎn)電功率Pe所消耗的能量第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)發(fā)電廠熱耗量：發(fā)電廠煤耗量：汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗量：汽輪發(fā)電機(jī)組汽耗量：提示能耗指標(biāo)與產(chǎn)量有關(guān)，只能表明Pe為一定時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性；當(dāng)q0不同時(shí)，即使Pe一定，D0也不能作為熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。第一章第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章能耗率——反映每生產(chǎn)1kW.h電能所消耗的能量發(fā)電廠熱耗率qcp

發(fā)電廠煤耗率bcp汽輪機(jī)熱耗率q汽輪機(jī)汽耗率d第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章能耗率——反映每生產(chǎn)1kW.h電能所消耗的能量第二節(jié)凝汽式標(biāo)準(zhǔn)煤qnet=29270kJ/kg發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率

供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率

第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章標(biāo)準(zhǔn)煤qnet=29270kJ/kg供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率

第二年代1950196019701980199020002005848553463413392363352709600502448427392374我國(guó)火力發(fā)電廠歷年煤耗率，kg/(kW·h)

第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章年代1950196019701980199020002005（1）凝汽式汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率ηi

汽輪機(jī)能量平衡式：

絕對(duì)內(nèi)效率ηi：

Wi——汽輪機(jī)汽耗為D0時(shí)實(shí)際內(nèi)功率

Wa——汽輪機(jī)汽耗為D0時(shí)理想內(nèi)功率ηi——汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率ηt——汽輪機(jī)的理想熱效率ηri——汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率Q0Wi△QCCGT第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)（1）凝汽式汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率ηiQ0Wi△QCCGT第二以1kg新汽為基準(zhǔn)汽輪機(jī)能量能量平衡：比熱耗q0

：比內(nèi)功wi：△qc比冷源熱損失：內(nèi)效率ηi：第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章以1kg新汽為基準(zhǔn)第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一計(jì)算圖示系統(tǒng)中汽輪機(jī)的內(nèi)效率（忽略汽水損失）第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章計(jì)算圖示系統(tǒng)中汽輪機(jī)的內(nèi)效率（忽略汽水損失）第二節(jié)凝汽式發(fā)（1）汽輪機(jī)熱耗Q0、比熱耗q0（2）汽輪機(jī)實(shí)際做功量Wi、比內(nèi)功wi

（3）汽輪機(jī)內(nèi)效率ηi

、凈內(nèi)效率第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)（1）汽輪機(jī)熱耗Q0、比熱耗q0（2）汽輪機(jī)實(shí)際做功量Wi汽輪發(fā)電機(jī)組的絕對(duì)電效率ηe第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章汽輪發(fā)電機(jī)組的絕對(duì)電效率ηe第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)管道效率ηp第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章管道效率ηp第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章全廠毛效率ηcp全廠凈效率（扣除廠用電功率的電廠效率）平均廠用電率為8.2%125—200MW機(jī)組電廠：8.5%；300MW及以上機(jī)組電廠：4.7%—5.5%；中小容量機(jī)組電廠：9%—12%。第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章全廠毛效率ηcp全廠凈效率（扣除廠用電功率的電廠效率）平均12345678910圖1-7具有一次中間再熱的火力發(fā)電機(jī)組熱流圖1－輸入熱量，%；2－鍋爐熱損失，%；3－管道熱損失，%；4－凝汽流發(fā)電量，%；5－機(jī)械熱損失，%；6－發(fā)電機(jī)熱損失，%；7－輸出能量，%；8－抽汽流發(fā)電量，%；9－汽輪發(fā)電機(jī)組冷源損失%；10－凝結(jié)水熱量，%；11－給水熱量，%11第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章12345678910圖1-7具有一次中間再熱的火力發(fā)電機(jī)火力發(fā)電廠的各項(xiàng)熱損失（%）項(xiàng)目高參數(shù)超高參數(shù)超臨界參數(shù)△Qb1098△Qp10.50.5△Qc57.552.550.5△Qm0.50.50.5△Qg0.50.50.5總能量損失69.56360全廠總效率30.53740第二節(jié)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章火力發(fā)電廠的各項(xiàng)熱損失（%）項(xiàng)目高參數(shù)超高參數(shù)超臨界參數(shù)△Q1′-2′-3′-4′-1′郎肯循環(huán)pvTS123

412341-2-3-4-1 卡諾循環(huán)

4′

3′

1′

2′

1′

2′

3′

4′第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章1′-2′-3′-4′-1′郎肯循環(huán)pvTS1234提高蒸汽初參數(shù)的經(jīng)濟(jì)性①提高初溫t0ηt=wa/q0=1-(Tc/T0)

定壓升溫：整個(gè)循環(huán)的加熱平均溫度不斷升高，工質(zhì)高溫側(cè)溫差傳熱的不可逆性減輕，循環(huán)熱效率ηt提高，同時(shí)使排氣干度X提高，減少低壓缸排氣濕汽損失，因而ηri提高ηi=ηt×

ηri如圖第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)提高蒸T’0T0STOX’X第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)T’0T0STOX’X第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)②提高初壓p0

定溫升壓：對(duì)應(yīng)的飽和溫度ts也隨之升高，熱效率ηt隨之升高,尤其是初壓較低初溫較高時(shí)效果顯著；但隨著的p0提高，水的沸騰、汽化、過(guò)熱三個(gè)吸熱過(guò)程中，汽化潛熱比重相對(duì)不斷減少，而該壓力下沸騰段吸熱量比重相對(duì)增加，而過(guò)熱段平均溫度高于汽化段，汽化段平均溫度又高于沸騰段，當(dāng)初壓提高一極限值時(shí)，整個(gè)平均加熱溫度T0av<T0av’時(shí)，ηt’<ηt。當(dāng)t0=400℃

時(shí)極限壓力約20MP以上，故從工程實(shí)際上講，提高p0可增加ηt如圖第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)②提高初壓p0如圖第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)P’0P0STOX’X第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)P’0P0STOX’X第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)ShOh0t0p0hcaXWa=(h0-hca)max第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)ShOh0t0p0hcaXWa=(h0-hca)max第一③同時(shí)提高初溫、初壓P’0P0TOX’X第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)③同時(shí)提高初溫、初壓P’0P0TOX’X第一章第三節(jié)發(fā)電廠提高蒸汽初參數(shù)的限制

1）提高初溫的限制

金屬材料性能限制2）提高初壓的限制

安全性、熱經(jīng)濟(jì)性措施：（1）提高P0的同時(shí)采用蒸汽再熱（2）提高P0的同時(shí)增大單機(jī)容量Pe=300MW200150100450500550600650P0OPt0第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章提高蒸汽初參數(shù)的限制1）提高初溫的限制Pe=300MW201）理論上的初參數(shù)選擇

——配合參數(shù)（排汽濕度不超過(guò)最大允許值所對(duì)應(yīng)初參數(shù)）初溫由選用鋼材確定初壓在初溫、排汽壓力、排汽濕度、容量確定下選擇

ri=wi/wa2）技術(shù)經(jīng)濟(jì)上的初參數(shù)選擇

熱經(jīng)濟(jì)性的提高

投資和維修增加、安全性降低回報(bào)>投資第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)1）理論上的初參數(shù)選擇第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)電廠用水量和供水系統(tǒng)的選擇考慮一水多用、綜合利用，提高重復(fù)水利用率，減少?gòu)U水排放量冷卻水系統(tǒng)的選擇：開式供水和閉式供水①開式供水利用江河、湖泊、水庫(kù)、海灣等水源取水，當(dāng)?shù)乇硭闯渥闱铱拷鼜S址，供水高度不大時(shí)宜采用開式供水②閉式供水指凝汽器使用了的冷卻水經(jīng)冷卻設(shè)施冷卻降溫后，由循環(huán)水泵再送往凝汽器重復(fù)使用的系統(tǒng)。第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)電廠用水量和供水系統(tǒng)的選擇第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)1、降低蒸汽終參數(shù)pc對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性的影響（1）有利影響

t↑（

t=1-Tc/T1，wa↑）凝汽器火用損

Ec↓（2）不利影響Pc↓→葉片壽命↓→濕氣損失↑→

ri↓Pc↓→vc↑→余速損失↑→

i↓結(jié)論：在極限背壓以上，降低pc對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性有利第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章1、降低蒸汽終參數(shù)pc對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性的影響結(jié)論：在極限背壓以上，1）自然條件（理論限制）自然水溫tc1；2）技術(shù)水平冷卻水量和凝汽器面積都不可能無(wú)限大末級(jí)長(zhǎng)葉片的設(shè)計(jì)和制造水平汽輪機(jī)背壓pc由排汽飽和溫度tc決定

tc=tc1

t

t

t—冷卻水溫升

t—凝汽器傳熱端差，

t=tc

tc2，tc決定因素：冷卻水溫、冷卻水量、換熱面積、換熱面清潔度第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)1）自然條件（理論限制）第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)最佳蒸汽終參數(shù)1）設(shè)計(jì)最佳終參數(shù)以年計(jì)算費(fèi)用最小時(shí)所對(duì)應(yīng)的pc為最佳終參數(shù)。 根據(jù)該終參數(shù)確定凝汽器面積、冷卻水量及循環(huán)水泵、冷卻塔（循環(huán)供水時(shí)）的選型和配置等。2）運(yùn)行最佳終參數(shù)汽輪機(jī)功率增加值與循環(huán)水泵耗功之差取得最大值時(shí)的pc第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章最佳蒸汽終參數(shù)1）設(shè)計(jì)最佳終參數(shù)第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第最佳運(yùn)行真空第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章最佳運(yùn)行真空第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章給水回?zé)峒訜?/p>

——汽輪機(jī)某些中間級(jí)抽出部分蒸汽，送入回?zé)峒訜崞鲗?duì)鍋爐給水進(jìn)行加熱的過(guò)程目的：減少冷源熱損失，提高電廠的熱經(jīng)濟(jì)性TS123546897ⅡS81234567ABⅠaA

aB

第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章給水回?zé)峒訜酺S123546897ⅡS81234567ABⅠ給水回?zé)峒訜岬囊饬x1）汽輪機(jī)進(jìn)入凝汽器的凝汽量減少，冷源損失降低；2）提高鍋爐給水溫度，工質(zhì)的平均吸熱溫度提高；3）抽汽加熱給水的傳熱溫差小，做功能力損失小。不利：回?zé)岢槠嬖谧鞴Σ蛔?，wi減小，D0增大，削弱了Dc的減小第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章給水回?zé)峒訜岬囊饬x第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章（二）給水回?zé)峒訜岬臒峤?jīng)濟(jì)性單級(jí)回?zé)崞啓C(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率：?jiǎn)渭?jí)回?zé)嵫h(huán)的汽流分配同參數(shù)朗肯循環(huán)的汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率回?zé)崾狡啓C(jī)的動(dòng)力系數(shù)分析：（二）給水回?zé)峒訜岬臒峤?jīng)濟(jì)性單級(jí)回?zé)嵫h(huán)的汽流分配同參數(shù)朗肯多級(jí)無(wú)再熱的回?zé)嵫h(huán)，汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率：回?zé)岢槠鰞?nèi)功之和凝汽流做內(nèi)功回?zé)岢槠龉Ρ龋? ↑

，↑分析：回?zé)岢槠谄啓C(jī)中的做功量↑，

↑回?zé)岢槠鰞?nèi)功之和凝汽流做內(nèi)功回?zé)岢槠鲇绊懟責(zé)徇^(guò)程熱經(jīng)濟(jì)性的因素

1多級(jí)回?zé)峤o水總焓值（溫升）在各加熱器間的分配

2鍋爐給水溫度；

3回?zé)峒訜峒?jí)數(shù)第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章影響回?zé)徇^(guò)程熱經(jīng)濟(jì)性的因素1多級(jí)回?zé)峤o水總焓值（溫?zé)崃Πl(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性ppt課件焓升分配焓降分配法(每一級(jí)加熱器焓升=前一級(jí)至本級(jí)汽輪機(jī)中的焓降)平均分配法(各級(jí)加熱器中的焓升相等)等焓降分配法(每級(jí)加熱器焓升=汽輪機(jī)各級(jí)組的焓降)第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章焓升分配焓降分配法(每一級(jí)加熱器焓升=前一級(jí)至本級(jí)汽輪機(jī)中的最佳給水溫度

——回?zé)嵫h(huán)汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率為最大值時(shí)對(duì)應(yīng)的給水溫度

因此： 最小，最大

做功不足系數(shù)，再熱前：

再熱后：第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章最佳給水溫度 第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章

給水溫度tfw1、抽汽壓力↓，做功不足系數(shù)Yj↑，汽耗量D0=D0R

+YjDj↑，汽耗率d

=D0/Pe↑，工質(zhì)吸熱量q0↓，發(fā)電機(jī)組熱耗率q=dq0、汽輪機(jī)內(nèi)效率

i受雙重影響；2、鍋爐內(nèi)的換熱溫差↓，相應(yīng)的火用損↓；3、回?zé)峒訜崞鲀?nèi)換熱溫差↑，相應(yīng)的火用損

Er↑；4、與總火用損最小對(duì)應(yīng)的最佳給水溫度tfwop；5、通常給水溫度tfw=（0.65—0.75）tfwop第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章 給水溫度tfw第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章回?zé)峒?jí)數(shù)、給水溫度與回?zé)峤?jīng)濟(jì)性單級(jí)回?zé)岫嗉?jí)回?zé)峄責(zé)峒?jí)數(shù)、給水溫度與回?zé)峤?jīng)濟(jì)性單級(jí)回?zé)岫嗉?jí)回給水加熱級(jí)數(shù)Z1、tfw一定時(shí)，回?zé)峒?jí)數(shù)z增加，可充分利用低壓抽汽代替部分高壓抽汽，使回?zé)岢槠龉Α瑥亩?/p>

i↑；2、回?zé)峒?jí)數(shù)z↑，各加熱器中的換熱溫差↓，

Er↓，當(dāng)級(jí)數(shù)z為無(wú)窮多級(jí)時(shí)，將不存在換熱溫差，亦不存在

Er；3、回?zé)峒?jí)數(shù)z↑，最佳給水溫度↑；4、隨z的增長(zhǎng)，

i增長(zhǎng)率

i是遞減；5、實(shí)際給水溫度稍偏離最佳給水溫度時(shí)，對(duì)

I影響不大

第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章給水加熱級(jí)數(shù)Z第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章蒸汽中間再熱

——將汽輪機(jī)高壓部分做過(guò)功的蒸汽從汽輪機(jī)某一中間級(jí)引出，送到鍋爐的再器加熱，提高溫度后送回汽輪機(jī)繼續(xù)做功目的：提高電廠的熱經(jīng)濟(jì)性，適應(yīng)大機(jī)組發(fā)展4123baST124365abc第三節(jié)發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)第一章蒸汽中間再熱4123baST124365abc第三節(jié)發(fā)電廠1、再熱對(duì)汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率的影響 再熱使排汽濕度↓，濕度損失↓，

ri↑2、再熱對(duì)汽輪機(jī)理想熱效率的影響當(dāng)附加