多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算說明書

多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算說明書多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算說明書第一章橋梁設(shè)計(jì)概況1、設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（1）設(shè)計(jì)荷載：公路Ⅱ級(jí)；（2）橋梁寬度：凈-7m＋2×（3）橋梁跨徑：32+40+32；（4）路面橫坡：2%；2、結(jié)構(gòu)形式：上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁；3、材料：混凝土采用C40以上混凝土；鋼筋采用熱軋R235、HRB235即HRB400鋼筋；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的箍筋應(yīng)選用其中的帶肋鋼筋；按構(gòu)造配置的鋼筋網(wǎng)可采用冷軋帶肋鋼筋；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)選用鋼絞線，鋼絲；3、地震動(dòng)參數(shù)：地震動(dòng)峰值加速度0.05g；4、橋址條件：橋址區(qū)內(nèi)場地可劃分為可進(jìn)行建筑的一般地段，場地類別屬Ⅰ類；第二章橋跨布置方案比選及尺寸擬定2.1方案比選本設(shè)計(jì)橋梁的形式可考慮拱橋、簡支梁橋、連續(xù)梁橋三種形式。從實(shí)用、安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、環(huán)保以及占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。橋梁設(shè)計(jì)原則：（1）實(shí)用性。橋梁必須實(shí)用，要有足夠的承載力。能保證行車的暢通、舒適和安全。既滿足當(dāng)前的需要，又要考慮今后的發(fā)展。要能滿足交通運(yùn)輸本身的需要，也要考慮到支援農(nóng)業(yè)等等。（2）安全性。橋梁的設(shè)計(jì)要能滿足施工及運(yùn)營階段的受力需要，能夠保證其耐久性和穩(wěn)定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。（3）經(jīng)濟(jì)性。在社會(huì)主義市場經(jīng)濟(jì)體制的今天，經(jīng)濟(jì)性是不得不考慮的重要因素。在能夠滿足橋兩個(gè)方面需求的情況下要盡量考慮是否經(jīng)濟(jì)，是否以最少的投入獲得最好的效果。（4）美觀性。在橋梁設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應(yīng)，合理的輪廓是美觀的主要因素。（5）環(huán)保性。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，生活水平的不斷提高，人們對環(huán)境保護(hù)提出了更高的要求，在建筑領(lǐng)域，一個(gè)工程的建設(shè)不能以犧牲環(huán)境作代價(jià)，在保證順利工的前提下要盡量避免對環(huán)境的破壞以實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)的可持續(xù)發(fā)展。應(yīng)根據(jù)上述原則，對橋梁作出綜合評(píng)估：（1）梁橋：梁式橋是指其結(jié)構(gòu)在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力的橋梁。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋受力明確，理論計(jì)算較簡單，設(shè)計(jì)和施工的方法日臻完善和成熟。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：（a）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低；（b）結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；（c）結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好，建成后維修費(fèi)用較少；（d）結(jié)構(gòu)的整體性好，剛度較大，變性較小；（e）可采用預(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)；設(shè)計(jì)荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；（j）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的拼裝手段，通過施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體，進(jìn)一步擴(kuò)大了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。簡支梁：簡支梁可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量，有利于爭取橋下凈空，并改善景觀；其結(jié)構(gòu)剛度大，具有良好的動(dòng)力特性以及減震降噪作用，使行車平穩(wěn)舒適，后期的維修養(yǎng)護(hù)工作也較少。從城市美學(xué)效果來看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢，將給城市爭色不少。連續(xù)梁：目前我國道路橋梁結(jié)構(gòu)一般考慮簡支梁和連續(xù)梁結(jié)構(gòu)形式。簡支梁受力明確，因溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小，設(shè)計(jì)施工易標(biāo)準(zhǔn)化、簡單化。(2)拱橋：拱橋的靜力特點(diǎn)是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q的作用下，簡直梁的跨中彎矩為ql2/8，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而設(shè)計(jì)得合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料，混凝土等來建造。石拱對石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費(fèi)工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺(tái)承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺(tái)和地基必須承受拱端的強(qiáng)大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對于多跨連續(xù)拱橋，為防止其中一跨破壞而影響全橋，還要采取特殊的措施，或設(shè)置單向推力墩以承受不平衡的推力。(3)方案比選及截面形狀選定:由上述條件可知，根據(jù)本設(shè)計(jì)具體的情況，制作拱橋難度較大，放棄拱橋方案。簡支梁結(jié)構(gòu)簡單施工方便，箱形簡支梁橋主要用于預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋。尤其適用于橋面較寬的預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)和跨度較大的斜交橋和彎橋。最后選定簡支梁箱形梁橋。2.2主梁尺寸擬定2.2.1箱梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高跨比通常為1/15~1/25，本設(shè)計(jì)的主梁高度采用160cm，其高跨比為1/20和1/25。2.2.2箱梁頂、底、腹板的厚度箱梁頂板主要考慮橋面板手里需要，考慮受力要求外，還要考慮布置預(yù)應(yīng)力鋼束到的需要，擬定高度為30cm,腹板厚度考慮布置預(yù)應(yīng)力鋼束到的需要和抗剪墻厚度的要求，定為30cm,底板擬定高度為30cm.腹板和頂板接處做成0.15m0.15m的承托，使箱壁剪力流能順利傳遞，避免在轉(zhuǎn)角處產(chǎn)生過大的應(yīng)力集中。2.3橫隔梁設(shè)置為方便施工，各主梁均不設(shè)跨中橫隔梁，反設(shè)端橫隔梁，各主梁之間的橫向聯(lián)系依靠現(xiàn)澆濕接縫來完成。橫截面布置圖如下：2.4主梁全截面幾何特征的計(jì)算表1截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積（cm2）分塊形心至上緣的距離（cm）分塊對上緣的靜矩（cm3）自身慣性矩Ii（cm4）di=ys-yi（cm）對截面形心慣矩（cm4）I=I1+I2(cm4)頂板2400015360000180000044.34709976048899760上三角承托3300351155004125024.319486171989867腹板6000804800005000000-20.725709407570940下三角承托225125281252812.5-65.7971210.25974022.75底板117001451696500877500-85.78593053386808033452252680125102232622.8第3章結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算3.1箱梁自重（一期恒載）由主梁構(gòu)造，故一期恒載集度有：gi=4.5225×25=109.219KN/m3.2二期恒載二期恒載由護(hù)欄及橋面鋪裝構(gòu)成。g1=2×240.5／2.5=9.6KN/mg2=（0.06+0.14）/2824+0.05823=28.4KN/mgi=g1+g2=38KN/m3.3恒載內(nèi)力設(shè)X為計(jì)算截面至左支承中心的距離，令α=X/L,則箱梁的恒載內(nèi)力計(jì)算見表3—1表3—1恒載內(nèi)力計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)L=31.40mL2=985.96m項(xiàng)目giMg=α(1-α)L2gi/2(KN/m)Vg=（1-2α）Lgi/2(KN)跨中四分點(diǎn)四分點(diǎn)支點(diǎn)α50α(1-α)/20.1250.0938（1-2α）/20.250.5第一期恒載109.21913460.710100.9857.41714.7第二期恒載38.04683.313514.36298.3596.6計(jì)算數(shù)據(jù)L=39.40mL2=1552.36m項(xiàng)目giMg=α(1-α)L2gi/2(KN/m)Vg=（1-2α）Lgi/2(KN)跨中四分點(diǎn)四分點(diǎn)支點(diǎn)α50α(1-α)/20.1250.0938（1-2α）/20.250.5第一期恒載109.21921193.415903.51075.82151.6第二期恒載38.07373.715533.23374.3748.63.4活載內(nèi)力計(jì)算3.4.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)車道荷載的沖擊系數(shù)計(jì)算得：f=0.003,0.005.均小于1.5HZ取。雙車道不考慮汽車荷載折減，所以車道折減系數(shù)ξ=1.03.4.2計(jì)算活載內(nèi)力公路——二級(jí)車道荷載由均布荷載qk=0.7510.5=7.875KN/m和集中荷載PK=KNPK=KN兩部分組成，計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值PK應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計(jì)算剪力時(shí)，P/K=1.2當(dāng)L=31.4m時(shí)，PK=1.2214.2=257.04KNL=39.4m時(shí)，PK=1.2238.2=285.84KN由杠桿原理法計(jì)算出荷載橫向分布系數(shù)=1.30計(jì)算跨中截面最大彎矩及最大剪力qq=7.875KN/m跨中彎矩l/2l/2跨中剪力圖3-1Pk=214.2KN/238.2KNPk=257.04KN/285.84KN，m，m計(jì)算四分點(diǎn)截面最大彎矩及最大剪力pp3l/16p3/4四分點(diǎn)截面彎矩四分點(diǎn)截面剪力圖3-2，m，m計(jì)算支點(diǎn)截面最大剪力支點(diǎn)剪力支點(diǎn)剪力圖3-3，3.5內(nèi)力組合計(jì)算表3—2內(nèi)力組合表L=31.4m時(shí)，內(nèi)力組合表荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面MVMVVKN*mKNKN*mKNKN第一期荷載13460.7010100.9857.41714.7第二期荷載4683.303514.4298.3596.6總荷載18144.0013615.31155.72311.3車道荷載3633.9218.53301.5413.3521.6恒+活21777.9218.516916.81569.02832.9Sj=1.2恒+1.4活26860.3305.920960.51965.53503.8恒+0.7活20687.7153.015926.31445.02676.4提高后的sj47548458.936886.83410.56180.2L=39.4m時(shí)，內(nèi)力組合表荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面MVMVVKN*mKNKN*mKNKN第一期荷載21193.4015903.51075.82151.6第二期荷載7373.705533．2374.3748.6總荷載28567.1021436.71450.12900.2車道荷載5308.9249.04785.4413.3604.2恒+活33876.0249.026222.11863.43504.4Sj=1.2恒+1.4活41713.0348.632413.62318.74326.1恒+0.7活32283.3174.324786.51739.43323.1提高后的sj73996.3522.957200.14182.17649.2經(jīng)計(jì)算可知，兩種不同的跨徑受力，跨徑大的箱梁需承受較大的力。所以按大跨徑箱梁分析預(yù)應(yīng)力鋼束的布置是安全的。第4章預(yù)應(yīng)力鋼束的布置及估算4.1預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足的強(qiáng)度要求1按跨中正截面抗裂性要求估算鋼筋面積根據(jù)跨中正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，為滿足抗裂性要求，所需的有效預(yù)應(yīng)力為：式中：——短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值；==33876.01——跨中截面全截面面積。由表有：=4522500mm；——全截面對抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩。由表有；===1014.837×mm——預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)到毛截面重心軸的距離。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為=100mm=－=1007－100=907mm?！炷量估瓘?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；=2.65MPa。所以有效預(yù)應(yīng)力合力為：==2.838×N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為=0.75。為鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。預(yù)應(yīng)力鋼筋采用低松弛鋼絞線1×7標(biāo)準(zhǔn)型。單根個(gè)鋼絞線的公稱面積=139mm，=1860MPa，=0.75×1860=1395MPa。預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為===25430.1mm根據(jù)估算結(jié)果，采用27束715.2的預(yù)應(yīng)力鋼絞線；錨具采用夾片式群錨，提供的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為=27×7×139=26270mm，采用70金屬波紋管道成孔，預(yù)留孔道直徑75mm。4.2預(yù)應(yīng)力鋼筋布置1跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力布置應(yīng)符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求的規(guī)定。參照有關(guān)設(shè)計(jì)圖紙并按《公路橋規(guī)》中的規(guī)定，對跨中截面預(yù)應(yīng)力束的初步布置如圖11：圖11跨中截面鋼束布置圖（尺寸單位/cm）2錨固面剛束布置錨固面剛束布置如圖12：圖12錨固面鋼束布置圖（尺寸單位/cm）4.3其他截面剛束位置及傾角計(jì)算(1)剛束彎起形狀、彎起角采用直線段中接圓弧段的方式彎起；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，的彎起角都為1°的彎起角都為；的彎起角為;的彎起角為6°.升高值為50mm，的升高值為100mm，的升高值為200mm,的升高值為300mm,的升高值為400mm。各鋼束的彎起半徑分別為=40000mm;=35000mm;=35000mm;=20000mm;=20000mm(2)鋼束各控制點(diǎn)位置的確定各號(hào)剛束計(jì)算及其彎起布置如圖13：圖13曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖（尺寸單位/cm）彎起半徑分別為40000mm,35000mm,35000mm,20000mm,20000mm.計(jì)算過程：:=ccot=50cot=2864mm=Rtan=40000tan=349mm=+=2864+349=3213mm==12765mm=cos=349cos=349mm++=12593+349+349=13291mm：=ccot=100cot=2863mm=Rtan=45000tan=611mm=+=2863+611=3474mm==12315mm=cos=611cos=611mm++=12315+611+611=13537mm：=ccot=200cot=2860mm=Rtan=35000tan=1222mm=+=2860+1222=4082mm==11690mm=cos=1222cos=1219mm++=11690+1219+1222=14131mm：=ccot=300cot=2854mm=Rtan=20000tan=1310mm=+=2854+1310=4164mm==11591mm=cos=1310cos=1303mm++=11591+1310+1303=14203mm：=ccot=400cot=2846mm=Rtan=20000tan=1399mm=+=2846+1399=4245mm==11510mm=cos=1399cos=1385mm++=11510+1399+1385=14294mm將各剛束的控制點(diǎn)匯總于下表7：表7各鋼束彎曲控制要素表1當(dāng)L=31.4m時(shí)鋼束號(hào)c(mm)(°)R(mm)(mm)(mm)彎止點(diǎn)距跨中距離1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.175011.0400000.0173213106125931329118-1910021.0350000.035347489123151353720-2120041.0350000.070408272116901413122-2330060.995200000.105416455115911420324-25.26-2740060.995200000.1054245381151014294表7各鋼束彎曲控制要素表2當(dāng)L=39.4m時(shí)鋼束號(hào)c(mm)(°)R(mm)(mm)(mm)彎止點(diǎn)距跨中距離1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.175011.0400000.0173213106165931729118-1910021.0350000.035347489163151753720-2120041.0350000.070408272156901713122-2330060.995200000.105416455155911820324-25.26-2740060.995200000.1054245381551018294（3）各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算 計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)i離梁底距離=+及該點(diǎn)處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，為i點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出i點(diǎn)所在的區(qū)段，然后計(jì)算及，即1)當(dāng)（－）0時(shí)，i點(diǎn)所在的區(qū)段還未彎起，=0，故==100mm，；2)當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于圓弧彎曲段，及按下列式計(jì)算，即：和3)當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時(shí)，按下式計(jì)算，即各鋼束和各鋼束的各個(gè)截面的及其傾角計(jì)算值見下表8當(dāng)L=31.4m時(shí)：計(jì)算截面鋼束編號(hào)（mm）（mm）（mm）（o）（mm）（mm）跨中截面=01-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.1712593698<00010018-19123151222<00025020-21116902441<00035022-23115912613<00045024-25115102784<00055026-27115102784<000650截面1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.1712593698<00010018-19123151222<00025020-21116902441<00035022-23115912613<00045024-25115102784<00055026-27115102784<000650支點(diǎn)截面1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.17125936983107>698148.14148.1418-191231512223385>1222296.87196.8720-211169024414010>24414194.96294.9622-231159126134109>26136294.19394.1924-251151027844190>27846293.35393.3526-271151027844190>27846293.35393.35當(dāng)L=39.4m時(shí)：計(jì)算截面鋼束編號(hào)（mm）（mm）（mm）（o）（mm）（mm）跨中截面=01-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.1716593698<00010018-19163151222<00025020-21156902441<00035022-23155912613<00045024-25155102784<00055026-27155102784<000650截面1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.1716593698<00010018-19163151222<00025020-21156902441<00035022-23155912613<00045024-25155102784<00055026-27155102784<000650支點(diǎn)截面1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.17165936983107>698148.14148.1418-191631512223385>1222296.87196.8720-211569024414010>24414194.96294.9622-231559126134109>26136294.19394.1924-251551027844190>27846293.35393.3526-271551027844190>27846293.35393.35第五章非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積估算及布置5.1受力普通鋼筋按極限承載力確定普通鋼筋數(shù)量。在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為=120，=1600-120=1480mm。依據(jù)《公路橋規(guī)》(JTDD62)第4.2.3條，確定箱型截面翼緣板的有效寬度,對于中間梁的跨中截面:計(jì)算跨徑=39.4m；式中：——腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度,=1,2,3,…，見《公路橋規(guī)》(JTDD62)圖4.2.3-1；——簡支梁的跨中截面翼緣有效寬度的計(jì)算系數(shù)，可按《公路橋規(guī)》(JTDD62)圖4.2.3-2和表4.2.3確定；——腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實(shí)際寬度,=1,2,3,…，見《橋規(guī)》(JTDD60)圖4.2.3-1；===0.042<0.05==1650mm===0.05≤0.05==2050mm===0.0076<0.05==300mm根據(jù)上述的比值，由《公路橋規(guī)》(JTDD62圖4.2.3-2)查得=1.0。所以=2（b++）=2×（300+1650+2050）=8000mm，b為梁腹板寬度先假定為第一類T形截面由公式:求解x為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，=1.0,查表得=41713MPa所以1.0×41713×22.4×8000（1480－）解得:=166.5mm<=375mm(為截面受壓翼緣厚度)為第一類T形截面。則根據(jù)正截面承載力計(jì)算需要非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為：<0所以不需要配非預(yù)應(yīng)力筋。5.2箍筋設(shè)計(jì)檢驗(yàn)是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋跨中截面：=721.83KN支座截面：=647.6KN因?yàn)楣士稍诹嚎缰械哪抽L度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計(jì)算配置箍筋。圖16計(jì)算剪力分配圖（尺寸單位/cm）上圖所示的剪力包絡(luò)圖中，支點(diǎn)處剪力計(jì)算值，跨中處剪力計(jì)算值。721.83KN的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡(luò)圖比例求得，為=同時(shí)，根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，在支座中心線附近=800mm范圍內(nèi)箍筋的間距最大為100mm。距支點(diǎn)中心線處的計(jì)算剪力值按剪力包絡(luò)圖按比例得=本設(shè)計(jì)中由混凝土和箍筋承擔(dān)全部剪力計(jì)算值為。箍筋采用直徑為10mm的四肢箍筋，箍筋截面積=4×78.5=314mm?？缰薪孛妫褐ё孛妫簞t，平均值分別為mm，箍筋間距為==64mm確定箍筋間距的設(shè)計(jì)值還應(yīng)考慮《公路橋規(guī)》的構(gòu)造要求。取=80mm時(shí)，滿足=300也滿足箍筋配筋=0.65%%，滿足要求。所以，在支座中心向跨徑長度方向的800mm范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)箍筋間距=100mm，而后到跨中截面的箍筋間距為80mm。5.3水平縱向鋼筋水平縱向鋼筋的作用主要是在梁側(cè)面發(fā)生混凝土裂縫后，可以減小混凝土的裂縫寬度。水平縱向鋼筋為構(gòu)造鋼筋，此箱梁腹板跨中到距支點(diǎn)一倍梁高處配置7對直徑為12mm的水平縱向鋼筋，間距200mm。5.4架立鋼筋根據(jù)《公路橋規(guī)》的規(guī)定及截面尺寸選用直徑為12mm的架立鋼筋。5.5堵頭板鋼筋根據(jù)預(yù)制箱梁堵頭板的行狀及截面尺寸，橫向采用7根直徑12mm鋼筋，間距20cm，縱向采用19根直徑10mm鋼筋間距15cm第六章持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算（一）正截面承載能力計(jì)算取彎距最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力的計(jì)算。1求受壓區(qū)高度x預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為=285.2mm，=1600-285.2=1314.8mm，上翼緣平均厚度=375mm，有效工作寬度=8000mm首先按式判斷截面類型：=33100.2KN屬于第一類T型。又的條件，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度。==184.7mm<=375mm受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實(shí)是第一類T形截面梁。2正截面承載力計(jì)算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置如圖梁跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值將x=184.7代入下式計(jì)算截面承載力。==4.05KNm>=41713KNm計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。（二）斜截面承載能力計(jì)算1斜截面抗剪承載能力計(jì)算按照《公路橋規(guī)》的規(guī)定，對以下截面進(jìn)行驗(yàn)算：(1)距支點(diǎn)中心處截面；距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力的計(jì)算首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即0.5式中：——驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法，在這==3441kN；——混凝土等級(jí)，在這=50MPa；b——腹板厚度。=420.4mm——計(jì)算截面處縱向鋼筋合力點(diǎn)至截面上邊緣的距離，在距支點(diǎn)h/2處預(yù)應(yīng)力鋼筋都彎起，==mm；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取=1.25。則==1230.44KN=3441KN=0.51×=3879.58=3441KN計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求。斜截面抗剪承載能力按下式計(jì)算：式中：——斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載設(shè)計(jì)值；——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載設(shè)計(jì)值。式中:——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取=1.0；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取=1.25；——受壓翼緣的影響系數(shù)，本題=1.1；b——斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度。P——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率；P=100，=0.024，P=100×0.024=2.4——箍筋配筋率，==0.0034=3378.82KN=式中：——斜截面受壓端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾，sin=0.100；=基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測量儀的研制基于單片機(jī)的紅外測油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊