超聲波流量計技術(shù)講座

超聲波流量計技術(shù)講座2009年7月1超聲波流量計23時差法超聲波流量計的工作原理4時差法超聲波流量計的工作原理（續(xù)1）5超聲波的優(yōu)缺點和局限性

2.1優(yōu)點USF可作非接觸測量。夾裝式換能器USF可無需停流截管安裝，只要在既設(shè)管道外部安裝換能器即可。這是USF在工業(yè)用流量儀表中具有的獨特優(yōu)點，因此可作移動性（即非定點固定安裝）測量，適用于管網(wǎng)流動狀況評估測定。USF為無流動阻撓測量，無額外壓力損失。流量計的儀表系數(shù)是可從實際測量管道及聲道等幾何尺寸計算求得的，既可采用干法標定，除帶測量管段式外一般不需作實流校驗。USF適用于大型圓形管道和矩形管道，且原理上不受管徑限制，其造價基本上與管徑無關(guān)。對于大型管道不僅帶來方便，可認為在無法實現(xiàn)實流校驗的情況下是優(yōu)先考慮的選擇方案。多普勒USF可測量固相含量較多或含有氣泡的液體。USF可測量非導(dǎo)電性液體，在無阻撓流量測量方面是對電磁流量計的一種補充。因易于實行與測試方法（如流速計的速度-面積法，示蹤法等）相結(jié)合，可解決一些特殊測量問題，如速度分布嚴重畸變測量，非圓截面管道測量等。某些傳播時間法USF附有測量聲波傳播時間的功能，即可測量液體聲速以判斷所測液體類別。例如，油船泵送油品上岸，可核查所測量的是油品還是倉底水。

6超聲波的優(yōu)缺點和局限性（續(xù)1）2.2缺點和局限性傳播時間法USF只能用于清潔液體和氣體，不能測量懸浮顆粒和氣泡超過某一范圍的液體；反之多普勒法USF只能用于測量含有一定異相的液體。外夾裝換能器的USF不能用于襯里或結(jié)垢太厚的管道，以及不能用于襯里（或銹層）與內(nèi)管壁剝離（若夾層夾有氣體會嚴重衰減超聲信號）或銹蝕嚴重（改變超聲傳播路徑）的管道。多普勒法USF多數(shù)情況下測量精度不高。國內(nèi)生產(chǎn)現(xiàn)有品種不能用于管徑小于DN25mm的管道。

7超聲波的分類和結(jié)構(gòu)

3.1組成USF主要由安裝在測量管道上的超聲換能器（或由換能器和測量管組成的超聲流量傳感器）和轉(zhuǎn)換器組成。轉(zhuǎn)換器在結(jié)構(gòu)上分為固定盤裝式和便攜式兩大類。換能器和轉(zhuǎn)換器之間由專用信號傳輸電纜連接，在固定測量的場合需在適當?shù)牡胤窖b接線盒。夾裝式換能器通常還需配用安裝夾具和耦合劑。圖7是系統(tǒng)組成示例，此例是測量液體用傳播時間法單聲道Z法夾裝式USF。（見后頁）8第三節(jié)分類和結(jié)構(gòu)（續(xù)2）3.2分類

可以從不同角度對超聲流量測量方法和換能器（或傳感器）進行分類。（1）按測量原理分類

封閉管道用USF按測量原理有5種，如2節(jié)所述，現(xiàn)在用得最多的是傳播時間法和多普勒法兩大類。（2）按被測介質(zhì)分類

9超聲波的分類和結(jié)構(gòu)（續(xù)3）有氣體用和液體用兩類。傳播時間法USF兩種介質(zhì)各自專用，因換能器工作頻率各異，通常氣體在100~300kHz之間，液體在1~5MHz之間。氣體儀表不能用夾裝式換能器，因固體和氣體邊界間超聲波傳播效率較低。

（3）傳播時間法按聲道數(shù)分類：按聲道數(shù)分類常用的有單聲道、雙聲道、四聲道和八聲道四種。近年有出現(xiàn)三聲道、五聲道和六聲道。四聲道及以上的多聲道配置對提高測量精度起很大作用。各聲道按換能器分布位置（見圖8），又可分為以下幾種。

1）單聲道有Z法（透過法）和V法（反射法）兩種。

2）雙聲道有X法（2Z法、交差法）、2V法和平行法三種。

3）四聲道有4Z法和平行法兩種。

4）八聲道有平行法和兩平行四聲道交差法二種。

（4）按換能器安裝方式分類有：

1）可移動安裝

2）固定安裝

10超聲波的選用考慮要點4.1測量原理的選擇

選擇液體用USF首先考慮測量原理是傳播時間法還是多普勒法？其主要判斷要素是：液體潔凈程度或雜質(zhì)含量，測量精度要求?；具m用條件如表1所示。

需插入1個表格及一段描述11超聲波的選用考慮要點（續(xù)1）4.2適用懸浮顆粒含量的范圍多普勒法USF要比傳播時間法適用懸浮顆粒含量上限高得多，而且可以測量連續(xù)混入氣泡的液體。但是根據(jù)測量原理，被測介質(zhì)中必須含有一定數(shù)量的散射體，否則儀表就不能正常工作。傳播時間法USF可以測量懸浮顆粒很少的液體，但不能測量含有影響超聲波傳播的連續(xù)混入氣泡或體積較大固體物的液體。在這種情況下應(yīng)用，應(yīng)在換能器的上游進行消氣、沉淀或過濾。在懸浮顆粒含量過多或因管道條件致使超聲信號嚴重衰減而不能測量時，有時可以試降低換能器頻率，予以解決。12超聲波的選用考慮要點（續(xù)2）4.3測量精確度

（1）傳播時間法

傳播時間法比多普勒法有較高的測量精確度，液體基本誤差為±0.5％R至±5％FS，重復(fù)性為0.1％R-0.3％R；氣體基本誤差為±0.5％R到±3％FS，重復(fù)性為0.2％R-0.4％FS，高精度儀表均為多聲道儀表。中小口徑液體管段式超聲流量傳感器通常都用水做實驗校驗，具有±0.5％R的高精度。管外夾裝換能器或在現(xiàn)場管道固定安裝換能器的儀表，要通過定標計算接入現(xiàn)場管道流通面積和傳播距離長度測量誤差，夾裝在管道的不確定性，聲耦合變化等因素，要降低些。若安裝調(diào)試粗糙不細致，測量精確度有可能低到5％，甚至更低。測量精確度還取決于聲道數(shù)設(shè)置及其布置位置，下文將進一步討論。

13超聲波的選用考慮要點（續(xù)3）（2）多普勒法典型儀表的基本誤差為±（1％-10％）FS，重復(fù)性為（0.2％-1％）FS。工業(yè)用多普勒法USF的超聲波頻率為（0.5-2）MHz。多普勒信號包含著不同散射體移動速度的頻譜，檢測電路提供多普勒頻移若干平均測量值以求的速度。所測的散射體速度和流體平均流速之間的關(guān)系，隨著不同狀況而變化，有一定不確定性。多普勒法USF性能因受以下一些原因所形成的因素影響，整體性能要比傳播時間法低得多。例如：散粒體的性質(zhì)；非軸向速度分量形成的多普勒頻移增寬；被照射域位置的不確定性；散射體和基相液體間的滑差。因此有些制造廠的技術(shù)數(shù)據(jù)僅列出儀表的重復(fù)性而不列測量精確度或基本誤差。流體運行流速不能過低，過低的流速會使離散體分布不均勻。若測量管水平安裝，氣體會浮升在頂部流動，顆粒會沉淀于底部。最低流速通常為（0.1-0.6）ｍ／ｓ。14超聲波的選用考慮要點（續(xù)4）4.4聲道設(shè)置和直管段要求

多普勒法USF通常只有單套發(fā)送和接收換能器；便攜式外夾裝換能器傳播時間法USF通常也只有單聲道，其他夾裝式則也有用雙聲道者，帶測量管段式有單聲道和雙聲道以上。

（1）傳播時間法

傳播時間法采用多少聲道的主要依據(jù)是測量精確度要求和安裝儀表管段流動狀況（取決于上游阻流件組成和直管段條件），以及管徑大小。例如BS7405推薦管徑大于0.5m用3或4聲道，達于3m則用8聲道

單聲道從單一路徑的線平均流速乘上系數(shù)代表平均流速。單一路徑聲道的換能器設(shè)置通常是通過管道中心，即在橫截面投影圓的直徑上，其系數(shù)即如圖10.2所示。也右聲道設(shè)置在弦的位置上。流動速度分布畸變和存在徑向速度分量（如渦流、二次流）則會改變該系數(shù)值，弦位置的影響比直徑位置的影響小。多聲道測量多路徑線平均流速，更減少流動畸變影響，提高測量精度。

確定聲道數(shù)有的可按儀表樣本規(guī)范選擇（如管段式USF，除單聲道外較多采用雙聲道計量聲道以上），有的則向儀表制造場聯(lián)系磋商（如現(xiàn)場安裝式USF，特別是大管徑應(yīng)用，通常為3-8聲道）。

為了獲得流體沿管道中心平行對稱地流動，測量點上下游要有足夠的長度直管段作有效整流。不能滿足時應(yīng)設(shè)置流動調(diào)整器。

傳播時間法USF直管段長度要求尚未有國際標準或國家標準規(guī)定值，應(yīng)按制造廠提供的規(guī)定。表2例舉幾個不同來源提出的要求，可作為選型時的一般依據(jù)。

15超聲波的選用考慮要點（續(xù)4）（2）多普勒法

插1表格16超聲波的選用考慮要點（續(xù)5）對多普勒法USF的直管段要求也沒有國際標準和國家標準的規(guī)定值。人們對多普勒法USF直管段要求程度在看法上也迥然不同。一種看法認為：從原理上講多普勒法僅測量“照射域”內(nèi)散射體的流速，其測量值受流速分布影響比傳播時間法大。為了盡量減少這種影響，除了采取其他一些方法外，還應(yīng)保證照射測量域的上下游有足夠長度的直管段，以得到較好的流動狀態(tài)。例如日本電氣計測工業(yè)會認為多普勒法USF所需直管段長度一般應(yīng)是傳播時間法的1.5倍。然而另一種看法是：多普勒法USF本身測量精確度等性能較低，流速分布影響相對于總體測量精確度不重要，直管段要求反而降低。例如有儀表制造廠提出只要在測量點上下游保持大于（3-5）DN的直管段。

17超聲波的選用考慮要點（續(xù)6）4.5換能器類型的選擇（1）傳播時間法

本類儀表可采用換能器的類型較多，各廠家換能器結(jié)構(gòu)不同，適用的流體條件（溫度、壓力等）、管道條件（材質(zhì)、形狀、管徑、直管長度等）和安裝條件等也不相同。此外還與聲道的設(shè)置方法有關(guān)，而聲道的設(shè)置方法又與測量精度和重復(fù)性等密切相關(guān)。氣體用USF因固體和氣體界面間超聲波傳播效率非常低，只能用直射式換能器。因此氣體流量測量一般不采用外夾裝式USF。（2）多普勒法

本類儀表用的折射式換能器。目前國內(nèi)產(chǎn)品大部分采用夾裝式，但與傳播時間法所用的夾裝式換能的發(fā)射頻率等技術(shù)性能不同，不能混用。然而兩者適用管道條件是基本相同的。18超聲波的選用考慮要點（續(xù)7）4.6安裝布置方面的考慮1）安裝位置和流動方向USF的流量傳感部分（超聲流量傳感器或超聲換能器）一般均可安裝于水平、傾斜或垂直管道。垂直管道最好選擇自下而上流動的場所，若為自上而下，則其下游應(yīng)有足夠的背壓，例如有高于測量點的后續(xù)管道，以防止測量點出現(xiàn)非滿管流。2）單向流還是雙向流通常為單向流，但也可通過較復(fù)雜電子線路，設(shè)計成雙向流動，此時流量測量點兩側(cè)直管段長度均應(yīng)按上游直管段的要求布置。3）管道條件外夾裝式USF管道內(nèi)表面積沉積層會產(chǎn)生聲波不良傳輸和偏離預(yù)期聲道路徑和長度，應(yīng)予避免；外表面因易于處理較少影響。夾裝式換能器和管道接觸表面要涂上耦合劑。應(yīng)注意粒狀結(jié)構(gòu)材料（例如鑄鐵、混凝土）的管道，很可能聲波被分散，大部分聲波傳送不到流體而降低性能。換能器安裝處管道襯里或銹蝕層與管壁之間不能有縫隙。用V法的反射處必須避開焊縫和接口（參見圖11）。

19超聲波的選用考慮要點（續(xù)7）4）上游流動擾動與大部分其他流量儀表一樣，USF敏感于流過儀表的流速分布剖面，因此也要求相當長度的上游直管段。前文已對直管段要求作了討論。5）防止聲干擾應(yīng)注意由控制閥高壓力降等所形成的聲學(xué)干擾，特別在測量氣體流量時尤為重要，設(shè)法避免之。例如德國Instromet公司的USF顯示儀中有聲干擾實時測量報警；測量管道中采用如圖9所示彎管阻斷聲干擾的措施。

20超聲波的選用考慮要點（續(xù)8）4.7經(jīng)濟因素方面的考慮

小口徑USF與其他流量儀表相比價格較貴，然而非管段式USF價格并不明顯增加。所以用于大口徑、超大口徑儀表有明顯價格優(yōu)勢。多聲道儀表有較復(fù)雜電子計算部件，價格要高些，因此在要求高精度的中小管徑上應(yīng)用受到一些限制。然而上有擾動大而直管段布置受限制的場所，多聲道系統(tǒng)可能是僅有的合理解決方案。外夾裝式便攜式USF的機動性和可以多處使用，儀表購置費可分攤給各測量點，從而降低測量成本。

USF的流量校驗費用，外夾裝式儀表通常不作實流校驗，僅作靜態(tài)調(diào)試，液體用儀表可充實液調(diào)試；管段式儀表為提高儀表精度，均作實流校驗。因為這些校驗或調(diào)試在出廠前進行，一般包括在價格內(nèi)。大管徑儀表為了提高測量精確度或用戶需要在現(xiàn)場考核其精確度，或者測量位置流場畸變嚴重必須作實流標定，在測量原位用速度面積法等方法在線校驗，則應(yīng)考慮其校驗費用。21超聲波的安裝注意事項5.1流量傳感器或換能器的安裝（1）流量傳感器（即帶測量管段的插入式換能器總成）的安裝

1）安裝本類流量傳感器時管網(wǎng)必須停流，測量點管道必須截斷后接入流量傳感器。2）連接流量傳感器的管道內(nèi)徑必須與流量傳感器相同，其差別應(yīng)在±1％以內(nèi)。3）流量傳感器上的傳感器盡可能在如圖10所示與水平直徑成45度的范圍內(nèi)，避免在垂直直徑位置附近安裝。否則在測量液體時換能器聲波表面易受氣體或顆粒影響，在測量氣體時受液滴或顆粒影響。

4）測量液體時安裝位置必須充滿液體。

5）上下游應(yīng)有必要的直管段。

22超聲波的安裝注意事項（續(xù)1）（2）外夾裝式換能器的安裝。

上面2）、3）、4）、5）各項應(yīng)同樣注意外，還應(yīng)注意以下各點。

1）剝凈安裝段內(nèi)保溫層和保護層，并把換能器按裝處的壁面打磨干凈。避免局部凹陷，凸出物修平，漆銹層磨凈。

2）對于垂直設(shè)置的管道，若為單聲道傳播時間法儀表，換能器的安裝位置應(yīng)盡可能在上游彎管的彎軸平面內(nèi)（見圖11），以獲得彎管流場畸變后較接近的平均值。

23超聲波的安裝注意事項（續(xù)2）3）換能器安裝處和管壁反射處必須避開接口和焊縫，如圖12以V法示例。4）換能器安裝處的管道襯里和垢層不能太厚。襯里、銹層與管壁間不能有間隙。對于銹蝕嚴重的管道，可用手錘震擊管壁，以震掉壁上的銹層，保證聲波正常傳播。但必須注意防止擊出凹坑。5）換能器工作面與管壁之間保持有足夠的耦合劑，不能有空氣和固體顆粒，以保證耦合良好。6）多普勒法夾裝式換能器安裝有對稱安裝和同側(cè)安裝兩種方法，如圖13所示。對稱安裝適用于中小管徑（通常小于600mm）管道和含懸浮顆?；驓馀葺^少的液體；同側(cè)安裝適用于各種管徑的管道和含懸浮顆粒或氣泡較多的液體。

24第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理第二節(jié)活塞式空壓機的結(jié)構(gòu)和自動控制第三節(jié)活塞式空壓機的管理復(fù)習(xí)思考題單擊此處輸入你的副標題，文字是您思想的提煉，為了最終演示發(fā)布的良好效果，請盡量言簡意賅的闡述觀點。第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor壓縮空氣在船舶上的應(yīng)用：

1.主機的啟動、換向；

2.輔機的啟動；

3.為氣動裝置提供氣源；

4.為氣動工具提供氣源；

5.吹洗零部件和濾器。

排氣量:單位時間內(nèi)所排送的相當?shù)谝患壩鼩鉅顟B(tài)的空氣體積。單位：m3/s、m3/min、m3/h第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor空壓機分類：按排氣壓力分：低壓0.2～1.0MPa；中壓1～10MPa；高壓10～100MPa。按排氣量分：微型<1m3/min；小型1～10m3/min；中型10～100m3/min；大型>100m3/min。第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理容積式壓縮機按結(jié)構(gòu)分為兩大類：往復(fù)式與旋轉(zhuǎn)式兩級活塞式壓縮機單級活塞壓縮機活塞式壓縮機膜片式壓縮機旋轉(zhuǎn)葉片式壓縮機最長的使用壽命-

----低轉(zhuǎn)速（1460RPM），動件少（軸承與滑片），潤滑油在機件間形成保護膜，防止磨損及泄漏，使空壓機能夠安靜有效運作；平時有按規(guī)定做例行保養(yǎng)的JAGUAR滑片式空壓機，至今使用十萬小時以上，依然完好如初，按十萬小時相當于每日以十小時運作計算，可長達33年之久。因此，將滑片式空壓機比喻為一部終身機器實不為過?；?葉)片式空壓機可以365天連續(xù)運轉(zhuǎn)并保證60000小時以上安全運轉(zhuǎn)的空氣壓縮機1.進氣2.開始壓縮3.壓縮中4.排氣1.轉(zhuǎn)子及機殼間成為壓縮空間，當轉(zhuǎn)子開始轉(zhuǎn)動時，空氣由機體進氣端進入。2.轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動使被吸入的空氣轉(zhuǎn)至機殼與轉(zhuǎn)子間氣密范圍，同時停止進氣。3.轉(zhuǎn)子不斷轉(zhuǎn)動，氣密范圍變小，空氣被壓縮。4.被壓縮的空氣壓力升高達到額定的壓力后由排氣端排出進入油氣分離器內(nèi)。4.被壓縮的空氣壓力升高達到額定的壓力后由排氣端排出進入油氣分離器內(nèi)。1.進氣2.開始壓縮3.壓縮中4.排氣1.凸凹轉(zhuǎn)子及機殼間成為壓縮空間，當轉(zhuǎn)子開始轉(zhuǎn)動時，空氣由機體進氣端進入。2.轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動使被吸入的空氣轉(zhuǎn)至機殼與轉(zhuǎn)子間氣密范圍，同時停止進氣。3.轉(zhuǎn)子不斷轉(zhuǎn)動，氣密范圍變小，空氣被壓縮。螺桿式氣體壓縮機是世界上最先進、緊湊型、堅實、運行平穩(wěn)，噪音低，是值得信賴的氣體壓縮機。螺桿式壓縮機氣路系統(tǒng)：

A

進氣過濾器

B

空氣進氣閥

C

壓縮機主機

D

單向閥

E

空氣/油分離器

F

最小壓力閥

G

后冷卻器

H

帶自動疏水器的水分離器油路系統(tǒng)：

J

油箱

K

恒溫旁通閥

L

油冷卻器

M

油過濾器

N

回油閥

O

斷油閥冷凍系統(tǒng)：

P

冷凍壓縮機

Q

冷凝器

R

熱交換器

S

旁通系統(tǒng)

T

空氣出口過濾器螺桿式壓縮機渦旋式壓縮機

渦旋式壓縮機是20世紀90年代末期開發(fā)并問世的高科技壓縮機，由于結(jié)構(gòu)簡單、零件少、效率高、可靠性好，尤其是其低噪聲、長壽命等諸方面大大優(yōu)于其它型式的壓縮機，已經(jīng)得到壓縮機行業(yè)的關(guān)注和公認。被譽為“環(huán)保型壓縮機”。由于渦旋式壓縮機的獨特設(shè)計，使其成為當今世界最節(jié)能壓縮機。渦旋式壓縮機主要運動件渦卷付，只有磨合沒有磨損，因而壽命更長，被譽為免維修壓縮機。

由于渦旋式壓縮機運行平穩(wěn)、振動小、工作環(huán)境安靜，又被譽為“超靜壓縮機”。

渦旋式壓縮機零部件少，只有四個運動部件,壓縮機工作腔由相運動渦卷付形成多個相互封閉的鐮形工作腔，當動渦卷作平動運動時，使鐮形工作腔由大變小而達到壓縮和排出壓縮空氣的目的?；钊娇諝鈮嚎s機的外形第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理一、理論工作循環(huán)（單級壓縮）工作循環(huán)：4—1—2—34—1吸氣過程

1—2壓縮過程

2—3排氣過程第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理一、理論工作循環(huán)（單級壓縮）

壓縮分類：絕熱壓縮：1—2耗功最大等溫壓縮：1—2''耗功最小多變壓縮：1—2'耗功居中功＝P×V（PV圖上的面積）加強對氣缸的冷卻，省功、對氣缸潤滑有益。二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）1.不存在假設(shè)條件2.與理論循環(huán)不同的原因：1）余隙容積Vc的影響Vc不利的影響—殘存的氣體在活塞回行時，發(fā)生膨脹，使實際吸氣行程（容積）減小。Vc有利的好處—

（1）形成氣墊，利于活塞回行；（2）避免“液擊”（空氣結(jié)露）；（3）避免活塞、連桿熱膨脹，松動發(fā)生相撞。第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理表征Vc的參數(shù)—相對容積C、容積系數(shù)λv合適的C：低壓0.07-0.12

中壓0.09-0.14

高壓0.11-0.16

λv＝0.65—0.901）余隙容積Vc的影響C越大或壓力比越高，則λv越小。保證Vc正常的措施：余隙高度見表6-1壓鉛法—保證要求的氣缸墊厚度2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理2）進排氣閥及流道阻力的影響吸氣過程壓力損失使排氣量減少程度，用壓力系數(shù)λp表示：保證措施：合適的氣閥升程及彈簧彈力、管路圓滑暢通、濾器干凈。λp

（0.90-0.98）2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理3）吸氣預(yù)熱的影響由于壓縮過程中機件吸熱，所以在吸氣過程中，機件放熱使吸入的氣體溫度升高，使吸氣的比容減小，造成吸氣量下降。預(yù)熱損失用溫度系數(shù)λt來衡量（0.90-0.95）。保證措施：加強對氣缸、氣缸蓋的冷卻，防止水垢和油污的形成。2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理4）漏泄的影響內(nèi)漏：排氣閥（回漏）；外漏：吸氣閥、活塞環(huán)、氣缸墊。漏泄損失用氣密系數(shù)λl來衡量（0.90-0.98）。保證措施：氣閥的嚴密閉合，氣缸與活塞、氣缸與缸蓋等部件的嚴密配合。5）氣體流動慣性的影響當吸氣管中的氣流慣性方向與活塞吸氣行程相反時，造成氣缸壓力較低，氣體比容增大，吸氣量下降。保證措施：合理的設(shè)計進氣管長度，不得隨意增減進氣管的長度，保證濾器的清潔。2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理上述五條原因使實際與理論循環(huán)不同。4）漏泄的影響5）氣體流動慣性的影響1）余隙容積Vc的影響2）進排氣閥及流道阻力的影響3）吸氣預(yù)熱的影響2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理3.排氣量和輸氣系數(shù)理論排氣量Vt----單位時