【設(shè)計(jì)】年加工60萬(wàn)噸重油催化裂化裝置生產(chǎn)工藝課程設(shè)計(jì)

文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.【關(guān)鍵字】設(shè)計(jì)(反應(yīng)－再生系統(tǒng))以往設(shè)計(jì)采用新鮮原料與回?zé)捰突旌线M(jìn)料，本設(shè)計(jì)采用分段進(jìn)料，將新鮮原料用途回提升管底部設(shè)有預(yù)提升蒸汽和提升蒸汽(或干氣)。從再吸收塔來(lái)的部分脫前干氣經(jīng)流控閥和提升管底部的蓮蓬式分布器加入提升管，與預(yù)提升蒸汽等作提升介質(zhì)，將從再生提升管反應(yīng)器進(jìn)料有下而上依次是新鮮原料、回?zé)捰?、回?zé)捰蜐{、急冷(含硫污水或除鹽水)、和急冷油(可以是粗汽油、輕柴油)進(jìn)料噴嘴。指示，以保證各路進(jìn)料流量均勻，然后經(jīng)過(guò)相應(yīng)的進(jìn)料噴嘴加入提升管反應(yīng)器。從油漿泵來(lái)的約350℃的部分油漿經(jīng)流控閥和油漿進(jìn)料噴嘴加入提升管，其霧化蒸汽上設(shè)有限流孔板。除鹽水或分餾含硫污水泵來(lái)的部分含硫污水經(jīng)流控閥霧化加入提升管。從分餾部分來(lái)的急冷油經(jīng)流控閥和急冷油噴嘴、經(jīng)霧化蒸汽后加入提升管。根據(jù)原料性質(zhì)和產(chǎn)品質(zhì)量、產(chǎn)品分布要求，用再生單動(dòng)滑閥自動(dòng)控制提升管(或聚氣室)出口溫度約480~510℃從沉降器頂旋風(fēng)分離器和提升管出口快速分離器分離下來(lái)的催化劑加入提升管，與汽提蒸汽逆流接觸，置換出的催化劑顆粒間孔隙內(nèi)油氣匯合加入沉降器頂旋風(fēng)分離器。沉降器汽提段料位由待生單動(dòng)滑閥自動(dòng)控制。根據(jù)生產(chǎn)要求，用流控閥控制汽提蒸汽流量。重油催化裂化裝置多使用金屬鈍化劑。金屬鈍化劑用量由計(jì)量泵從儲(chǔ)罐中抽出，根據(jù)原料性質(zhì)和平衡催化劑污染情況，按一定比例與新鮮原料混合后加入提升管反應(yīng)器。采用非水溶性金屬鈍化劑，還需打入一定量的柴油，以提高注入管線的線速度，防止管線堵2.再生部分工藝流程來(lái)自沉降器汽提段的待生催化劑經(jīng)待生催化劑分布器加入再生器床層，與貧氧主風(fēng)逆文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.流接觸，燒掉催化劑上的大部分氫和碳，然后與從主風(fēng)分布管來(lái)的主風(fēng)接觸，燒焦后的再生催化劑經(jīng)再生器底部的淹流管排出再生器。夾帶催化劑的再生煙氣上升穿過(guò)催化劑床層加入設(shè)在稀相段兩級(jí)多組旋風(fēng)分離器，絕大部分催化劑分離下來(lái)返回催化劑床層。分離后的煙氣經(jīng)聚氣室排進(jìn)再生煙道，經(jīng)蒸汽過(guò)熱器溫度降到以下，在經(jīng)第三級(jí)旋風(fēng)分離器(三旋)，將煙氣含塵量250mg/m3以下，大部分煙氣加入煙氣輪機(jī)(煙機(jī))發(fā)電或帶動(dòng)主風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)。煙機(jī)出口煙氣與其旁路煙氣匯合，經(jīng)過(guò)余熱鍋爐，溫度降到后排入大氣二．設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)相對(duì)密度(d420)餾程/℃凝點(diǎn)/℃2.催化劑物化性質(zhì)350~500/相對(duì)分子質(zhì)量運(yùn)動(dòng)黏度飽和烴芳香烴膠質(zhì)篩分組成篩分組成/%<45.8μm45.8~110μm>110μm平均密度/μm金屬含量/μg·g-1NiV化學(xué)組成/%AlO23NaO2FeO23SO2-4REO23物理性質(zhì)磨損指數(shù)/%新鮮劑46.6~51.50.34~0.351.10~1.30/2.4~4.5296~3440.228~0.3360.85~0.92.2~3.9新鮮劑19.9~23.062.1~68.4////65~68//平衡劑/平衡劑///3.助劑及相關(guān)功用作作用劑活性，減少催化劑循環(huán)量和消耗，提高輕質(zhì)油收率進(jìn)行二次反應(yīng)，如二次裂化、異構(gòu)化等，以提高催化裂化汽油的辛烷值使催化劑上的有害金屬(Ni)減活，以減少其毒害作組成特點(diǎn)Sb(Sn)有機(jī)化合助劑名稱辛烷值助劑金屬鈍化劑2文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.用，改善裂化產(chǎn)物用，改善裂化產(chǎn)物的選擇性。使再生催化劑上的釩轉(zhuǎn)化為五價(jià)釩酸，再與釩捕獲劑中的堿性金屬氧化物化合生成穩(wěn)定的釩酸鹽物MgO等金屬氧化物釩捕獲劑三．再生器物料平衡和熱平衡計(jì)算再生器主要操作數(shù)據(jù)煙煙氣組成(體積分?jǐn)?shù))，%O2焦炭組成(H/C質(zhì)量比)數(shù))，%再生器頂部壓力(表)，再生溫度，℃主風(fēng)入再生器溫度，℃待生劑溫度，℃大氣溫度，℃2(1)燒炭量及燒氫量(2)理論干空氣量(3)實(shí)際干空氣量解上述方程便可求得文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.(4)濕空氣量(主風(fēng)量)%，查空氣的濕焓圖得空氣的濕焓量為0.010kg(水)/kg(干此即正常操作下的主風(fēng)量(5)主風(fēng)單耗(6)總干煙氣量由以上計(jì)算可知干煙氣中的各組分的量，將其相加，即得總干煙氣量(7)濕煙氣量及煙氣組成(如下表)組組成(摩爾分?jǐn)?shù))，%干煙氣／／／／／濕煙氣組分2O2N2總干煙氣生成水氣主風(fēng)帶入水汽待生劑帶入水①吹掃、松動(dòng)蒸②總濕煙氣流量相對(duì)分子量／／／／(8)煙風(fēng)比.再生器熱平衡(1)燒焦放熱文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.(2)焦炭吸附熱(脫附熱)(3)主風(fēng)由140℃升至650℃需熱(4)焦碳升溫需熱(5)待生劑帶入水汽升溫需熱(6)吹掃、松動(dòng)蒸汽升溫需熱(7)散熱損失(8)給催化劑的凈熱量焦炭燃燒熱－[第⑵項(xiàng)至⑺項(xiàng)之和](9)計(jì)算催化劑循環(huán)量G則G=512.4t/h(10)再生器熱平衡匯總(見(jiàn)下表)焦炭燃燒熱15288.04焦炭脫附熱主風(fēng)升溫焦炭升溫帶入水氣升溫文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.散熱損失散熱損失加熱循環(huán)催化劑計(jì)3.再生器熱物料平衡(如下表)干煙氣生成水氣帶取水氣計(jì)循環(huán)催化劑計(jì)干空氣主風(fēng)帶入待生劑帶入吹掃、松動(dòng)蒸汽計(jì)焦炭循環(huán)催化劑計(jì)水汽水汽四．反應(yīng)器的熱平衡和物料平衡計(jì)算件提升管出口溫度，℃470原料預(yù)熱溫度，℃350待生劑入口溫度，℃640率干氣干氣2.0液化氣9.5穩(wěn)定汽油35輕柴油40重柴油6.5焦炭6.0⑶原料及產(chǎn)品性質(zhì)性性質(zhì)初餾點(diǎn)終餾點(diǎn)平均相對(duì)分子量穩(wěn)定汽油重柴油////原料油輕柴油恩氏蒸餾℃物料平衡文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.入方物料流量新鮮原料催化劑再生劑帶入煙氣①水蒸汽總量合計(jì)油+氣合計(jì)進(jìn)料霧化②預(yù)提升膨脹節(jié)吹掃事故蒸汽吹掃相對(duì)平均分子量//其中水蒸汽物料流量相對(duì)平均分子量裂化油汽油輕柴油重柴油氣水蒸氣催化劑+焦炭/損失①油+氣合計(jì)//化氣計(jì)算。算(1)反應(yīng)熱計(jì)算文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.(2)水蒸汽升溫吸熱(3)反應(yīng)器散熱損失(4)原料油由350℃升至500℃時(shí)吸收的熱量程》的石油餾分焓圖可知，當(dāng)(5)催化劑吸附熱(6)反應(yīng)器出方總熱量(7)循環(huán)催化劑供熱量(8)核算催化劑在反應(yīng)器中的循環(huán)量反應(yīng)器熱平衡匯總反應(yīng)熱水氣升溫?zé)嵘釗p失原料升溫?zé)岷嫌?jì)循環(huán)催化劑計(jì)五．再生器主要附件文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.再生器的主要部件如圖1所示，其主要部件有燒焦罐、稀相輸送管、再生器。稀相段、再生器第二密相床、再生器內(nèi)旋風(fēng)分離器，它們的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算V=1525.9222.4V=1525.9222.4273=3=3假設(shè)此燒焦罐的內(nèi)徑為2.5m，則燒焦面積此時(shí)燒焦罐內(nèi)的線速度S4.91求出主風(fēng)進(jìn)口的體積流率燒焦罐高度可以由H=計(jì)算，其中，W表則H=W=4.8103=6.0m2.稀相輸送管設(shè)計(jì)設(shè)C、H在燒焦罐燃燒了90%(經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù))，而完全燃燒后的煙氣為文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.據(jù)UOP公司提出的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則：稀相輸送管內(nèi)氣速一般在3.0~7.5m/s范圍器稀相段床低20℃左右，取T=700℃，設(shè)壓力稀相段線速度u=V=11.66=0.73m/s由《催化裂化工藝設(shè)計(jì)》知稀相段線速度一般為0.6m/s，最大不超過(guò)再生器稀相段高度，可以利用輸送分離高度(TDH)來(lái)求，查《石油煉DfTT為床徑sfTfTDH時(shí)，才能較好實(shí)4.再生器第二密相床文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.同樣，對(duì)于第二密相床的高度，也可以利用H=計(jì)算，催化劑在第二5.再生器第二密相床與稀相輸送管的過(guò)渡段由于小密度催化劑的休止角小于大密度的催化劑的休止角，前者一般為32°，后者一般為34~36°，故取催化劑的平均休止角為為34°，又因在工程設(shè)計(jì)中再生器錐底與水平面的夾角要大于休止角，故取休止角為40°則.再生器內(nèi)旋風(fēng)分離器PV型旋風(fēng)分離器尺寸二級(jí)二級(jí)旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，襯里易于施工，檢修方便，其長(zhǎng)徑比離器的工藝簡(jiǎn)圖如圖2，一級(jí)料腿伸入到第二密相床以下(1)計(jì)算旋風(fēng)分離器組數(shù)項(xiàng)目一級(jí)文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.11分離器的二級(jí)入口流率分離器的二級(jí)入口流率(2)再生器內(nèi)旋風(fēng)分離器壓降1由于燒焦罐稀相管出口設(shè)有T型快速分離器，其效率為80%，則稀相管中2(3)料腿長(zhǎng)度3對(duì)于稀相管密度的確定，取床面3m的平均密度=10×一級(jí)旋風(fēng)分離器入口則3文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.m級(jí)料腿實(shí)際長(zhǎng)44(4)核算料腿負(fù)荷按T型旋風(fēng)分離器效率80%計(jì)，隨煙氣帶走的催化劑全部進(jìn)入旋風(fēng)分離器，且完全在一級(jí)內(nèi)回收下來(lái)，則通過(guò)一級(jí)料腿的固體流量一級(jí)料腿截面積為一級(jí)料一級(jí)料腿質(zhì)量流率==95.59kg/m2.s0.254按一級(jí)旋風(fēng)分離器的回收率為90%計(jì)，則通過(guò)二級(jí)料腿的固體的流量二級(jí)料腿截面積為二級(jí)料腿質(zhì)量流率==70.58kg/m2s0.0344六．提升管及主要附件提升管反應(yīng)器部分的簡(jiǎn)圖如圖4，該部分的工藝設(shè)提升管長(zhǎng)度、提升管總壓降、預(yù)提升段的內(nèi)徑和高度、提升管沉降器、反應(yīng)旋風(fēng)分離器等。其計(jì)算的詳細(xì)過(guò)程如下：(1)壓力焓焓文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.(2)溫度霧化進(jìn)入提升管與640℃的再生催化劑接觸，立即完全汽化，而原料有與催化劑接觸后的溫度可由圖5的熱量平衡計(jì)算。油、蒸汽升溫和催化劑吸熱的熱量計(jì)算如下表出出T進(jìn)溫度，℃流量物流油氣2II2設(shè)設(shè)T=483℃，查《石油煉制工程》有，原料油在管內(nèi)徑則提升管下部氣速可以求出，由前面的物料平衡可知，油和蒸汽的總流率為則u=下==4.55m/s，又因提升管入口線速度一般在4~7m/下S0.785文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.計(jì)算結(jié)果表明：提升管出入口的線速度在一般的設(shè)計(jì)值范圍內(nèi)，所以取是可行的。4.提升管總壓降提升管總壓降包括靜壓P，摩擦壓降P及出口、轉(zhuǎn)向等損失P，各項(xiàng)hfa取提升管內(nèi)的密度p=50kg/m3(經(jīng)驗(yàn)值)，則ff則提升管總壓降為：19.6比較的接近，故前面的假設(shè)是合理的，就不必在重段的內(nèi)徑和高度考慮到進(jìn)料噴嘴以下設(shè)有事故蒸汽進(jìn)口管，入孔，再生劑斜管入口等，預(yù)提升高度取4.0m6.提升管工藝計(jì)算結(jié)果匯總，如下表預(yù)提升段預(yù)提升段反應(yīng)段文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.降器(1)沉降器內(nèi)徑沉降器應(yīng)滿足：線速度不能過(guò)高，以避免催化劑帶出過(guò)多，且還要能夠容由前面的計(jì)算知，提升管出口的油氣的體積流率V=7.52m2/s,設(shè)沉降器的上(2)沉降器床層面到到沉降器頂部高度H1對(duì)于H的求法，可以利用輸送分離高度(TDH)，查《石油煉制工程》1式中，DT為床徑，u為氣體線速，又因DT=4.5m，u=0.47m/s，則ff(3)汽提段內(nèi)徑確定，一般為176~234t/m2h，則汽提段內(nèi)徑與直提升管反應(yīng)器的內(nèi)徑形成的環(huán)形面積S為1又已知提升管反應(yīng)器的面積S為2(4)汽提段高度對(duì)于汽提段內(nèi)的盤環(huán)式盤板，可按一般的設(shè)計(jì)要求，氣提段安裝8~10(5)汽提段與沉降器過(guò)渡段的距離H3文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.由于小密度催化劑的休止角小于大密度的催化劑的休止角，前者一般為32°，后者一般為34~36°，故取催化劑的平均休止角為34°，又因在工程設(shè)計(jì)中中，為了使催化劑順利滑落，應(yīng)使殼壁與水平線的夾角2Htg40=3,解此方程有反應(yīng)沉降器總高.反應(yīng)旋風(fēng)分離器反應(yīng)器內(nèi)的旋風(fēng)分離器任選用PV型，采用一級(jí)便可。②旋風(fēng)分離器的組數(shù)此處選用2組，則入口截面積為一級(jí)入口線速度為③一級(jí)料腿負(fù)荷假定進(jìn)入旋風(fēng)分離器內(nèi)的固體顆粒全部回收下來(lái)，取旋風(fēng)分離器內(nèi)固體的七七．兩器壓力平衡壓力平衡是維持催化劑正常循環(huán)、保證裝置設(shè)計(jì)反應(yīng)—再生壓力平衡以再生劑循環(huán)路線為計(jì)算依據(jù)。各段的圖兩器部分工藝數(shù)據(jù)文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.再生器頂壓再生器頂壓力提升管入口油氣流率沉降器頂壓力提升管內(nèi)徑預(yù)提升段氣體流率催化劑循環(huán)量預(yù)提升管帶入提升管煙氣量提升管出預(yù)提升蒸汽量提升管入升管料量再生斜內(nèi)徑2.再生器頂部壓力P再床壓降P27.沉降器頂部壓力P沉料口以上靜壓P6文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.7f在計(jì)算再生斜管靜壓P和P時(shí)采用的密度是視密度，因此在P和P3434中實(shí)際已包含了再生斜管的摩擦阻力。或者說(shuō)，前面計(jì)算的P和P應(yīng)當(dāng)是再34摩擦阻力Pf2a果匯總再再生器稀相再再生器稀相段靜壓P沉降器稀相段靜壓P5再生器密相段靜壓P2下再生器密相段靜壓P2下滑閥以上斜管蓄壓P預(yù)提升段靜壓P373下滑閥以下斜管蓄壓P預(yù)提升段摩擦壓降下滑閥以下斜管蓄壓P4f24提升管Pa預(yù)提升段摩擦壓降Pf3f3計(jì)再生滑閥壓降P閥閥從上表可知，再生滑閥壓降P=2.80862.4513閥求滑閥的壓降在0.2~0.4kg/cm2，因此，計(jì)算結(jié)果是合適的。可以計(jì)算滑閥流通面積A，式中文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.在實(shí)際中，為了操作平衡又有一定的彈性，滑閥開(kāi)度不應(yīng)過(guò)大或過(guò)小，一般開(kāi)度保持在40~60%為宜。此時(shí)滑閥的直徑計(jì)算公式為：60%，則滑閥直徑為：八．其他細(xì)節(jié)設(shè)計(jì)重油催化裂化原料經(jīng)預(yù)熱后，由噴嘴噴入提升管反應(yīng)器中，與催化劑接觸反應(yīng)。因而，原料的霧化效果和在提升管混合區(qū)內(nèi)的分布情況，回直接影響到原料的轉(zhuǎn)化和產(chǎn)品的分布。一般而言，液體原料在霧化蒸汽和噴嘴的作用下應(yīng)被快速霧化成與催化劑顆粒相當(dāng)?shù)奈⒁旱?，并在提升管混合區(qū)橫截面上均勻分布，以便于原料和催化劑的充分接觸，進(jìn)行傳質(zhì)、傳熱和反應(yīng)。因此，原料無(wú)華效果好，可以提高催化反應(yīng)，削弱了熱裂化反應(yīng)，從而提高了轉(zhuǎn)化率和反應(yīng)的選擇性。重油催化裂化對(duì)催化劑的要求有：②能使已霧化的原料油均勻、迅速、充分的與催化劑接觸，為此要求霧滴應(yīng)具有良好的統(tǒng)計(jì)分布與空間分布特征，霧化流股的噴射角度大，覆蓋提升管截面，無(wú)死區(qū)；③霧滴速度適當(dāng)，有利于催化劑的正常工作和使用壽命，霧化流股速度④噴嘴壓降要小，在滿足霧化粒徑盡可能小的餓前提下，降低進(jìn)料壓力霧化蒸汽耗量，以利于節(jié)能；⑤操作彈性大，性能可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，耐沖蝕，能長(zhǎng)周期運(yùn)行且檢修更理想的兩文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.此裝置的設(shè)計(jì)要求原料不從底部進(jìn)入，原料從提升管兩側(cè)進(jìn)入，其噴嘴安排噴嘴在提升管側(cè)面，如原料油、降溫汽油和提蒸汽等噴嘴，一律和提升管事故蒸汽進(jìn)入提升管后，其噴嘴應(yīng)和提升管的中心線重合。對(duì)于原料油噴嘴的具體布置可在此前提下進(jìn)行：在提升管下部溫度變化最激烈。中部以后，溫度基本沒(méi)有的變化。這表明了在提升管下部除原料汽化料方案，實(shí)現(xiàn)選擇性裂化。對(duì)于原料噴嘴的具體布置，則應(yīng)總結(jié)提升管溫度變化圖，按以上原則布點(diǎn)，因此設(shè)計(jì)缺乏溫度變化圖，故不能具體布點(diǎn)。油和催化劑混合均勻，以提高效率，減少二次反應(yīng)，采用沿周圍多個(gè)噴嘴進(jìn)料效果比單個(gè)效果好。采沿周圍多噴嘴布置時(shí)，噴嘴應(yīng)成偶數(shù)，沿周圍等距離布置，兩兩對(duì)應(yīng)，以使分布均勻，減少噴嘴磨損。管各點(diǎn)的蒸汽為了減少催化劑的磨損，減少水蒸汽對(duì)催化劑的老化作用，在滿足工藝條如：霧化蒸汽的噴入可按餾分油，霧化蒸汽量占總進(jìn)料量的0.5~1%設(shè)計(jì)。對(duì)于油漿，霧化蒸汽按2~4%設(shè)計(jì)。對(duì)于重質(zhì)油，霧化蒸汽按進(jìn)料量的5~7%設(shè)計(jì)。對(duì)于事故蒸汽，當(dāng)原料中斷后，提升管事故蒸汽的進(jìn)入量應(yīng)使提升管內(nèi)的文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.對(duì)于吹掃蒸汽，在事故蒸汽噴嘴設(shè)置旁通孔板，通入約占事故蒸汽量的5~10%進(jìn)行吹掃。對(duì)于提升蒸汽，為了避免催化劑脫落，提升蒸汽餓量按原料未噴入時(shí)能在九．主要設(shè)備計(jì)算結(jié)果匯總為了方便查閱，將計(jì)算的結(jié)果列表匯總?cè)缦卤碓O(shè)備計(jì)算結(jié)果匯總燒焦罐稀相輸送管再生器稀相段再生器第二密相床預(yù)提升段提升管汽提段沉降器稀相十．主要設(shè)備選擇采用折疊式提升管，分為兩段：上段為進(jìn)料及反應(yīng)段，下段為預(yù)提升段。及汽提段組單級(jí)PV型旋風(fēng)分離器并設(shè)內(nèi)集氣室。汽提段直徑2.34m，設(shè)10層環(huán)形擋板，整個(gè)汽提段插入再生器中，外襯隔熱耐磨襯里。文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.。4.外取熱再生器設(shè)一臺(tái)氣控外循環(huán)式翅片管外取熱器，其直徑為1.3m，內(nèi)襯100mm隔熱耐磨襯里，汽水循環(huán)系統(tǒng)采用自然循環(huán)方式，取熱能力為8721kW.器主風(fēng)機(jī)及煙氣輪機(jī)裝置設(shè)二臺(tái)主風(fēng)機(jī)，一開(kāi)一備。為離心風(fēng)機(jī)，主風(fēng)機(jī)組配置為煙氣輪機(jī)—670m3n/min，電動(dòng)機(jī)額定功率為3200kW。備用主風(fēng)機(jī)組，設(shè)計(jì)風(fēng)量為680m3n/min(濕)，出口壓力為0.32MPa(絕)，增壓機(jī)的作用是提供外取熱器和待生塞閥套筒流化用風(fēng)以及外取熱器返回0.39MPa(絕)，由電機(jī)驅(qū)動(dòng)，電機(jī)額定功率155kw。設(shè)兩臺(tái)增壓機(jī)，其中一臺(tái)操十一.反應(yīng)部分工藝技術(shù)方案及特點(diǎn)吸收國(guó)內(nèi)外同類生產(chǎn)裝置積累的經(jīng)驗(yàn)，并結(jié)合本裝置具體特點(diǎn)，為進(jìn)一步改善產(chǎn)品分布，提高輕油產(chǎn)率、降低干氣及焦炭產(chǎn)率，在提升管反應(yīng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)中采用以下一系列措施。1設(shè)置預(yù)提升段，提升介質(zhì)為自產(chǎn)干氣和蒸汽。預(yù)提升段的目的在于催化劑整流，使催化劑和油氣保持均勻接觸。文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.2采用高效霧化噴嘴BWJ，改善霧化效果，提高輕質(zhì)油收率，減少干氣及3提升管中上部設(shè)有注反應(yīng)終止劑措施。為了抑制氫轉(zhuǎn)移等二次反應(yīng)及減少熱裂化反應(yīng)，在提升管中上部設(shè)置反應(yīng)終止劑注入點(diǎn)，以增加操作的靈活性4提升管出口快分技術(shù)。提升管出口采用粗旋加單旋并采用近似直聯(lián)技術(shù)，使催化劑與反應(yīng)油氣迅速分離，力求減少油氣在高溫區(qū)的停留時(shí)間，從而5采用兩段汽提提高汽提效果對(duì)降低再生器的燒焦負(fù)荷和減輕催化劑水熱失活有很大好處，本次設(shè)計(jì)采用兩段汽提，以改善汽提蒸汽與待生催化劑的接觸，提高汽提效果。同時(shí)設(shè)計(jì)采用較長(zhǎng)的催化劑停留時(shí)間和較高的汽提溫度，均有助于提高采取上述措施使得催化劑在從進(jìn)入提升管至離開(kāi)沉降器汽提段的整個(gè)過(guò)程中均處于良好狀態(tài)。通過(guò)預(yù)提升段盡可能地使催化劑流動(dòng)均勻。采用高效霧化噴嘴使催化劑與良好霧化并均勻分布的原料油霧滴接觸，達(dá)到瞬間汽化、反應(yīng)的目的。使用終止劑技術(shù)及減少二次反應(yīng)的措施可以減少裂化反應(yīng)及熱裂化反應(yīng)，使反應(yīng)油氣在高溫區(qū)的停留時(shí)間盡可能縮短。加之完善的汽提措施，從而達(dá)到提高輕質(zhì)油收率，降低干氣、焦炭產(chǎn)率的目的。十二.再生部分工藝技術(shù)方案及特點(diǎn)再生方案的選擇原則應(yīng)能滿足降低再生催化劑定碳以使催化劑性能得以充分發(fā)揮，同時(shí)應(yīng)避免采用過(guò)于苛刻的再生條件，以利于恢復(fù)并保護(hù)催化劑活性。本裝置采用的是快速床再生，為了達(dá)到在合理的再生條件下盡量降低再生劑的含碳量，本設(shè)計(jì)采取了多項(xiàng)提高燒焦效果的措施，各項(xiàng)措施綜述如下:高溫完全再生和加助燃劑的完全再生。本設(shè)計(jì)采用加助燃劑的完全再生。再生溫度是影響再生效果的重要因素，再生溫度的提高可大大提高焦炭燃燒速度，因此本裝置在避免水熱失活的前提下，盡量提高再生溫度，設(shè)計(jì)再生文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.通過(guò)加高待生套筒使待生催化劑進(jìn)入密相床上部，催化劑向下流動(dòng)與主風(fēng)形成氣固逆流接觸燒焦。由于高含氧的氣體和低含碳的催化劑相遇，低含氧的氣體和高含碳的催化劑接觸，因此，整個(gè)燒焦過(guò)程化學(xué)動(dòng)力學(xué)速度比較均一，有利于提高總的燒焦強(qiáng)度，降低總藏量。(4)采用高床層再生及較高的密相線速本裝置采用8.5m的密相床高，較高的再生密相床高度不僅可提高氣固的單程接觸時(shí)間，而且有利于CO在密相床中燃燒，并提高輸送推動(dòng)力,提高密相床層線速是提高燒焦強(qiáng)度的一種有效手段。本裝置采用0.84-1.0m/s密相床層主風(fēng)的分布好壞將直接影響再生器的流化質(zhì)量，從而影響燒焦效果。本次設(shè)計(jì)采用改進(jìn)的主風(fēng)分布管，改善流化質(zhì)量并降低主風(fēng)分布管的磨損。為提高裝置總體技術(shù)水平，設(shè)計(jì)中采用多項(xiàng)國(guó)內(nèi)新近開(kāi)發(fā)的新技術(shù)、新設(shè)具有壓降低、霧化效果好、干氣及焦炭產(chǎn)率低、輕質(zhì)油收率高、操作平穩(wěn)及油、汽互不干擾等特點(diǎn)，可以滿足工藝過(guò)程的要求，且可在一定程度上降低能耗。②采用氣控外循環(huán)取熱器氣控外循環(huán)取熱器是洛陽(yáng)石化工程公司的專利技術(shù)。該型式外取熱器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、操作方便、調(diào)節(jié)靈活、運(yùn)行可靠等特點(diǎn)。外取熱器取熱管采用肋片管，具有傳熱系數(shù)高、設(shè)備結(jié)構(gòu)緊湊、抗事故能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。外取熱水系統(tǒng)采③采用高效PV型旋風(fēng)分離器從維持反再系統(tǒng)平穩(wěn)操作，減少催化劑自然跑損的角度出發(fā)，本裝置反再系統(tǒng)中旋風(fēng)分離器均采用分離效率高、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、操作彈性大的PV型旋風(fēng)分離④采用兩段汽提技術(shù)文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.改善汽提效果是降低焦炭產(chǎn)率的一個(gè)重要手段，為此，本裝置采用兩段汽⑤機(jī)泵選用高效率的流程泵，部分機(jī)泵配置變頻電機(jī)。⑥單、雙動(dòng)滑閥，塞閥均采用電液執(zhí)行機(jī)構(gòu)和冷壁式閥體結(jié)構(gòu)。LMP鈍化劑。⑧為保護(hù)煙機(jī)并減少煙氣中粉塵對(duì)大氣