DB42-T 1746-2021 超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系技術規(guī)程

17462021

GB

175GB/T

714 GB/T

1228GB/T

1229 GB/T

1230 GB/T

1231GB/T

第2部分：熱軋帶肋鋼筋GB/T

1596GB/T

3632 GB

GB/T

GB/T

GB/T

13288.2 涂覆涂料前鋼材表面處理

噴射清理后的鋼材表面粗糙度特性

第2部分：磨料噴射

GB/T

GB/T

GB/T

GB/T

GB/T

GB

GB

JGJ

63 JG/T

472JT/T

722 JTG

3362

2021

JTG

D50 JTG

D60JTG

D64 JTG

E30 JTG

F40 JTG

TB/T

3275 TB

ISO

ISO

3.1

high

performance

3.2

performance

deck

pavement

3.3

deck

3.4

deck

structure

3.5

deck

3.6

surface

1.25～0.63mm

0.315～0.16mm

≥1.25mm＜0.63mm≥0.63mm＜0.16mm≤10≤10UHPC

174620213.7

3.8

4.1

UHPC

42.5

GB

175

GB/T

1596

TB/T

3275

UHPC

SiO

ff

f

f

JG/T

GB

8076

GB

30%。

GB/T

JGJ

63

UHPC

UHPC

f

f

UHPC

UHPC

f61.573.986.2

f42.451.059.5

f252832

f17.219.322.1

f

34.437.640.7

2021

UHPC

UHPC

f

（1）

f

UHPC

100?mm×100?mm×300?mm

GB/T

JTG

E30

UHPC

GUHPC

G

（2）

UHPC

μ

α

10

f（MPa）HRB4006～50HRBF400HRB5006～50HRBF500-6收縮應變（×10

DB42/T

174620214.1.14

在自然養(yǎng)護條件下，UHPC

4.1.15

b)

dd

d4.1.16

UHPC

2.0MPa。4.2

GB/T

714

的規(guī)定。

a)

高強度螺栓、螺母、墊圈的技術條件應符合GB/T

1228、GB/T

1229、GB/T

1230、GB/T

1231和GB/T

b)

TB

的相關規(guī)定取用；c)

GB/T

4.3

RRB400

GB/T1499.2

表5

f

ff

f

HRB400RRB400HRB500EHRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500、RRB400DB42/T

2021

330MPa

330MPa

E

4.4

JTG

D50

UHPC

5.1

5.2

5.3

a)

b)

c)

5.4

D64-01

5.5

a)

料時，最高和最低有效溫度標準值可按JTG

值；b)

DB42/T

17462021圖1

hH

T

25

256.7100

（3）hUHPC層厚度（mm）T

（4）hUHPC層厚度（mm）5.6

JTG

D60、

D64-01、JTG

3362

5.7

UHPC

5050505030DB42/T

2021a)

UHPC收縮效應按本規(guī)程4.1.14及JTG

b)

UHPC徐變效應按本規(guī)程4.1.14執(zhí)行，在進行整體計算時，可采用調整鋼材與UHPC彈性模量比n

n(t,t

（5）nnn

=

/(t,t

)t

5.8

JTG

D50

的相關規(guī)定實施。

6.1

D60

DB42/T

17462021表9

c

c

鋼梁的抗彎模量（mm

）；S≤R

（6）橋梁的重要性系數，對應于設計安全等級一級、二級的超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋

1.1S

R

JTG

D60

GB

JTG

D64

中相關條文進行。6.2

JTG

D60

形成超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系后彎矩設計值增量（N超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的抗彎模量（mmUHPC

s

（8）s

（8）形成超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系后彎矩設計值增量（N超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的抗彎模量（mm

UHPC

層應分別滿足式（9）：

≤f

（9）f

f

f

UHPC

M

f

橋梁的重要性系數，按本規(guī)程第6.1.1、第6.1.2條和第6.1.3條的規(guī)定取值；Mf

f

f

鋼材的抗拉或抗壓強度設計值（MPa）。圖2

UHPC

M

f

f

f

10DB42/T

17462021fMPa

6.3

V≤V

fA

V

V

A

f

1.1

f

6.4

應考慮施工方法和順序的影響，分別考慮UHPC硬化前鋼主梁的整體穩(wěn)定性和形成超高性能混對于鋼主梁的整體穩(wěn)定性按照JTG

對于形成超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系后主梁的整體穩(wěn)定性按照JTG/T

D64-01的相關規(guī)定

UHPC

1110.513.010.012.512.0DB42/T

2021lb10表10

l/表10

l/b

l

GB

M≤

M

LT

LT

12LT

2LT

≤

0.2)

M超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋面結構的彎矩設計值（NM超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋面結構的抗彎承載力（N

M采用材料強度標準值計算的橋面結構的截面抗彎承載力（NM

超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋面結構的側扭屈曲彈性臨界彎矩（Nmm），可按附錄B12

0.210.340.490.76DB42/T

17462021

W）。

6.5

JTG

D64

疲勞荷載計算模型Ⅰ采用等效的車道荷載，集中荷載為0.7，均布荷載為0.3按公級車道荷載標準取值；應考慮多車道的影響，橫向車道布載系數應按JTG

用；圖4所示。加載時，兩模型車的中心距不得小于40?圖4

13DB42/T

2021圖5

當構件和連接不滿足疲勞荷載模型Ⅰ驗算要求時，應按模型Ⅱ驗算；橋面系構件應采用疲勞荷載計算模型Ⅲ驗算。

≤＞

ssDMf驗算截面到伸縮縫的距離（m）。

Ff

p≤

Ffp≤

L

Mf

)(

pmax

pmin

)(pmax

pmin

14Ff E2Ff E2≤

kk按疲勞荷載計算模型Ⅰ計算得到的正應力幅和剪應力幅（MPa）；

sC

Mf

FfE2≤

C

Mf

sCMf

sCMfE2

pmax

pmin

和圖8、圖9取用；

...

≤

Ff

E2≤

FfE2≤

C

Mf

(

ksC

/

)3(

ksC

/

)5

E2

pmax

pmin

15DB42/T

2021圖6

6.5.10

類熱點來說，采用外推公式（31）進行熱點應力外推。

0.4

倍板厚處應力（MPa）；

1.0

倍板厚處應力（MPa）。

4mm、8mm、12mm

3

3

16DB42/T

17462021

6.5.11

UHPC

0.5

6.5.12

N

N

200

17DB42/T

2021

7.1

S≤C

S

對UHPC層抗裂驗算及撓度驗算，作用（或荷載）應采用JTG

D60中短期效應組合，汽車荷載效撓度及應力計算應考慮施工順序的影響；

鋼與UHPC層均為理想線彈性體；

18DB42/T

17462021成部分，參與主梁共同受力，稱為主梁體系；大的橫梁，稱為橋面體系；

JTG

D60、JTG

D64-01、GB

7.2

UHPC

UHPC

0.05mm。

E.1

UHPC

0.05mm。

UHPC

E.2

列出的名義彎拉應力容許值時，即認為接縫處

UHPC

第二、三體系效應的疊加：

層及鋼主梁法向應力可按下列公式（34）、（35）

nnn0

E

E

MIy

y19DB42/T

2021

UHPC

7.3

JTG

D64

D/L

10

跨徑L跨徑L撓度D

撓度D

鋼橋面板

鋼橋面鋪裝

跨徑L

跨徑L撓度D

撓度D

加勁肋

鋼橋面板

鋼橋面鋪裝加勁肋

10

8.1

UHPC

0.50

f

75%的強度設計值，且應滿足穩(wěn)定的要求。8.2

JTG

D60

的規(guī)定取用。

UHPC

0.70

f

80%

9.1

20DB42/T

17462021

UHPC

UHPC

剪驗算；V≤V

VV

單個連接件的抗剪承載力（N）；37求。

S

正常使用極限狀態(tài)下結合面的最大滑移值（mm）；S9.2

UHPC

V

A

fVA

栓釘釘桿截面面積（mm）；f

和局部計算結果進行疊加；V量宜按栓釘包絡圖形狀進行分段計算，在相應區(qū)段內均勻布置；21

層對組合截面中性軸的面積矩（mmUHPC和鋼主梁界面的端部應考慮混凝土收縮徐變作用或溫度作用對抗剪連接件縱橋向水平剪應按照式（40）進行計算；

VcsUHPC收縮徐變或溫度引起的縱橋向集中剪力在結合面的水平傳遞長度，取主梁相鄰腹板間兩者中的較小值（mm）

9.3

6.5

6.5

6.5

9.4

9.2

節(jié)、9.3

JTG

D6010

10.1

10.1.1

UHPC

45?10.1.2

UHPC

UHPC

10?mm；22DB42/T

17462021

10?

100?JTG

3362

UHPC

UHPC

10.2

10.2.1

12?

12?mm

10.2.2

10.2.3

13?

19?mm；

300?

20?10.3

10.3.1

UHPC

對于橫向接縫，接縫位置宜設置在兩相鄰橫隔板間跨中至前后1/4點的范圍內，接縫位置如圖11

11

UHPC

10.3.2

12

23DB42/T

2021

10.4

10.4.1

JTG

D50

的要求。10.4.2

UHPC

10.4.3

UHPC

11

11.1

11.1.1

11.1.2

11.1.3

UHPC

UHPC

圖13

11.1.4

11.2

11.2.1

24DB42/T

1746202111.2.2

11.2.3

UHPC

11.3

11.3.1

UHPC

11.3.2

UHPC

11.4

11.4.1

11.4.2

對于新建鋼橋，鋼橋面板的噴砂除銹施工應符合：鋼板表面若有銳邊、飛濺、不光滑焊縫及切割邊緣等缺陷，應先用工具打磨；

11.4.3

GB

JT/T

722

11.4.4

對于舊鋼橋橋面鋪裝翻修施工時，清除原橋面鋪裝層后按照

11.4.2

層的過程應符合：蝕、污染狀況進行全面檢查。及時將孔洞填補，以防止

UHPC

11.5

11.5.1

11.5.2

當栓釘的設計位置與鋼主梁拼接焊縫位置沖突時，應將栓釘偏離焊縫邊界不小于20?mm，不應焊接完成后應按GB

25DB42/T

202111.5.3

11.6

11.6.1

JTG

3362、JTG

D64-01

11.6.2

11.7

11.7.1

11.7.2

UHPC

11.7.3

UHPC

UHPC

UHPC

11.7.4

11.8

11.8.1

UHPC

供應、攤鋪設備、場內外條件等劃分布料區(qū)域及布料順序。11.8.2

通過試驗段確定施工關鍵參數；UHPC從布料入模到攤鋪振搗完成時間應控制在30?11.8.3

攤鋪振搗抹平完畢后，應在

?min

UHPC

11.9

11.9.1

UHPC

接縫施工應保證鋪裝體系整體的連接性能和施工質量。11.9.2

UHPC

先澆筑段UHPC達到一定強度后進行鑿毛處理；

11.10.1

UHPC

26DB42/T

1746202111.10.2

10?

?11.10.3

10?

72?

48?

11.10.4

的相關規(guī)定。

11.12.1

UHPC

?11.12.2

低溫施工：當施工氣溫處于

?℃～10?

30?

UHPC

35?12

12.1

12.1.1

12.1.2

JTG

12.1.3

12.1.4

超高性能混凝土鋼橋面鋪裝施工原始記錄等相關資料均應如實保存完好。12.2

12.2.1

12.2.2

12.2.3

UHPC

同一工程、同一原材料來源、同一組生產設備生產的成型鋼筋，檢驗批量不應大于

60?

30?12.2.4

27

≤0.014%

200m

100m

GB/T

200m

GB/T

200m

≤10mm

≤5%

≤10

100m

DB42/T

202112.3

12.3.1

中相關檢驗要求。表13

12.3.2

12.3.2

12.4

12.4.1

14

求。

12.4.2

12.4.2

12.5

12.5.1

中相關檢驗要求。

28

ff

1.050.95GB/T50081，100mm×100mm×300mm

GB/T50080，每

UHPC

≤0.2%

3m

100m

≤10

100m

DB42/T

17462021表15

12.5.2

12.5.2

接縫布置合理，位置錯開，接縫長度滿足要求，接縫焊接或綁扎應牢固；12.6

12.6.1

UHPC

18

表16

UHPC立方體抗壓強度的平均值和最小值，

表17

29

±5%

±1h

DB42/T

2021

12.6.2

UHPC12.6.2

UHPC

鋼筋網和栓釘，且表面厚度應均勻一致，無坑洼；12.7

12.7.1

無明顯碾壓輪跡；搭接處應緊密、平順，不得有積水現(xiàn)象；12.7.2

JTG

F40

12.8

12.8.1

12.8.2

12.8.3

304848.7°1616.7°196100196100484810019616.7°DB42/T

174620214848.7°1616.7°196100196100484810019616.7°

UHPC

A.1

為進一步規(guī)范UHPC抗拉強度的試驗方法，并在檢驗或控制UHPC預制或現(xiàn)澆構件的質量時，有一個統(tǒng)一的UHPC抗拉強度的指標，特制定此推薦試驗方法。A.2

UHPC的取樣應符合GB/T

A.3

UHPC軸心抗拉強度試驗應以三個試件為一組，每組試件所用的拌合物應從同一盤混凝土或同一車A.4

UHPC軸拉試件尺寸如圖A.1

600?

500?mm×100?mm×10?mm的長方體，待達到一定強度后鑿毛并進行兩端楔形塊的二次澆筑（圖A.1

后試件等截面段長度為

220?

190?

100?mm×100?mm，兩端楔形塊橫斷面由

100?mm×100?mm線性變化為

100?mm×196?

30?mm長度范圍內為

10?mm×196?

16.7°。

16

.7°

UHPC軸拉試件設計尺寸圖（mm）A.5

UHPC軸拉試件鋼筋的布置如圖A.2

31DB42/T

2021圖A.2

A.6

能夠自由變形而不受鋼筋約束，同時應保證開孔處不會出現(xiàn)漏漿，澆筑時應振搗密實；A.7

為保證試件與試驗機連接性能良好，連接裝置上端設置雙向轉動功能，避免試件加載過程中偏心A.8

在試件各面標記參考點，選擇四面中心位置粘貼應變片；設計鋼支架并參照參考點進行安裝，鋼32DB42/T

17462021

10?

15?

.............................................. 、

A.9

位移及應變測點布置如圖A.3

所示。正式試驗前對試件預拉至

10?kN以消除試驗系統(tǒng)的非彈性變形，正式試驗過程采用分級加載，每級荷載為

?kN，加載速度為

?kN/min，根據加載過程中實際情況立面圖

UHPC試件

UHPC試件1鋼支架

鋼支架

橫斷面圖UHPC試件電子百分表

電子百分表

矩形鋼環(huán)參考點 參考點 參考點參考點應變片

應變片鋼支架

鋼支架

鋼環(huán)夾緊螺栓

鋼環(huán)固定螺栓

......................................................................1

A.10

FfF

33DB42/T

2021A）。A.11

三個試件測值的算數平均值作為該組試件的強度值（精確至0.1?三個測值中最大值或最小值中如有一個與中間值的差值超過中間值的15?如最大值和最小值與中間值的差均超過中間值的15?34DB42/T

17462021

B.1

B.2

2s202

s4 4s

s4 4s

w3w

sbsbsbsb3

M

N

W

的截面模量（mm）；AA受壓下翼緣和腹板的面積（mmE鋼材彈性模量（MPa）；

軸的慣性矩（mml35DB42/T

2021kI

單位寬度腹板出平面的截面慣性矩（mm）；htbt 圖B.1

36C.1

DB42/T

17462021

損傷效應系數

按圖C.1

大于

80?

80?

10?

10?

C.2

37DB42/T

20210

0

6

1/5

Q疲勞荷載模型車總重，對于模型Ⅱ為445?kN，對于模型Ⅲ為480??態(tài)道路進行交通調查得到，當無可靠數據時按下式（C.2）計算：

p

C.3C.4

t

22

51122

511jj

5111 1

k

k5

1/5

38DB42/T

17462021C.5

39

MPa

UHPC

UHPC

UHPC

D.1

UHPC層的主要疲勞細節(jié)如表D.1

200

D.1

UHPC層的主要疲勞細節(jié)如表D.1

200

見附錄E。表D.1

D.2

鋼梁的疲勞細節(jié)如表D.2

200

40

MPa

≤2mm≤2mm1t2ta

90

1）的部分熔透坡口焊。

904）全熔透坡口焊，焊縫凸面高度不超過焊縫寬度的140*125*90aDB42/T

17462021a

41

MPa909010DB42/T

2021

??1：MPa?因熱點應力法不適用于疲勞細節(jié)5、6、9，建議采用名義應力法計算；?

pmax

0.6

pmin

42

MPaUHPC10013.27515.35018.4UHPC12015.27517.45020.3UHPC14017.27519.35022.4

MPaUHPC1008.6759.95012.0DB42/T

17462021

UHPC

E.1

??mm，縱橫橋向配筋，直徑為10?表E.1

E.2

的名義彎拉應力容許值可按應按表E.1中配筋UHPC名義彎拉應力容許值的0.65倍取值，如表E.2所示。表E.2

43

MPa755013.27512.55014.6DB42/T

2021表E.2

44DB42/T

17462021

UHPC

UHPC層第二、三體系應力計算時主要關注的位置如表F.

關注位置UHPC層

主梁腹板或縱隔板UHPC層

鋼面板

關注位置

橫隔板UHPC層鋼面板

關注位置UHPC層鋼面板關注位置

45DB42/T

2021

UHPC

G.1

如UHPC層抗裂驗算不滿足本規(guī)程第

7.2.1

條，除采用提高UHPC等級、減小鋼筋間距的方法外，還G.2

對于采用超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的連續(xù)梁橋，正確安排UHPC層施工順序，可以有效降低負彎矩區(qū)UHPC層的應力。分階段澆筑如圖G.1

鋼梁先澆混凝土a)架

設

鋼

梁 b)先

澆

跨

中

混

凝

土后澆混凝土c)澆

筑

支

點

混

凝

土

G.1

G.3

對采用超高性能混凝土鋼橋鋪裝體系的連續(xù)梁橋，可采用預加荷載法或支點位移法，依靠鋼梁的強迫變形對組合梁施加預應力，降低UHPC層的應力。如圖G.2

和圖G.3

鋼梁 混凝土橋面板a)架設鋼梁 b)預加荷載后澆混凝土 混凝土受壓c)澆筑支點混凝土 d)卸除配重

a)支點上升 b)澆筑混凝土混凝土板受壓c)支點下降圖G.3

46DB42/T

17462021《超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系技術規(guī)程》條文說明

現(xiàn)行國家標準

GB

8076《混凝土外加劑》是我國關于外加劑產品的主要標準。現(xiàn)行國家標準

GB

JGJ

63《混凝土用水標準》包括了各種混f

fd

fk

1.45

/1.45，其中1.45

f

/1.62f其中

1.62

UHPC

試驗

0~2%時，UHPC

2500～2800kg/m4.1.10

UHPC

4.1.11

UHPC

for

Precast

UHPC

Waffle

Deck

System,

4.1.12

JTG

4.1.15

for

Precast

UHPC

Waffle

Deck

System,

4.1.16

的抗?jié)B級別定義參考了

GB

50164《混凝土質量控制標準》相關規(guī)定，測試方法應

UHPC

UHPC

2.0MPa5.3

承載能力極限狀態(tài)計算包括了持久狀況和偶然狀況下構件截面的承載能力計算，以及穩(wěn)定、抗剪及整體穩(wěn)定計算時效應組合采用基本組合；傾覆計算和疲勞計算時效應組合采用標準組合。5.5

JTG

D60《公路橋涵通用設計規(guī)范》中，由于普通混凝土板較厚，組合橋梁的溫度按照多折線考慮，其中折線的第一段（從混凝土頂面開始）的范圍為

100mm?？紤]到

UHPC

層較薄，其厚度一般小

100mm，UHPC

層始終落在第一段折線內。簡化起見，本條文根據

UHPC

的設計厚度計算出其底面的溫

UHPC

5.7

JTG

47DB42/T

2021

本條是關于超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋梁安全等級的選用。表

中的安全等級劃分是按照現(xiàn)行國家標準

GB

50153《工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準》的相關規(guī)定，并考慮超高性能混凝土鋼橋

JTG

本條為強制性條文，給出了承載力極限狀態(tài)計算的表達式，適用于本規(guī)程結構構件的承載力計

不同的施工方法和順序可能造成結構各部分構件受力狀態(tài)的不同，在計算超高性能混凝土鋼橋

JTG

采用彈性設計方法計算超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的抗彎承載能力，以截面上任意一點達到材料強度設計值為抗彎承載力的標志，相關計算符合

D64-01《公路鋼混組合橋梁設計與施工

超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的抗彎承載力計算應考慮剪力滯效應影響，考慮鋼梁和

UHPC

D64-01《公路鋼混組合橋梁設計與施工規(guī)范》的相關規(guī)定。試驗研究表明，

當超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的橋面結構采用閉口縱肋時，由于加勁肋的扭轉剛度較大，

本條對處于負彎矩區(qū)的橋面結構的整體穩(wěn)定性驗算主要是側扭失穩(wěn)驗算，在形成超高性能混凝歐洲規(guī)范

對大多數公路橋梁結構，汽車荷載是導致疲勞破壞的主要因素，故在本規(guī)程中對車輛荷載作用

疲勞荷載計算模型Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ參考

JTG

D64《公路鋼結構橋梁設計規(guī)范》中的相關規(guī)定。疲勞計算模型Ⅱ是根據交通運輸部

2007

年下達的年度公路工程標準制修訂項目《公路橋梁疲勞設計荷載標

的基礎上修改車輛著地面積

條已在損傷等效系數中考慮48DB42/T

17462021

在疲勞荷載計算模型Ⅰ～Ⅲ中已考慮了行駛在良好狀態(tài)路面上時形成的動力效應。但當車輛行

正交異性板各疲勞細節(jié)對車載不敏感，而僅對輪載敏感，且由于正交異性板各疲勞細節(jié)的有效

JTG

6.5.10

根據熱點的位置，可以將熱點分為兩類：a

類位于板表面焊趾，b

類位于板邊緣焊趾，采用不

公式（33）為持久狀況正常使用極限狀態(tài)的驗算表達式。作用的效應組合一般為標準組合、頻

作用的組合規(guī)定與現(xiàn)行行業(yè)標準

JTG

D62《公路鋼筋混凝

設計應力驗算一般均采用簡便的初等材料力學方法，基本假定是在滿足設計精度的前提下，規(guī)

本條文中，超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系中的三個受力體系是參考了經典的正交異性鋼橋面

modeling

and

on

the

in

cracked

high

performance

A；2012）的研究結論，當裂縫寬度不超過

0.05mm

時，

在超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系中，要控制

UHPC

層的裂縫寬度，須對

層進行配筋。試

層厚度為

鋼筋中心間距分別為

0.05mm

裂縫寬度對應的名義彎拉應力如附錄

49DB42/T

2021試驗模型中鋼橋面板的厚度偏保守地取為

12mm，而目前正交異性鋼橋面中的鋼橋面板厚度一般