課程設計報告-循環(huán)碼計數器及苯-甲苯連續(xù)篩板式精餾塔的設計

燕山大學課程設計說明書題目：循環(huán)碼計數器燕山大學課程設計（論文）任務書院（系）：電氣工程學院基層教學單位：電子實驗中心學號學生姓名專業(yè)（班級）級檢測技術與儀器設計題目循環(huán)碼計數器設計技術參數●設計一個4位循環(huán)碼計數器●帶進位，且進位用指示燈表示●轉換狀態(tài)：0000-0001-0011-0010-0110-0111-0101-0100-1100-1101-1111-1110-1010-1011-1001-1000-0000，狀態(tài)是1000時，有進位設計要求●用彩燈L9、L10、L11、L18表示各位輸出●用數碼管顯示相應16種狀態(tài)碼●當有進位時，蜂鳴器蜂鳴5秒提示工作量●學會使用Max+PlusII軟件和實驗箱；●獨立完成電路設計，編程下載、連接電路和調試；●參加答辯并書寫任務書。工作計劃了解EDA的基本知識，學習使用軟件Max+PlusII，下發(fā)任務書，開始電路設計；學習使用實驗箱，繼續(xù)電路設計；完成電路設計；編程下載、連接電路、調試和驗收；答辯并書寫任務書。參考資料《數字電子技術基礎》.主編電子工業(yè)出版社《EDA課程設計B指導書》指導教師簽字基層教學單位主任簽字說明：此表一式四份，學生、指導教師、基層教學單位、系部各一份。目錄第1章設計說明………1.1設計思路………1.2模塊介紹………1.3真值表…………第2章原理圖……………第3章波形仿真圖……………………第4章管腳鎖定及硬件連線……………總結…………………參考文獻第一章設計說明1.1設計思路以格雷碼循環(huán)的四位循環(huán)碼計數器，首先就考慮到應該用觸發(fā)器來使其實現，最終選定JK觸發(fā)器。通過卡諾圖計算出循環(huán)碼計數器的狀態(tài)方程，并得出相應驅動方程，及進位輸出方程。進位時用進位指示燈表示需要用進位輸出去控制指示燈，同時蜂鳴器蜂鳴5秒，這5秒鐘是計數器的一個時鐘周期。也就是頻率為0.2Hz，頻率組中沒有此頻率的時鐘信號，故選用2Hz的時鐘信號，用74160芯片進行分頻。彩燈表示輸出，直接將各觸發(fā)器的輸出信號接各彩燈即可。用兩位數碼管顯示16種狀態(tài)的十進制表示，需要提前對觸發(fā)器的輸出信號進行處理。，需要一個比較器及一個加法器，十六進制轉化為ＢＣＤ碼顯示：大于等于10的數得加6進1，其他數就不改變。比較器選用74HC85，加法器選用74LS283。加以一定的邏輯代數運算即可。格雷碼：００００→０００１→００１１→００１０→０１１０→０１１１→０１０１→０１００→１１００→１１０１→１１１１→１１１０→１０１０→１０１１→１００１→１０００1.2模塊介紹該設計模塊：分頻器、循環(huán)碼計數模塊、十六進制轉化ＢＣＤ碼模塊彩燈輸出模塊、進位輸出及蜂鳴模塊、數碼管顯示模塊。前三模塊為主要模塊、分頻器74160（十分頻）：0到9計數，9之后進位，再回到0，如此依次循環(huán)，進位輸出將時鐘頻率進行十分頻。循環(huán)碼計數器模塊：兩個74112芯片用來實現格雷碼計數，各片芯片中含有兩個JK觸發(fā)器，分頻器的進位輸出為觸發(fā)器提供時鐘信號。十六進制轉換ＢＣＤ碼模塊123符號如下圖所示。上面電路圖中四個輸入信號分別是四個觸發(fā)器的輸出信號。通過比較器、加法器及相關運算器使四位的十六進制轉換為八位的ＢＣＤ輸出。123符號彩燈輸出模塊進位輸出及蜂鳴模塊數碼管顯示模塊：1.3真值表ＣＬＫＱ３Ｑ２Ｑ１Ｑ０ＣＤ７Ｄ６Ｄ５Ｄ４Ｄ３Ｄ２Ｄ１Ｄ０００００００００００００００１０↓０００１００００００００１２０↓００１１０００００００１１３０↓００１００００００００１０４０↓０１１０００００００１１０５０↓０１１１００００００１１１６０↓０１０１００００００１０１７０↓０１００００００００１００８０↓１１００００００１００１０９０↓１１０１００００１００１１１００↓１１１１００００１０１０１１１０↓１１１０００００１０１００１２０↓１０１０００００１００００１３０↓１０１１００００１０００１１４０↓１００１０００００１００１１５０↓１０００１００００１０００１６０↓０００００００００００００第二章原理圖111111模塊的內部詳圖就是模塊介紹中計數器模塊圖。123部分模塊介紹中123部分。第三章波形仿真圖CLK——輸入時鐘信號speaker——蜂鳴器Ｑ３，,Ｑ２，Ｑ１，Ｑ０——分別表示彩燈Ｌ９，Ｌ１０，Ｌ１１，Ｌ１８Ｄ７，Ｄ６，Ｄ５，Ｄ４，Ｄ３，Ｄ２，Ｄ１，Ｄ０——兩個四位數碼管第四章管腳鎖定及硬件連線管腳鎖定：輸入時鐘信號ＣＬＫ鎖定６９號引腳（外接）Ｑ３、Ｑ２、Ｑ１、Ｑ０分別鎖定７４,７１,７０,６８號引腳（外接）指示燈Ｃ鎖定１２號引腳（內鎖）蜂鳴器speaker鎖定38號引腳（內鎖）位控位ss2鎖定97號引腳（內鎖）位控位ss1鎖定96號引腳（內鎖）Ｄ７、Ｄ６、Ｄ５、Ｄ４、Ｄ３、Ｄ２、Ｄ１、Ｄ０分別鎖定１４８、１４７、１４４、１４３、１４２、１４１、１４０、１３９號引腳硬件連線：將６９號引腳與２Ｈｚｃｌｋ引腳２０號用導線連接將７４、７１、７０、６８號引腳分別與Ｌ９、Ｌ１０、Ｌ１１、Ｌ１８號引腳用導線連接總結在為期一個星期的ＥＤＡ課程設計中，我學到了很多東西。前只聽說過ＥＤＡ技術到現在對該技術有一定了解與掌握，并且會運用。知道如何去設計循環(huán)碼計數器，怎樣將十六進制數轉換ＢＣＤ碼表示。在設計開始的時候，我都不清楚格雷碼表示的計數器該如何表示，只在腦海中有一點點印象可以用觸發(fā)器來制作；不明白十六進制ＢＣＤ碼之間如何通過電器件去轉換。設計的過程中并不是特別順利，有一些磕磕碰碰，對軟件的不熟悉，對一些器件功能的記憶有點模糊，只能慢慢的去學習，去翻閱書籍加深記憶開始使用ＥＤＡ軟件時，常常一不小心就會加上額外節(jié)點，使不該連接的線路連接上，往往在調試時有錯誤報出卻不明白為什么出錯。還以為自己設計的原理圖出現問題，就去更改自己的電路圖，還出現一些無法更改的問題，提示所選芯片內部有問題。后來跟同學討論才發(fā)現原來是點鼠標時不小心加上的額外節(jié)點。設計的過程中，仔細點是十分必要的，可以少浪費時間。在選擇編程器器件及管腳鎖定過程，不小心選錯了芯片，有很多管腳號碼沒有，無法進行鎖定，剛開始我以為軟件出問題了，后來通過請教老師才可能是芯片選差了。驗實驗箱時老師提醒應該用兩位數碼管顯示，之后又開始重新設計轉換電路。這過程確實對我來說真的十分寶貴，感謝老師們的悉心指導及同學們的幫助，今后我會更加努力的。參考文獻《數字電子技術基礎》常丹華主編電子工業(yè)出版社《ＥＤＡ課程設計Ｂ指導書鄭兆兆周連連張強燕山大學課程設計評審意見表指導教師評語：①該生學習態(tài)度（認真較認真不認真）②該生遲到、早退現象（有無）③該生依賴他人進行設計情況（有無）平時成績：指導教師簽字：圖面及其它成績：答辯小組評語：①設計巧妙，實現設計要求，并有所創(chuàng)新。②設計合理，實現設計要求。③實現了大部分設計要求。④沒有完成設計要求，或者只實現了一小部分的設計要求。答辯成績：組長簽字：20**年3月15日課程設計綜合成績：答辯小組成員簽字：化工原理課程設計題目：苯--甲苯二元物系篩板式精餾塔的設計

化工原理課程設計任務書一設計題目：苯-甲苯連續(xù)篩板式精餾塔的設計二任務要求設計一連續(xù)篩板精餾塔以分離苯和甲苯，具體工藝參數如下：

原料加料量F＝100kmol/h

進料組成xF＝0.462

餾出液組成xD＝0.932釜液組成xw＝0.032

塔頂壓力p＝100kpa單板壓降≤0.7kPa2工藝操作條件：常壓精餾，塔頂全凝器，塔底間接加熱，泡點進料，泡點回流。三主要設計內容1、設計方案的選擇及流程說明2、工藝計算3、主要設備工藝尺寸設計（1）塔徑及精或提餾段塔板結構尺寸的確定（2）塔板的流體力學校核（3）塔板的負荷性能圖（4）總塔高4、輔助設備選型與計算5、設計結果匯總6、工藝流程圖及精餾塔設備條件圖目錄摘要化工生產常需要進行液體混合物的分離以達到提純或回收有用組分的目的，精餾是利用液體混合物中各組分揮發(fā)度的不同并借助于多次部分汽化和部分冷凝達到輕重組分分離的方法。精餾操作在化工、石油化工、輕工等工業(yè)生產中中占有重要的地位。為此，掌握氣液相平衡關系，熟悉各種塔型的操作特性，對選擇、設計和分析分離過程中的各種參數是非常重要的。塔設備是化工、煉油生產中最重要的設備類型之一。本次設計的篩板塔是化工生產中主要的氣液傳質設備。此設計針對二元物系的精餾問題進行分析、選取、計算、核算、繪圖等，是較完整的精餾設計過程，該設計方法被工程技術人員廣泛的采用。精餾設計包括設計方案的選取，主要設備的工藝設計計算——物料衡算、熱量衡算、工藝參數的選定、設備的結構設計和工藝尺寸的設計計算，輔助設備的選型，工藝流程圖，主要設備的工藝條件圖等內容。通過對精餾塔的運算，可以得出精餾塔的各種設計如塔的工藝流程、生產操作條件及物性參數是合理的，換熱器和泵及各種接管尺寸是合理的，以保證精餾過程的順利進行并使效率盡可能的提高。關鍵詞：苯、甲苯、精餾段、提餾段、篩板塔。第一章緒論§1.1設計方案苯和甲苯的混合液是使用機泵經原料預熱器加熱后，送入精餾塔。塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝后，冷凝液部分利用重力泡點回流；部分連續(xù)采出經冷卻器冷卻后送至產品罐。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產品經冷卻后送入貯槽。具體連續(xù)精餾流程參見下圖（圖1-2-1）： 全凝器回流出料乙胺二乙胺溶液 塔釜全塔物料衡算§1.2設計全塔物料衡算板數的確定板數的確定篩板塔的設計篩板塔的設計畫篩板負荷性能圖畫篩板負荷性能圖熱量衡算熱量衡算附屬設備及主要附件的設計附屬設備及主要附件的設計§1.3選塔依據篩板塔是現今應用最廣泛的一種塔型，設計比較成熟，具體優(yōu)點如下：結構簡單、金屬耗量少、造價低廉.氣體壓降小、板上液面落差也較小.塔板效率較高.改進的大孔篩板能提高氣速和生產能力，且不易堵塞塞孔.第二章精餾塔的工藝設計2.1精餾塔的物料衡算2.1.1原料液及塔頂塔底產品的摩爾分率：進料組成：=0.45+0.001×(20-8)=0.462溜出液組成：=0.92+0.001×(20-8)=0.932釜液組成：=0.02+0.001×(20-8)=0.032進料量F=100kmol/h總物料衡算：即：易揮發(fā)組分物料衡算：即：聯立解得：D=47.78kmol/h，W=52.22kmol/h2.1.2原料液及塔頂塔底產品的平均摩爾質量：苯的摩爾質量：kg/mol甲苯的摩爾質量：kg/mol=O.462×78.11+(1-0.462)×92.14=85.66kg/mol=0.932×78.11+(1-0.932)×92.14=79.06kg/mol=0.032×78.11+(1-0.032)×92.14=91.69kg/mol2.2物性參數的計算2.2.1操作溫度的計算由苯---甲苯的氣液平衡關系表2-1知：（101.3kPa)表2-1溫度t/℃苯的摩爾分數溫度t/℃苯的摩爾分數液相x/％氣相y/％液相x/％氣相y/％110.40.00.090.058.477.8106.010.823.286.073.887.6102.021.039.984.082.492.198.032.254.382.091.596.494.044.666.881.096.398.592.051.272.580.2100.0100.0下面用內插法分別求塔頂，進料，塔釜的溫度，分別用，，表示：對于塔頂：=0.93，由氣液平衡關系表用內插法求，即：塔頂溫度：=解得：=81.65℃進料溫度：=解得：=93.52℃塔底溫度：=解得：=109.10℃精餾段平均溫度：t===87.585℃提溜段平均溫度：t===101.31℃2.2.2相對揮發(fā)度α的計算苯—甲苯的飽和蒸汽壓可用安托因方程求解，即：Lg=A-式中：t：物系溫度，單位：℃.：飽和蒸汽壓，A,B,C,—Antoine常數，見如下表2-2表2-2組分ABC苯(A)6.0231206.35220.24甲苯(B)6.0781342.94219.58即：苯-甲苯的安托因方程分別為：對于塔頂：=81.65℃，則=6.023-=106.42Kpa=6.078-=41.35Kpaα===2.574同理，塔底：=109.10℃則=6.023-=229.12Kpa=6.078-=97.52Kpa解得：p=229.308kPa,p=97.230kPaα===2.349相對揮發(fā)度為：===2.459從而得到相平衡方程:y==泡點進料：q=1，X=X=0.462，代入相平衡方程，得y==0.68最小回流比為：R===1.16R=（1.1~2.0）R，取R=1.8R=1.81.16=2.092.3精餾塔汽液相負荷精餾段：L=RD=2.0947.78=99.86kmol/hV=(R+1)D=(2.09+1)47.78=147.64kmol/h提餾段：=L+qF=99.86+1100=199.86kmol/hkmol/h2.4操作線方程的確定精餾段操作線方程的確定：=提餾段操作線方程的確定聯立以上兩式得：，2.5精餾塔理論塔板數的計算對于苯-甲苯物系，我采用了相平衡方程與操作線方程式逐板計算法求理論板數：精餾段操作線方程：（1）提溜段操作線方程：（2）平衡線方程：（3）由于是全凝器：從第一塊塔板下降的液體組成由式（3）求得：第二塊板上升的氣相組成用式（1）求得：第二塊板下降的液相組成由（3）式求得：用此法依次計算得:，，，<因為,所以第6塊板上升的氣相組成由提餾段操作線方程(2)求得:以此計算得：，，，，，根據以上求解結果可得：總理論板數為，第6塊板為進料板，精餾段理論板數為5塊，提餾段理論板數為6塊。2.6板效率的計算對于進料：=93.52℃得：又精餾段平均相對揮發(fā)度：提餾段平均相對揮發(fā)度：由液體平均粘度公式：可求得不同溫度下苯和甲苯的粘度對于苯(A)，其中，即：當℃時，當℃時，對于甲苯(B)，其中，即：當℃時，當℃時又精餾段的液相組成：提餾段的液相組成：精餾段平均液相粘度：提餾段的平均液相粘度:精餾段的板效率：提餾段的板效率：2.7實際板數的計算及全塔效率的計算其中第11塊為加料版。全塔效率：第三章板式塔主要工藝尺寸的設計計算3.1塔的工藝條件及物性的數據計算3.1.1操作壓力的計算塔頂操作壓力假設每層塔板壓降進料板壓力精餾段平均壓力塔釜壓力進料板壓力提餾段平均壓力3.1.2操作溫度計算=81.65t=93.52t=109.10精餾段平均溫度℃提餾段平均溫度℃3.1.3平均摩爾質量的計算塔頂平均摩爾質量的計算由,?？芍哼M料板平均摩爾質量計算由，塔釜平均摩爾質量的計算·由，精餾段平均摩爾質量的計算提餾段平均摩爾質量的計算3.1.4平均密度氣相平均密度計算由理想氣體狀態(tài)方程計算,即精餾段提餾段液相平均密度計算液相平均密度依下式計算，即塔頂液相平均密度的計算℃，得： 質量分率為則進料板液相平均密度的計算℃，得： 質量分率為則塔底液相平均密度的計算，得： 質量分率為則精餾段平均液相密度：提餾段平均液相密度：3.1.5液體平均表面張力液相平均表面張力依下式計算，即塔頂液相平均表面張力的計算：℃得進料板液相平均表面張力的計算：℃得塔釜液相平均表面張力的計算：℃得則:精餾段液相表面張力：提餾段液相表面張力：3.1.5液體粘度計算塔頂液相平均粘度計算由℃得進料板液相平均粘度計算由℃得塔釜液相平均粘度計算由℃得則：3.2精餾塔的主要工藝尺寸計算3.2.1塔徑D的計算(1)精餾段精餾段的氣液相體積流率：式中C由：求得由史密斯關聯圖得，圖的橫坐標參數為：取板間距，板上液層高度，則：可得到：校正表面張力為：液泛速度：取安全系數為0.70則空塔速度為：塔徑：按標準塔徑圓整后為：塔截面積為：精餾實際空塔氣速為：(2)提餾段提餾段的氣液相體積流率：式中C由：求得由史密斯關聯圖查得，圖的橫坐標參數為：取板間距，板上液層高度，則：校正表面張力為：液泛速度：取安全系數為0.70則空塔速度為：塔徑：按標準塔徑圓整后為：塔截面積為：提餾實際空塔氣速為:3.2.2精餾塔有效高度的計算精餾段的有效高度為：提餾段的有效高度為：在進料板上方開一人孔，其高度為0.8m，故精餾塔的有效高度為：3.3塔板主要工藝尺寸的計算3.3.1溢流裝置因塔徑，可選用單溢流，弓型降液管，凹行受液盤，不設進口堰。溢流堰長堰流堰高度選用平直堰，堰上液高度由計算近似取，則：精餾段：取板上清液層高度故：提餾段：取板上清液層高度故：弓形降液管的寬度與降液管的面積由查圖5-7得，故：液體在降液管中停留時間：精餾段，提餾段，故降液管設計合理。3.3.2降液管底隙高度(1)精餾段取液體通過降液管底隙的流速，依下式計算降液管底隙高度（2）提餾段取液體通過降液管底隙的流速，則：故降液管底隙高度設計合理。選選凹形受液盤，深度3.4塔板布置3.4.1塔板的分塊因D=1400mm>800mm,故塔板采用分塊式：表2-1塔徑mm800塔板分塊數3456因此,塔板分為4塊.邊緣區(qū)寬度確定:精餾段:取提餾段:取開孔區(qū)面積計算開孔區(qū)面積精餾段:提餾段:篩孔計算及其排列因為所處理的物系無腐蝕性,可選用碳鋼板,取篩孔直徑,篩孔按正三角排列,取孔中心距：精餾段:篩孔數目為提餾段:篩孔數目為開孔率為精餾段氣體通過閥孔的氣速為提餾段氣體通過閥孔的氣速為3.5篩板的流體力學驗算3.5.1塔板壓降干板阻力計算由,精餾段:提餾段:氣體通過液層的阻力計算氣體通過液層的阻力精餾段:提餾段:液體表面張力的阻力計算精餾段:氣體通過每層塔板的液柱高度按下式計算氣體通過每層塔板的壓降為：(設計允許值)提餾段:氣體通過每層塔板的液柱高度按下式計算氣體通過每層塔板的壓降為：<0.7Kpa(設計允許值)3.5.2液面落差對于篩板塔,液面落差很小且本例的塔徑和液流量均不大,故可忽略液面落差的影響.3.5.3液沫夾帶液面夾帶量:其中:精餾段:提餾段:故在本設計中液沫夾帶量在允許范圍內.3.5.4漏液對篩板塔,漏液點氣速精餾段:實際孔速穩(wěn)定系數提餾段:實際孔速穩(wěn)定系數故在本設計中無明顯漏液3.6液泛為防止塔內發(fā)生液泛,降液管內液層高度應服從甲苯-對二甲苯屬一般物系,取,則精餾段:板上不設進口堰，提餾段:板上不設進口堰，故在本設計中不會發(fā)生液泛現象3.6.1漏液線由,得精餾段:=在操作線范圍內,任取幾個值,依上式計算出表2-20.00060.00150.00300.00450.5640.5790.5980.613提餾段:=4.870操作線范圍內,任取幾個值,依上式計算出表2-30.00060.00150.00300.00450.4580.4720.4890.503由上表數據可作出漏液線13.6.2液沫夾帶線以為限,求出關系如下:由精餾段:,整理得:在操作范圍內,任取幾個值,依上式計算出值表2-40.00060.00150.00300.00452.4572.3622.242.138提餾段:,,整理得:在操作范圍內,任取幾個值,依上式計算出值表2-50.00060.00150.00300.00452.632.532.422.32由上表數據可作出液沫夾帶線2.3.6.3液相負荷下限線對于平直堰,取堰上液層高度作為最小液體負荷標準取E=1,則據此可作為與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線3.3.6.4液相負荷上限線以作為液體在降液管中停留時間的下限據此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限線4.3.6.5液泛線令,由,,,聯立得:忽略,將與,與,的關系代入上式,并整理得:式中:將相關數據代入上式,得:精餾段:故繼續(xù)整理得:在操作范圍內.任取幾個值,依上式計算出值表2-60.00060.00150.00300.00452.232.0551.981.90提餾段:故繼續(xù)整理得在操作范圍內.任取幾個值,依上式計算出值表2-70.00060.00150.00300.00452.041.9961.9331.875由上表數據即可作出液泛線5第四章熱量衡算4.1熱量衡算示意圖4.2加熱介質和冷凝劑的選擇4.2.1加熱介質的選擇選擇飽和水蒸氣，溫度133.3，工程大氣壓為300KPa原因：水蒸氣清潔易得，不易結垢，不腐蝕管道，飽和水蒸氣冷凝放熱值大，而水蒸氣壓力越高，冷凝溫差越大，管程數相應越小，但水蒸氣不宜太高。4.2.2冷卻劑的選擇常用的冷卻劑是水和空氣。故選用25的冷卻水，溫升10，即冷卻水的出口溫度為35。4.3熱量衡算4.3.1比熱容及汽化潛熱的計算塔頂溫度下的比熱容=81.69℃下，苯和甲苯的比熱容分別為（2）進料板溫度=93.55℃時，塔釜溫度=109.18℃（4）汽化潛熱(1)=81.69℃下,4.3.2熱量衡算：（1）0℃時塔頂上升的熱量,塔頂以0℃為基準。（2）回流液的熱量與塔頂組成相同。(3)塔頂流出液的熱量：（4）進料的熱量：（5）塔底殘夜的熱量：（6）冷凝器消耗的熱量：項目進料塔頂溜出液塔底殘液平均比熱容169.88153.22185.36熱量第五章附屬設備及主要附件的設計5.1塔附件的設計5.1.1接管管徑的設計塔頂蒸汽出料管操作壓力為常壓，蒸汽速度可取，本設計取16m/s.整圓后：表4-1塔頂蒸汽管參數表熱軋無縫鋼管外徑內徑壁厚重量標準號325mm309mm8mm62.54kg/mYB231-70塔釜出料管取整圓后：表4-2塔釜出料管參數表熱軋無縫鋼管外徑內徑壁厚重量標準號108mm100mm4mm10.26kg/mYB231-70回流管取整圓后：

表4-3回流管參數表熱軋無縫鋼管外徑內徑壁厚重量標準號133mm125mm4mm12.72kg/mYB231-70進料管整圓后：表4-4進料管參數表熱軋無縫鋼管外徑內徑壁厚重量標準號45mm40mm2.5mm3.58kg/mYB231-705.1.2法蘭的選擇由于常壓操作，所有法蘭均采用標準管法蘭，平焊法蘭，根據不同的公稱直徑選用相應的法蘭，據材料與零部件可得:表4-5法蘭型號進料管Pg10Dg40Hg5010-58回流管Pg10Dg125Hg5010-59塔底出料管Pg10Dg100Hg5010-60塔頂進氣管Pg10Dg300Hg5010-61塔釜進氣管Pg10Dg300Hg5010-625.1.3除沫器氣速:除沫器直徑:5.1.4塔底設計料液在釜內停留15min，裝料系統(tǒng)取0.5.塔底高h：塔徑d=2:1塔底料液量:塔底體積:5.1.5筒體操作壓力P=1atm,公稱直徑dg=1600mm查得筒體壁厚為5mm，所用材質為.5.1.6封頭封頭分為橢圓形封頭，蝶形封頭幾種，本設計采用橢圓形封頭，由公稱直徑Dg=1600mm查得:5.2冷凝器的設計取冷凝器傳熱系數假如該地區(qū)平均水溫25℃，升溫15℃.對于逆流:℃冷凝器冷凝面積:5.3塔頂封頭本設計采用橢圓形封頭，公稱直徑：內表面積，容積則封頭高度：5.3.1塔頂空間取塔頂間距考慮到需裝除沫器，選他頂空間5.3.2塔底空間取釜液停留時間為5mim,取塔底液面至最下一層塔板之劍距離為1.5m，則5.3.3裙座塔底常用裙