第六章-斜截面承載力計算-砼結構原理課件

第六章斜截面承載力計算DiagonalSection7/20/20231６.1概述

在主要承受彎矩的區(qū)段內，產生正截面受彎破壞；而在剪力和彎矩共同作用的支座附近區(qū)段內，則會產生斜截面受剪破壞或斜截面受彎破壞。純彎段剪彎段剪彎段“強剪弱彎”7/20/202326.2無腹筋梁的斜截面受剪承載力計算6.2.1斜裂縫對梁受力狀態(tài)的影響

★斜裂縫出現后，受剪面積的減小使受壓區(qū)混凝土剪力增大(剪壓區(qū))7/20/20235★斜裂縫出現后，受剪面積的減小使受壓區(qū)混凝土剪力增大(剪壓區(qū))★斜裂縫出現前，支座附近截面a-a的鋼筋應力ss與Ma成正比；MaMb6.2無腹筋梁的斜截面受剪承載力計算6.2.1斜裂縫對梁受力狀態(tài)的影響

7/20/20236★斜裂縫出現后，受剪面積的減小使受壓區(qū)混凝土剪力增大(剪壓區(qū))★斜裂縫出現前，支座附近截面a-a的鋼筋應力ss與Ma成正比★斜裂縫出現后，截面a-a

的鋼筋應力ss取決于臨界斜裂縫頂點截面b-b處的Mb，即與Mb成正比?！镆虼?，斜裂縫出現使支座附近的ss與跨中截面的ss相近，這對縱筋的錨固提出更高的要求?！锿瑫r，銷栓作用Vd使縱筋周圍的混凝土產生撕裂裂縫，削弱混凝土對縱筋的錨固作用?！锪河稍瓉淼牧簜髁C制變成拉桿拱傳力機制6.2無腹筋梁的斜截面受剪承載力計算6.2.1斜裂縫對梁受力狀態(tài)的影響

7/20/202376.2.2荷載傳遞機構

LoadTransferMechanism

梁機構拱機構7/20/202386.2.3無腹筋梁的剪切破壞狀態(tài)

ShearFailureMode對集中荷載作用簡支梁剪跨比Shearspanratioh0a計算剪跨比對均布荷載作用簡支梁無腹筋梁的剪切破壞的三種形式與l有關7/20/20239（l>3）■剪跨比l較大，主壓應力角度較小，拱作用較小?！?/p>

剪力主要依靠拉應力（梁作用）傳遞到支座，■一旦出現斜裂縫，就很快形成臨界斜裂縫，荷載傳遞路線被切斷，承載力急劇下降，脆性性質顯著?！銎茐氖怯捎诨炷粒ㄐ毕颍├瓑囊鸬?，稱為斜拉破壞?！?/p>

斜拉傳力機構，取決于混凝土的抗拉強度。Pf斜拉破壞diagonaltensionfailure7/20/202310■最后，拱頂處混凝土在剪應力和壓應力的共同作用下，達到混凝土的復合受力下的強度而破壞?！霾糠止白饔?，部分斜拉傳遞，取決于混凝土的復合應力下（剪壓）的強度。Pf◆（1<l<3）■剪跨比較小，有一定拱作用

■斜裂縫出現后，部分荷載通過拱作用傳遞到支座，承載力沒有很快喪失，荷載可以繼續(xù)增加，并出現其它斜裂縫。剪壓破壞shearcompressionfailure7/20/202311◆（l<1）■剪跨比很小，拱作用很大。荷載主要通過拱作用傳遞到支座?！鲋鲏簯Φ姆较蜓刂ёc荷載作用點的連線?！鲎詈蠊吧匣炷猎谛毕驂簯Φ淖饔孟率軌浩茐??！鲂眽簜髁C構，取決于混凝土的抗壓強度。Pf斜壓破壞diagonalcompressionfailure7/20/202312無腹筋梁的受剪破壞都是脆性的

斜拉破壞為受拉脆性破壞，脆性性質最顯著；

斜壓破壞為受壓脆性破壞；

剪壓破壞界于受拉和受壓脆性破壞之間。不同破壞形態(tài)的原因主要是由于傳力路徑的變化引起應力狀態(tài)的不同而產生的。習題7/20/2023136.2.4影響受剪承載力的因素⑴剪跨比l

◆影響荷載傳遞機構，從而直接影響到梁中的應力狀態(tài)◆剪跨比l大，荷載主要依靠拉應力傳遞到支座◆剪跨比l小，荷載主要依靠壓應力傳遞到支座7/20/2023147/20/2023157/20/202316間接加載，由于荷載傳遞方式的改變，即荷載通過橫梁上部拉應力向支座傳遞，這樣即使在名義剪跨比較小時，也會產生斜拉破壞。加載方式7/20/202317⑵混凝土強度◆剪切破壞是由于混凝土達到復合應力（剪壓）狀態(tài)下強度而發(fā)生的。所以混凝土強度對受剪承載力有很大的影響?！衄F行《規(guī)范GB50010-2002》取無腹筋梁的受剪承載力Vu與fc成正比，這在普通強度等級情況下近似成立?！粼囼灡砻?，隨著混凝土強度的提高，Vu與ft近似成正比?！羰聦嵣?，斜拉破壞取決于ft，剪壓破壞也基本取決于ft，只有在剪跨比很小時的斜壓破壞取決于fc?！舳眽浩茐目烧J為是受剪承載力的上限。7/20/2023186.2無腹筋梁的受剪性能7/20/202319⑶縱筋配筋率——縱筋配筋率越大，受壓區(qū)面積越大，受剪面積也越大，并使縱筋的銷栓作用也增加。同時，增大縱筋面積還可限制斜裂縫的開展，增加斜裂縫間的骨料咬合力作用。⑷截面形狀——T形截面和工字形截面有受壓翼緣，增加了剪壓區(qū)的面積，對斜拉破壞和剪壓破壞的受剪承載力有提高（20%），但對斜壓破壞的受剪承載力并沒有提高。⑸尺寸效應——梁高度很大時，撕裂裂縫比較明顯，銷栓作用大大降低，斜裂縫寬度也較大，削弱了骨料咬合作用。試驗表明，在保持參數fc、r、l相同的情況下，截面尺寸增加4倍，受剪承載力降低25%~30%。對于高度較大的梁，配置梁腹縱筋，可控制斜裂縫的開展。配置腹筋后，尺寸效應的影響減小。7/20/2023207/20/2023216.2.5無腹筋梁受剪承載力的計算

影響受剪承載力的因素很多，很難綜合考慮，而且受剪破壞都是脆性的?！兑?guī)范》根據大量的試驗結果，取具有一定可靠度（95%）的偏下限經驗公式來計算受剪承載力?！艟匦?、T形和工形截面的一般受彎構件Vc=0.7bhbrftbh0bh為截面尺寸效應影響系數，bh=(800/h0)1/4當h<800mm時，取800，當h>2000mm時，取2000

；br為計算截面位置縱向受拉鋼筋配筋率影響系數，br=(0.7+20r)。r<1.5%時，取r=1.5%；r>3%時，取r=3%。

上式相當于受均布荷載作用的不同l0/h的簡支梁、連續(xù)梁試驗結果的偏下限，接近斜裂縫開裂荷載，因此當剪力設計值小于該值時，不會產生受剪破壞，同時在使用荷載下一般不會出現斜裂縫。7/20/202322◆集中荷載作用下的獨立梁對于不與樓板整澆的獨立梁，在集中荷載下，或同時作用多種荷載時，其中集中荷載在支座截面產生的剪力占總剪力的75%以上時，當剪跨比l<1.5，取l=1.5；當l>3.0，取l=3.0，且支座到計算截面之間均應配置箍筋。無腹筋梁的受剪破壞都是脆性的，其應用范圍有嚴格的限制。《規(guī)范》僅對h<150的小梁（如過梁、檁條）可采用無腹筋。7/20/202323以上無腹筋梁受剪承載力計算公式僅有理論上的意義。實際工程中無腹筋梁不允許采用。但上述公式可作為不進行斜截面承載力驗算的條件，但不考慮

兩個系數。6.2.6無腹筋單向板的受剪承載力《規(guī)范》中僅給出不配置箍筋和彎起鋼筋的一般單向板類構件的受剪承載力計算公式Vc=0.7bh

ftbh0當h0<800mm時，取h0=800mm當h0≥2000mm時，取h0=2000mm7/20/202324

《規(guī)范》規(guī)定：當梁截面高度＞300mm時，應沿梁全長設置箍筋；當梁截面高度=150～300mm時，可僅在構件端部各四分之一跨度范圍內設置箍筋；但當在構件中部二分之一跨度范圍內有集中荷載作用時，則應沿梁全長設置箍筋；當梁截面高度﹤150mm時，可不設箍筋。

6.2.7無腹筋梁的構造配筋

考慮到剪切破壞有明顯的脆性，特別是斜拉破壞，斜裂縫一旦出現梁即告剪壞，單靠混凝土受剪承載力是不安全的。

7/20/2023256.3.1有腹筋梁的受剪性能◆梁中配置箍筋，出現斜裂縫后，梁的剪力傳遞機構由原來無腹筋梁的拉桿拱傳遞機構轉變?yōu)殍旒芘c拱的復合傳遞機構◆斜裂縫間齒狀體混凝土有如斜壓腹桿◆箍筋的作用有如豎向拉桿◆臨界斜裂縫上部及受壓區(qū)混凝土相當于受壓弦桿◆縱筋相當于下弦拉桿◆箍筋將齒狀體混凝土傳來的荷載懸吊到受壓弦桿，增加了混凝土傳遞受壓的作用◆斜裂縫間的骨料咬合作用，還將一部分荷載傳遞到支座（拱作用）6.3有腹筋梁的斜截面受剪承載力計算

7/20/202326箍筋的作用◆

斜裂縫出現后，拉應力由箍筋承擔，增強了梁的剪力傳遞能力；◆

箍筋控制了斜裂縫的開展，增加了剪壓區(qū)的面積，使Vc增加，骨料咬合力Va也增加；◆吊住縱筋，延緩了撕裂裂縫的開展，增強了縱筋銷栓作用Vd；◆箍筋參與斜截面的受彎，使斜裂縫出現后縱筋應力ss的增量減小；◆

配置箍筋對斜裂縫開裂荷載沒有影響，也不能提高斜壓破壞的承載力，即對小剪跨比情況，箍筋的上述作用很?。粚Υ蠹艨绫惹闆r，箍筋配置如果超過某一限值，則產生斜壓桿壓壞，繼續(xù)增加箍筋沒有作用。7/20/2023276.3.2有腹筋梁的破壞形態(tài)

影響有腹筋梁破壞形態(tài)的主要因素有剪跨比l和配箍率rsv7/20/2023286.3.3僅配箍筋梁的斜截面受剪承載力的計算一、計算公式Vc為無腹筋梁的承載力考慮到配置箍筋后尺寸效應的影響減小，以及縱向鋼筋的影響并不是很大，故均取bh=1，br=1。系數asv與斜裂縫水平投影長度以及內力臂z與有效高度h0的比值有關。7/20/202329矩形、T形和工形截面的一般受彎構件《規(guī)范》：集中荷載作用下的獨立梁《規(guī)范》：7/20/2023306.3.4配有箍筋和彎起鋼筋當剪力較大時，可利用縱筋彎起與斜裂縫相交來提高受剪承載力。a為彎起鋼筋與構件軸線的夾角，一般取45~60°。7/20/202331為防止彎筋間距太大，出現不與彎筋相交的斜裂縫，使彎筋不能發(fā)揮作用，《規(guī)范》規(guī)定當按計算要求配置彎筋時，前一排彎起點至后一排彎終點的距離不應大于表中V>0.7ftbh0欄的最大箍筋間距smax的規(guī)定。6.4受剪承載力計算7/20/202332hw截面腹板高度★矩形截面取hw=h0★T形截面取hw=h0-hf'

★工形截面取hw=h-hf'

-hfb為矩形截面的寬度或T形截面和工形截面的腹板寬度◆當配箍率超過一定值后，則在箍筋屈服前，斜壓桿混凝土已壓壞，故可取斜壓破壞作為受剪承載力的上限。◆斜壓破壞取決于混凝土的抗壓強度和截面尺寸。◆《規(guī)范》是通過控制受剪截面剪力設計值不大于斜壓破壞時的受剪承載力來防止由于配箍率而過高產生斜壓破壞6.3.5計算公式的適用范圍

1、截面限制條件（最小截面尺寸）當4￡bhw時，

025.0bhfVccb￡當63bhw時，

020.0bhfVccb￡當64<<bhw時，采用內插法7/20/2023332、最小配箍率及配箍構造◆當配箍率小于一定值時，斜裂縫出現后，箍筋因不能承擔斜裂縫截面混凝土退出工作釋放出來的拉應力，而很快達到屈服，其受剪承載力與無腹筋梁基本相同?！舢敿艨绫容^大時，可能產生斜拉破壞。◆為防止這種少筋破壞，《規(guī)范》規(guī)定當

V>0.7ftbh0時，配箍率應滿足7/20/2023347/20/2023351、斜截面受剪承載力計算位置⑴支座邊緣截面（1-1）；⑵腹板寬度改變處截面（2-2）；⑶箍筋直徑或間距改變處截面（3-3）；⑷受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處的截面（4-4）。６.3.6斜截面受剪承載力計算7/20/2023362斜截面受剪承載力計算步驟

斜截面受剪承載力的計算按下列步驟進行設計：

1．求內力，繪制剪力圖；2．驗算是否滿足截面限制條件，如不滿足，則應加大截面尺寸或提高混凝土的強度等級；3．驗算是否需要按計算配置腹筋。4．計算腹筋

（1）對僅配置箍筋的梁，可按下式計算：對矩形、T形和工字形截面的一般受彎構件7/20/202337對集中荷載作用下的獨立梁

（2）同時配置箍筋和彎起鋼筋的梁，可以根據經驗和構造要求配置箍筋確定Vcs，然后按下式計算彎起鋼筋的面積。

7/20/202338也可以根據受彎承載力的要求，先選定彎起鋼筋再按下式計算所需箍筋：

然后驗算彎起點的位置是否滿足斜截面承載力的要求。

7/20/2023396.4連續(xù)梁斜截面受剪承載力計算

6.4.1集中荷載作用下連續(xù)梁的受剪承載力計算

當梁內該端的支座負彎矩與跨中正彎矩絕對值之比,較大時，一般沿著靠近支座一側的臨界斜裂縫②發(fā)生破壞；而當負彎矩與正彎矩之比較小時，剪壓破壞將沿著靠近集中荷載的臨界斜裂縫①發(fā)生。7/20/2023406.4.2均布荷載作用下連續(xù)梁的受剪承載力計算承受均布荷載的連續(xù)梁與承受集中荷載的連續(xù)梁不同的是一般只在反彎點一側出現一條臨界斜裂縫。當較小時，破壞斜裂縫發(fā)生在反彎點內側，如圖。而當較大時，破壞斜裂縫發(fā)生在反彎點外側，7/20/202341

6.4.3連續(xù)梁受剪承載力計算

連續(xù)梁的受剪承載力與相同條件下簡支梁相比，在均布荷載作用下承載力相當。在集中荷載作用下如果不用廣義剪跨比而用計算剪跨比分析，連續(xù)梁的受剪承載力反而略高于同跨度簡支梁的受剪承載力。因此為簡化計算，《規(guī)范》規(guī)定，連續(xù)梁的受剪承載力統(tǒng)一取用于簡支梁相同的計算公式。其使用條件、截面限制條件、最小配箍率及按構造要求配置最低數量箍筋的規(guī)定都與簡支梁完全相同。7/20/202342６.5斜截面受彎承載力的構造措施

6.5.1抵抗彎矩圖的概念

抵抗彎矩圖就是以各截面實際縱向受拉鋼筋所能承受的彎矩為縱坐標，以相應的截面位置為橫坐標，所作出的彎矩圖（或稱材料圖），簡稱Mu圖。當梁的截面尺寸，材料強度及鋼筋截面面積確定后，其抵抗彎矩值，可由下式確定：7/20/2023437/20/2023446.5.2鋼筋的彎起根據M圖的變化將鋼筋彎起時需繪制Mu圖，使得Mu圖包住M圖，以滿足受彎承載力的要求。按每根(或每組)鋼筋的的面積比例劃分出各根(或各組)鋼筋的所提供的受彎承載力Mui，Mui可近似取7/20/202345考慮到斜裂縫出現的可能性，鋼筋彎起時還應滿足斜截面受彎承載力的要求。Zb≥z7/20/202346當彎起鋼筋作為抗剪腹筋時，其間距還應滿足抗剪的構造要求，同時彎折終點應有一直線段錨固長度，當直線段位于受拉區(qū)時，直線段長度不小于20d；當直線段位于受壓區(qū)時，直線段長度不小于10d。當彎起鋼筋不能同時滿足正截面和斜截面的承載力要求時，可單獨設置僅作為受剪的彎起鋼筋，但必須在集中荷載或支座兩側均設置彎起鋼筋，這種彎起鋼筋稱為“鴨筋”。7/20/202347彎起鋼筋要求小結：1、滿足正截面受彎承載力要求

Mu圖≥M圖2、滿足斜截面受彎承載力要求

彎起點至充分利用點距離≥0.5h03、滿足斜截面受剪承載力要求和構造要求7/20/2023486.5.3鋼筋的截斷◆受彎構件的縱向鋼筋由控制截面處最大彎矩計算確定的。◆根據設計彎矩圖的變化，可以在彎矩較小的區(qū)段將一部分縱筋截斷?！舻谡龔澗貐^(qū)段，彎矩圖變化比較平緩，同時鋼筋應力隨彎矩變化產生的粘結應力，加上錨固鋼筋所需要的粘結應力，因此錨固長度很長，通常已基本接近支座，截斷鋼筋意義不大。因此，一般不在跨中受拉區(qū)將鋼筋截斷?！魧τ谶B續(xù)梁、框架梁中間連續(xù)支座負彎矩區(qū)段的上部受拉鋼筋，可根據彎矩圖的變化分批將鋼筋截斷?！艚財噤摻畋仨氂凶銐虻腻^固長度，但這里的錨固與鋼筋在支座或節(jié)點內的錨固受力情況不同，因為要考慮斜裂縫對鋼筋應力的影響、彎剪共同作用的影響、彎矩圖變化情況的影響、以及無支座壓力的影響。7/20/202349延伸長度ld(developmentlength)鋼筋截斷點到計算最大負彎矩截面的距離。⑴V<0.7ftbh0：當最大負彎矩較小時，鋼筋可一次全部截斷◆

a點為鋼筋的充分利用點◆

b點為全部鋼筋的不需要點（理論斷點）◆

c點為鋼筋實際截斷點由于ab間還有一段彎矩變化區(qū)，實際截斷點c到鋼筋充分利用點a的錨固長度（即延伸長度ld）要求比基本錨固長度la大。第七章粘結、錨固及鋼筋布置7/20/202350延伸長度ld(developmentlength)鋼筋截斷點到計算最大負彎矩截面的距離。⑴V<0.7ftbh0：當最大負彎矩較小時，鋼筋可一次全部截斷◆

a點為鋼筋的充分利用點◆

b點為全部鋼筋的不需要點（理論斷點）◆

c點為鋼筋實際截斷點第七章粘結、錨固及鋼筋布置7/20/202351當彎矩較大時，鋼筋可分批截斷7/20/202352⑵V≥0.7ftbh07/20/202353

由于剪力較大可能產生斜裂縫，鋼筋強度充分利用點由a點移至斜裂縫與縱筋相交處a’

點，同時受彎矩分布影響，鋼筋強度充分利用點可能還會向右偏移。一次截斷情況7/20/202354鋼筋分批截斷情況第一批截斷鋼筋其他截斷鋼筋最后一批截斷鋼筋7/20/202355《規(guī)范》規(guī)定：鋼筋混凝土連續(xù)梁、框架梁支座截面的負彎矩縱向鋼筋不宜在受拉區(qū)截斷。如必須截斷時，其延伸長度ld可按下表中l(wèi)d1和ld2中取外伸長度較長者確定。其中l(wèi)d1是從“充分利用該鋼筋強度的截面”延伸出的長度；而ld2是從“按正截面承載力計算不需要該鋼筋的截面”延伸出的長度。

7/20/2023561.直鋼筋：按實際長度計算，光面鋼筋末端需設標準彎鉤，每個標準彎鉤長為

，當兩端都設彎鉤時該鋼筋總長度為實際長度增加。6.5.4鋼筋細部尺寸

2.彎起鋼筋：彎起鋼筋的高度以鋼筋外皮至外皮的距離作為控制尺寸；彎折段的斜長以彎起點鋼筋中心至彎終點鋼筋中心計算。7/20/2023573.箍筋：箍筋的寬度和高度均以箍筋內皮至內皮的距離作為控制尺寸，以保證縱筋保護層厚度的要求，故箍筋的高度和寬度分別為構件截面高度和寬度b減去2倍縱筋保護層厚度。4.板的上部鋼筋：為保證截面的有效高度h0，板的上部鋼筋（承受負彎矩的鋼筋）端部宜變成直鉤，以便支撐在模板上，直鉤的高度為板厚減去一個保護層厚度。7/20/2023586.6鋼筋的錨固和搭接6.6.1基本錨固長度《規(guī)范》是以拔出試驗為基礎確定基本錨固長度的。取粘結強度tu與混凝土抗拉強度ft成正比，并根據試驗結果，取鋼筋受拉時的基本錨固長度為，7/20/202359《規(guī)范》規(guī)定：當錨固符合下列條件時，對值應按下列規(guī)定進行修正。A．當HRB335、HRB400和RRB400級鋼筋直徑大于25mm時，其錨固長度應乘以修正系數1.1；B．環(huán)氧樹脂涂層的HRB335、HRB400和RRB400級鋼筋的錨團長度應乘以修正系數1.25；C．當鋼筋在混凝土施工過程中易受擾動(如滑模施工)時，鋼筋的錨固長度應乘以修正系數1.1；D．當HRB335、HRB400和RRB400級鋼筋錨固區(qū)混凝土保護層厚度大于鋼筋直徑的3倍且配有箍筋時，其錨固長度可乘以修正系數0.8；E．除構造需要的錨固長度外，當縱向受力鋼筋的實際配筋面積大于其設計計算面積時，如有充分依據和可靠措施，其錨固長度可乘以設計計算面積與實際配筋面積的比值的修正系數；7/20/202360對HRB335、HRB400和HRB400級鋼筋，當末端采用機械錨固措施時，包括附加錨固端頭在內的錨固長度應取基本錨固長度的0.7倍，機械錨固形式如圖所示。◆錨固區(qū)箍筋要求當采用機械錨固措施時，在錨固長度范圍內的箍筋不應少于三個，直徑不應小于縱向受拉鋼筋直徑的0.25倍，其間距不應大于縱向鋼筋直徑的5倍。當縱向鋼筋的混凝土保護層厚度不小于鋼筋公稱直徑的5倍時，可不考慮上述箍筋配置的要求。7/20/2023616.6.2支座錨固要求對于梁的簡支端當V≤0.7ftbh0時，las≥5d當V>0.7ftbh0時，las≥12d帶肋鋼筋las≥15d光面鋼筋對于板，一般剪力較小，通常滿足V≤0.7ftbh0的條件。且連續(xù)板的中間支座一般無正彎矩，因此板的簡支支座和中間支座下部縱向受力鋼筋的錨固長度均取las≥5d。鋼筋混凝土梁的獨立簡支座或預制梁的簡支座處，應在縱向受力鋼筋的錨固長度范圍內至少配置二個箍筋。箍筋直徑不宜小于錨固鋼筋直徑的0.25倍，間距不宜大于錨固鋼筋最小直徑的10倍，當采用機械錨固措施時，尚不宜大于錨固鋼筋最小直徑的5倍。7/20/202362混凝土強度等級等于或小于C25時梁的簡支端，在距支座邊1．5h范圍內作用有集中荷載，且V＞時，對帶肋鋼筋宜采用附加錨固措施，或取錨固長度≥

15d。

梁的中間支座：連續(xù)梁在中間支座處，下部縱向受壓鋼筋伸入支座內的錨固長度滿足要求：當V≤0.7ftbh0時，las≥5d當V>0.7ftbh0時，las≥12d帶肋鋼筋las≥15d光面鋼筋框架梁上部縱筋的錨固要求：采用直線錨固形式時，不應小于la，且伸過柱中型線不宜小于5d。當柱截面尺寸不足時，應伸至節(jié)點對邊并向下彎折，如圖。7/20/202363⑵當計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，鋼筋伸入支座的錨固長度不應小于la。若柱截面高度不夠時，可將鋼筋向上彎折，彎折的構造要求與上部鋼筋向下彎折情況相同；⑶當計算中充分利用鋼筋的受壓強度時，鋼筋伸入支座的錨固長度不應小于0.7la。框架梁下部縱筋伸入支座的錨固要求：⑴當計算中不利用其強度時，錨固長度可按V>0.7ftbh0時的簡支支座情況考慮；7/20/2023646.6.3鋼筋的搭接試驗表明，影響搭接區(qū)段的粘結強度tu的因素與拔出試驗的粘結強度基本相同，但由于鋼筋凈間距的減小使劈裂裂縫更早出現，粘結強度降低。7/20/2023651、搭接接頭《規(guī)范》規(guī)定。

對同一構件中相鄰鋼筋的綁扎搭接接頭宜相互錯開。鋼筋綁扎搭接接頭連接區(qū)段的長度為1.3ll，ll為受拉鋼筋的搭接長度。

位于同一連接區(qū)段內的受拉搭接鋼筋面積百分率對梁、板類構件，不宜大于25％，對柱類構件，不宜大于50％。當工程中確有必要增大受拉鋼筋接頭面積百分率時，梁類構件不應大于50％，板類及柱類構件可以適當放寬。7/20/202366受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度ll

應根據位于同一連接區(qū)段的搭接鋼筋面積百分率按下式計算，其搭接長度均不應小于300mm。ll=zla

構件中的縱向受壓鋼筋，當采用搭接連接時，其受壓搭接長度不應小于0.7ll，且在任何情況下不應小于200mm在搭接長度范圍內應配置箍筋，直徑不應小于0.25d，d為搭接鋼筋直徑較大值；箍筋間距：當為受拉時不應大于5d，且不應大于100mm，當為受壓時，不應大于10d，且不應大于200mm，d為搭接鋼筋直徑較小值。當受壓鋼筋直徑大于25mm時，尚應在搭接接頭兩個端面外100mm范圍內，各設置兩根箍筋。7/20/2023672．機械連接和焊接接頭直徑大于22mm受拉鋼筋和直徑大于32mm受壓鋼筋宜采用機械連接。直接承受吊車荷載的鋼筋混凝土吊車梁、屋面梁及屋架下弦的縱向受拉鋼筋必須采用焊接接頭?！兑?guī)范》規(guī)定，受力鋼筋機械連接接頭及焊接接頭的位置宜互相錯開，且不宜設置在結構受力較大處。鋼筋連接接頭連接區(qū)段的長度為35d；凡接頭中點位于該連接區(qū)段長度內時，均屬于同一連接區(qū)段。處于同一連接區(qū)段內的受力鋼筋接頭面積百分率不宜大于50％。受壓鋼筋的接頭百分率可不受限值。

鋼筋焊接接頭連接區(qū)段的長度，應取45d（d為縱向受力鋼筋的較大直徑）。需進行疲勞驗算構件，縱向受拉鋼筋不得采用綁扎搭接，也不宜采用焊接接頭，且嚴禁在鋼筋上焊有任何附件（端部錨固除外）。7/20/2023686.6.4鋼筋骨架的構造

1、箍筋（1）箍筋的形式和肢數（2）直徑為了使箍筋與縱筋聯(lián)系形成的鋼筋骨架有一定的剛性，因此，箍筋的直徑不能太小。《規(guī)范》規(guī)定：粱的高度h≤800mm時，直徑不宜小于6mm；h＞800mm時，直徑不宜小于8mm。當梁中配有計算需要的縱向受壓鋼筋時，箍筋直徑尚不應小于d/4(d為縱向受壓鋼筋的最大直徑)。7/20/202369(3)間距A．箍筋間距除應滿足計算需要外，其最大間距應符合表的規(guī)定。梁中箍筋的最大間距(mm)梁高h(mm)V＞0.7ftbh0V≤0.7ftbh0150＜h≤300300＜h≤500500＜h≤800h＞800150200250300200