本田crv三軸變速箱的設(shè)計(jì)

共51頁(yè)第51頁(yè)摘要論文題目的設(shè)計(jì)是本田CRV三軸變速箱的設(shè)計(jì)。傳輸是由發(fā)射操作機(jī)構(gòu)和傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比可以改變的，該驅(qū)動(dòng)輪扭矩和速度范圍擴(kuò)大，以適應(yīng)不斷變化的工作條件下，在有利的條件，發(fā)動(dòng)機(jī)工作;同樣在發(fā)動(dòng)機(jī)前提可逆轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)曲軸的旋轉(zhuǎn)方向;使用中性動(dòng)力傳遞被中斷，以起動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)，在怠速，并便于所述變速器換擋或性能。使用中間軸齒輪箱具有兩個(gè)明顯的優(yōu)點(diǎn)：直接齒輪的第一，高轉(zhuǎn)印效率，磨損和噪聲是最小的，第二個(gè)是下齒距小一大齒輪比依然維持。此傳動(dòng)裝置具有實(shí)現(xiàn)五個(gè)前進(jìn)檔和一個(gè)倒檔齒輪，通過(guò)鎖環(huán)式同步器換檔。此設(shè)計(jì)呈現(xiàn)變速箱的大致輪廓，完整的計(jì)算和各齒輪的驗(yàn)證和CAD圖紙和在設(shè)計(jì)等軸

ABSTRACTSharpnesstriaxialdesigntransmissiondesignthemeNissanTiidanightshuttle.Transmissionandsteeringgearmechanismturn,isunderthepremiseofchangingitsbasicfunctionsandexpandtherotarydrivetransmittingtorqueandspeedrangestoadapttochangingconditions,favorableworkingconditionsformechanicaltransmission,theenginewilldrivethecrankshaftdirectionreversalimmutable,usingneutralinterruptedpowersupply,themotorcanstart,idleandfacilitatethetransmissioncircuitoroutput.UsetransmissionOarttransferhastwoprominentadvantages:first,thedirecttransmissionefficiency,minimalwearandnoise,thepiniongearpitchgearboxstill.Transmissionhasfiveforwardgearsandonereversegearandthelockringsynchronizertoachieveshifting.Thisdesignisdiscussedintheforest,geardesignandcompletedtestingandcalculations,axialCADdrawings.

前言從各種型號(hào)現(xiàn)在從市場(chǎng)上的轉(zhuǎn)印配置為使得它分為：一、手動(dòng)變速器(MT)手動(dòng)傳動(dòng)裝置（ManualTransmission）與齒輪組，每個(gè)齒輪組的齒數(shù)設(shè)定成使得失速速度比是恒定的。首先，商用車(chē)輛的特征，手動(dòng)傳遞函數(shù)不會(huì)被其傳輸所取代。在卡車(chē)，例如，一輛卡車(chē)用于運(yùn)輸，裝載數(shù)噸的貨物是沒(méi)有問(wèn)題的，這么高的“壓力”，為強(qiáng)勁的性能和傳輸?shù)男枰妱?dòng)機(jī)全力支持臉部。我們都知道，一個(gè)文件有一個(gè)“強(qiáng)大”，這樣，當(dāng)車(chē)輛開(kāi)始得到足夠的牽引驅(qū)動(dòng)力。在爬坡路段的臉，它變得非常明顯的特點(diǎn)。至于其他的新的齒輪，具有易用性和其他特性的，它不具有這些特性。第二，人們對(duì)于汽車(chē)手動(dòng)變速箱，在小型車(chē)制造商自身的價(jià)格支持始終具有成本效益的解決方案，而且還負(fù)擔(dān)得起的汽車(chē)銷(xiāo)售都名列前茅，在汽車(chē)市場(chǎng)。二、自動(dòng)變速器（AT）所述自動(dòng)變速器（AutomaticTransmission），使用的變速用行星齒輪機(jī)構(gòu)。用戶希望這種類(lèi)型的車(chē)輛，以便在高速行駛，盡量開(kāi)車(chē)，當(dāng)操作簡(jiǎn)便，減輕駕駛員的疲勞，享受用幸福的感覺(jué)。在高速公路上，這是完美的，而不是抵制。此外，在北京，現(xiàn)在糟糕的交通狀況，交通堵塞是經(jīng)常的事，有時(shí)要保持最初的幾次停車(chē)，司機(jī)，如果您使用的是手動(dòng)變速器，將再次挑換擋十分繁瑣，特別是對(duì)于初學(xué)者它苦不堪言。三、手動(dòng)/自動(dòng)變速器（AMT）事實(shí)上，由一些驅(qū)動(dòng)理解，他們不希望離開(kāi)傳統(tǒng)的手動(dòng)變速器，并要求在某些情況下，自動(dòng)讀出。這種手動(dòng)/自動(dòng)變速箱出生。這種傳動(dòng)裝置911的模型在德國(guó)汽車(chē)制造商保時(shí)捷首次引入，調(diào)用時(shí)，它提供高性能跑車(chē)不必局限于傳統(tǒng)的自動(dòng)變速器的局限性，從而使駕駛者可以享受手動(dòng)換檔的樂(lè)趣。它有一個(gè)“+”，在它的位置“-”選擇字段。當(dāng)在D范圍，可以自由地改變減檔（-）或換高檔（+），相同的手冊(cè)。四、無(wú)級(jí)變速器從市場(chǎng)的走勢(shì)，雖然無(wú)級(jí)變速器是一種高科技成分，而且在普通汽車(chē)“身體”，這是遠(yuǎn)離兩廂飛度都有每個(gè)換檔的CVT無(wú)極變速器，舒適，省油的配置，而且價(jià)格只有9.68?116800元。和奇瑞QQ汽車(chē)銷(xiāo)售公司的CVT型市場(chǎng)年底。看來(lái)，在中檔車(chē)更多用于范圍廣泛的CVT這種設(shè)計(jì)是基于基于本田CRV進(jìn)行手動(dòng)豪華轎車(chē)目錄摘要……………………...…..…………IAbstract………………………..……II第1章緒論………………..…………11.1汽車(chē)變速器概述…………..…..11.2設(shè)計(jì)的目的和意義………….……11.3汽車(chē)變速器國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)………………….……...21.3.1變速器國(guó)內(nèi)外的現(xiàn)狀…………….……21.3.2汽車(chē)變速器的發(fā)展趨勢(shì)……….……31.4手動(dòng)變速器的特點(diǎn)和設(shè)計(jì)要求及內(nèi)容……………….……...31.4.1手動(dòng)變速器的特點(diǎn)……………….……31.4.2手動(dòng)變速器的設(shè)計(jì)要求……….………41.4.3設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容………………….…….4第2章變速器傳動(dòng)機(jī)構(gòu)布置方案確定………………..………62.1設(shè)計(jì)所依據(jù)的主要技術(shù)參數(shù)……………….…62.2變速器傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)分析和形式選擇………….………...62.2.1兩軸式變速器的特點(diǎn)分析……….…….72.2.2中間軸式變速器特點(diǎn)分析……………….……………72.2.3倒擋布置方案分析……………….……82.2.4傳動(dòng)機(jī)構(gòu)布置的其他問(wèn)題……….……92.3零部件結(jié)構(gòu)方案分析……………………102.3.1齒輪形式……….…...….102.3.2換擋機(jī)構(gòu)形式………………….…...….102.3.3防止自動(dòng)脫擋的結(jié)構(gòu)………………112.3.4變速器軸承………...…..112.4本設(shè)計(jì)所采用的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)布置方案………….112.5本章小結(jié)……………………….12第3章變速器主要參數(shù)的選擇和齒數(shù)分配…………………..133.1變速器各擋傳動(dòng)比的確定…………..…..…….133.1.1變速器最低擋傳動(dòng)比的確定…………..133.1.2變速器其他各擋傳動(dòng)比的確定……………..……..…..143.2中心距的確定…………..…..…..143.3變速器外形尺寸的初選……………..……..…..153.4變速器齒輪參數(shù)的選擇…………………..…...153.4.1模數(shù)……………………...153.4.2齒形、壓力角及螺旋角………………..163.4.3齒寬……………………..163.4.4齒頂高系數(shù)……………..173.5變速器各擋齒輪齒數(shù)的分配……………..……173.5.1確定一擋齒輪的齒數(shù)….……………...173.5.2對(duì)中心距進(jìn)行修正……………………..183.5.3確定常嚙合齒輪的齒數(shù)………………..193.5.4確定其他各擋齒輪的齒數(shù)……………..203.6本章小結(jié)…………………….….23第4章變速器齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算…………………..244.1變速器齒輪的幾何尺寸計(jì)算……………….…..244.2計(jì)算變速器各軸的扭矩和轉(zhuǎn)速………….…….244.3齒輪的強(qiáng)度計(jì)算和材料選擇………….……….254.3.1齒輪損壞的原因和形式……………….………………..254.3.2齒輪的材料選擇……………….………..264.3.3齒輪的強(qiáng)度計(jì)算………….……………..274.4本章小結(jié)…………….………….38第5章變速器軸和軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算………...…..395.1初選變速器軸的軸徑和軸長(zhǎng)…………….……..395.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)………….….……395.3變速器軸的強(qiáng)度計(jì)算…………………..….…...405.3.1齒輪和軸上的受力計(jì)算…………………405.3.2軸的強(qiáng)度計(jì)算…………...415.3.3軸的剛度計(jì)算……………………..……...465.4變速器軸承的選擇和校核……….495.4.1第一軸軸承的選擇和校核……………….495.4.2第二軸軸承的選擇和校核……………….505.4.3中間軸軸承的選擇和校核……………….515.5本章小結(jié)………….51第6章同步器和操縱機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)選用…………..526.1同步器的設(shè)計(jì)選用……………….526.1.1鎖環(huán)式同步器 …………526.1.2鎖銷(xiāo)式同步器 …………536.1.3鎖環(huán)式同步器主要尺寸的確定 ………546.1.4同步器主要參數(shù)的確定…………………..556.2變速器操縱機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)選用…………………….576.2.1變速器操縱機(jī)構(gòu)的分類(lèi)…………………..576.2.2變速器常用操縱機(jī)構(gòu)分析………………..586.3變速器箱體的設(shè)計(jì)……………….596.4本章小結(jié)………….60結(jié)論…………………61參考文獻(xiàn)………………….62致謝………………………...63附錄A……………………...64附錄B……………………...66第1章緒論1.1汽車(chē)變速器概述傳輸?shù)桨l(fā)動(dòng)機(jī)曲軸改變轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速，以適應(yīng)汽車(chē)開(kāi)始加速，開(kāi)車(chē)上路和障礙，克服不同的駕駛條件下，驅(qū)動(dòng)輪的牽引力和速度都有不同的要求。使用透射移位引擎轉(zhuǎn)矩，轉(zhuǎn)速，內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)矩的必要性-速度變化特征是其中所述外部負(fù)載的調(diào)整的一個(gè)相對(duì)小的變化。變速箱等汽車(chē)動(dòng)力結(jié)構(gòu)，經(jīng)濟(jì)性，可靠性和可移植性操縱轉(zhuǎn)印穩(wěn)定并具有對(duì)效率有直接影響。為了使最佳的適應(yīng)良好的性能和經(jīng)濟(jì)性的齒輪和減速器與電機(jī)參數(shù)就可以實(shí)現(xiàn);具有自鎖和聯(lián)鎖裝置，安全裝置倒檔取下來(lái)接合側(cè)和其他結(jié)構(gòu)性措施，可以斜面，操作可靠，不跳擋，亂擋，自動(dòng)封堵和錯(cuò)誤反向齒輪連接;與同步光，動(dòng)無(wú)沖擊和噪聲;全速，變化和參數(shù)優(yōu)化措施，使傳動(dòng)平穩(wěn)，降低噪音低，噪音水平對(duì)提高一鍵傳輸質(zhì)量，設(shè)計(jì)，工藝水平。1.2汽車(chē)變速器設(shè)計(jì)的目的和意義在變速箱也能滿足一定的要求，同時(shí)也保證他們和汽車(chē)能有一場(chǎng)精彩的比賽，我們可以提高汽車(chē)的動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)發(fā)動(dòng)機(jī)的工作在操作條件范圍內(nèi)汽車(chē)使用的增加有利保證使用壽命，降低能源消耗，減少使用汽車(chē)等噪音。這要求基于車(chē)輛，傳輸參數(shù)的合理選擇的技術(shù)參數(shù)的設(shè)計(jì)者，以使車(chē)輛的發(fā)送和的結(jié)構(gòu)可以具有良好的一致性。1.3汽車(chē)變速器國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)早期的汽車(chē)動(dòng)力總成，從發(fā)動(dòng)機(jī)到車(chē)輪的形式之間的動(dòng)力傳遞是很簡(jiǎn)單的。1892年，法國(guó)生產(chǎn)的第一輛汽車(chē)的變速箱。1921年英國(guó)人赫伯特?例子，耐用Froot摩擦材料進(jìn)一步提高傳輸性能。由法國(guó)人路易?雷納?硬盤(pán)和埃米爾?卡拉特拉瓦掃羅推廣使用現(xiàn)代汽車(chē)的齒輪在1894年1.3.2汽車(chē)變速器的發(fā)展趨勢(shì)回顧汽車(chē)變速器的發(fā)展，傳輸可能知道作為車(chē)輛驅(qū)動(dòng)的重要組成部分，是技術(shù)的發(fā)展，是衡量汽車(chē)技術(shù)水平的重要依據(jù)?，F(xiàn)代汽車(chē)變速箱的發(fā)展趨勢(shì)，朝向自動(dòng)變速器或無(wú)級(jí)變速器的方向可調(diào)。雖然多速自動(dòng)變速器技術(shù)來(lái)擴(kuò)展的自動(dòng)變速器的范圍，但它不是安全和快速。理想的CVT是整個(gè)傳輸范圍連續(xù)，非阻塞交換速度比比率始終是最好的變速器換擋自動(dòng)。自動(dòng)變速器的理想的無(wú)水平?，F(xiàn)代CVT效率，變速響應(yīng)速度快，油耗低。隨著電子技術(shù)的發(fā)展，自動(dòng)變速器控制進(jìn)一步改善，始終適應(yīng)于各種運(yùn)行條件最佳的發(fā)動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)系，控制更準(zhǔn)確，有效和成本性能得到很大提高。無(wú)級(jí)變速裝有自動(dòng)控制裝置，驅(qū)動(dòng)齒輪可以根據(jù)車(chē)輛速度自動(dòng)設(shè)置，無(wú)需人工操作，從而省去了用于移位和離合器踏板踩踏的操作。它的缺點(diǎn)是價(jià)格昂貴，維護(hù)成本高，而且還作為手動(dòng)票價(jià)油使用，尤其在低速時(shí)或在停止和走的流量，燃料消耗增加1.4自動(dòng)變速器的特點(diǎn)和設(shè)計(jì)要求及內(nèi)容1.4.1自動(dòng)變速器的特點(diǎn)手動(dòng)變速箱6速一般小于6塊當(dāng)塊號(hào)，有可能在6速變速器上的基礎(chǔ)上繼伯，重新配置分離器通過(guò)的組合，以獲得一個(gè)多速傳動(dòng)兩者。1.4.2自動(dòng)變速器的設(shè)計(jì)要求1），具有良好的性能和經(jīng)濟(jì)是正確的選擇的數(shù)量和傳動(dòng)比，優(yōu)化發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)，讓汽車(chē)安全，遵守;（2），中間位置時(shí)，車(chē)子一定要斷開(kāi)發(fā)動(dòng)機(jī)和變速器很長(zhǎng)一段時(shí)間，如果有必要，使倒檔，使汽車(chē)向后行駛;（3）操作，簡(jiǎn)單，方便，快捷，省力;（4），傳動(dòng)效率高，工作平穩(wěn)，無(wú)噪音;（5），體積小，重量輕，承載能力強(qiáng)，質(zhì)量可靠;（6），易于制造，成本低，維修方便，使用壽命長(zhǎng);（7）當(dāng)需要調(diào)整的動(dòng)力輸出裝置。1.4.3設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容設(shè)計(jì)主要基于本田CRV通過(guò)傳輸?shù)母鱾€(gè)部分滿足的基本手動(dòng)的要求的選擇和計(jì)算參數(shù)的相關(guān)參數(shù)1，計(jì)算參數(shù)。3，齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算。4，傳動(dòng)軸承的選擇和驗(yàn)證;5，同步設(shè)計(jì)選擇和喜好;6.傳輸控制機(jī)制的設(shè)計(jì)選擇;7，變速箱設(shè)計(jì)。第2章變速器傳動(dòng)機(jī)構(gòu)布置方案確定2.1設(shè)計(jì)所依據(jù)的主要技術(shù)參數(shù)這種設(shè)計(jì)是基于本田CRV基于一個(gè)輕量級(jí)的商品汽車(chē)傳動(dòng)設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)表2.1本田CRV的主要技術(shù)參數(shù)發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率114kw車(chē)輪型號(hào)215/75R16發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩190Nm最大功率時(shí)轉(zhuǎn)速6500r/min最大轉(zhuǎn)矩時(shí)轉(zhuǎn)速4300r/min最高車(chē)速180km/h總質(zhì)量2595kg整備質(zhì)量1780kg2.2變速器傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)分析和形式選擇相比于無(wú)階梯形的發(fā)送電平，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，價(jià)格低廉，具有高的傳輸效率（η=0.96?0.98）。一般來(lái)說(shuō)，有以三，四，五個(gè)前進(jìn)檔，重型卡車(chē)和其他重型設(shè)備高速傳輸，是一種多級(jí)變速器，多少向前范圍從6到16或甚至20增加齒輪，發(fā)動(dòng)機(jī)的功率的量，燃料消耗量的數(shù)轎廂和平均速度，以改善，從而提高汽車(chē)的運(yùn)輸效率和降低運(yùn)輸成本。在齒輪的數(shù)量的增加也增加了尺寸和傳輸，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，生產(chǎn)成本的質(zhì)量，而且也很復(fù)雜的處理。2.2.1兩軸式變速器的特點(diǎn)分析相比于中間軸變速箱，雙軸傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，緊湊，除了傳輸效率的高速外的其他各種如火如荼，噪音低。多車(chē)與前發(fā)動(dòng)機(jī)和前輪驅(qū)動(dòng)布局，因?yàn)檫@種布置使電動(dòng)車(chē)輛-驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)緊湊，良好的可操作性，并且可以通過(guò)6％降低到汽車(chē)質(zhì)量的10％。二軸齒輪舒適，這樣的安排，使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的動(dòng)力系統(tǒng)。雙臥軸傳遞不直接阻止，所以全速工作，齒輪和軸承磨損，那么大聲，甚至加劇磨損，這是它的缺點(diǎn)。2.2.2中間軸式變速器特點(diǎn)分析如圖2.2A?D盤(pán)中間軸傳動(dòng)方案，其中A?B作為中間軸五檔變速器，C-d，來(lái)了六速變速箱中間軸式傳輸方案。中間軸變速器的共同特點(diǎn)是：所述傳動(dòng)軸的后端不斷嚙合第一驅(qū)動(dòng)齒輪一體形成。后在第一軸線的節(jié)目的絕大多數(shù)的后端的第二軸軸承孔的前端，并確保該軸在同一直線上，僅當(dāng)它們被直接連接到該塊中的離合器的兩個(gè)軸。直接驅(qū)動(dòng)，齒輪和軸承和齒輪單元的中間軸不通過(guò)直接輸出和變速器的傳動(dòng)效率高的第一和第二軸的發(fā)送攜帶電機(jī)轉(zhuǎn)矩，可以達(dá)到90％以上，低噪音，已達(dá)到過(guò)渡，并減少軸承的磨損。由于直接使用設(shè)備比齒輪其他，導(dǎo)致變速器的壽命;在工作??中前部區(qū)域，通過(guò)傳輸電力傳輸需要中間軸的所述第一軸，并在其它布置速變速箱的第二軸，即便如此，在中間軸和所述第二軸（中距離）之間的傳輸距離不是下一個(gè)塊較大變速比的條件;傳輸更高的齒輪常嚙合齒輪，改變你不能使用低速變速箱常數(shù)，大部分除了外部的齒輪變速機(jī)構(gòu)等齒輪傳動(dòng)計(jì)劃成員，都是同步或離合器開(kāi)關(guān)時(shí)，使用一對(duì)夫婦塊結(jié)構(gòu)也同步或移動(dòng)參與集合，每個(gè)塊同步下裝離合器或大多數(shù)情況下，在第二軸。2.2.3倒擋布置方案分析圖2.3顯示了常見(jiàn)的反向布局方案。該方案的圖2.3B優(yōu)點(diǎn)是使用一個(gè)倒檔，中間軸的長(zhǎng)度的縮短。但移位兩個(gè)齒輪嚙合，以使在位移是困難的。圖2.3C方案能夠獲得較高的反向速比，不足之處是不合理的切換程序。圖2.3D2.3C退稅計(jì)劃已經(jīng)修訂。程序示于圖2.3D形成為延伸的齒寬一個(gè)倒檔。圖2.3f該規(guī)定適用于所有的人大代表常嚙合齒輪，齒輪的變化是更加便于攜帶。2.2.4傳動(dòng)機(jī)構(gòu)布置的其他問(wèn)題共同傳動(dòng)齒輪容易通過(guò)暴露于引起表面點(diǎn)蝕損傷過(guò)大的應(yīng)力理解。高速齒輪在中央部分的兩端被布置在載體合理傳輸在該區(qū)域的軸附近而引起的偏轉(zhuǎn)角是小的軸的變形，齒輪嚙合能保持良好的狀態(tài)，以減少局部的負(fù)荷和變速箱生活[7]。一些汽車(chē)齒輪有超速只有在良好的道路或空配合使用。使用小于1的比例，超速，可以充分利用發(fā)動(dòng)機(jī)的功率，從而通過(guò)總轉(zhuǎn)數(shù)所需的汽車(chē)，以減少發(fā)動(dòng)機(jī)1的曲軸公里，從而有助于減少發(fā)動(dòng)機(jī)磨損和降低燃料消耗。但隨著塊的直接比較，切帶超速傳動(dòng)效率高，運(yùn)行噪音。2.3零部件結(jié)構(gòu)方案分析2.3.1齒輪形式與正齒輪，斜齒輪，使用壽命長(zhǎng)，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪音低操作相比;缺點(diǎn)是更復(fù)雜的制造工作軸向力軸承是負(fù)的。常嚙合齒輪的正齒輪使用，盡管這種增加常嚙合的齒輪的數(shù)量，并導(dǎo)致質(zhì)量的傳輸?shù)脑黾雍蛻T性。刺激為低速檔和倒檔。2.3.2換擋機(jī)構(gòu)形式當(dāng)汽車(chē)因外翻傳動(dòng)齒輪有一個(gè)不同的角度，所以使用的直的軸向位移模式傳輸，則其在牙齒表面上產(chǎn)生影響，伴隨著噪聲。這不僅使磨損和過(guò)早失效的轉(zhuǎn)變結(jié)束，而司機(jī)緊張，但位移的噪聲產(chǎn)生，使乘坐舒適性降低。僅與專(zhuān)門(mén)程序（如離合器英尺），以使開(kāi)關(guān)級(jí)不沖擊和克服了這些缺點(diǎn)的驅(qū)動(dòng)程序，然而，駕駛員的注意力分散移位的時(shí)刻，但也影響行車(chē)安全。另外，在使用時(shí)所述直齒齒輪，在換擋沖程也是其缺點(diǎn)。因此，雖然這移位結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，生產(chǎn)，拆卸和維修簡(jiǎn)單，可以降低傳輸?shù)霓D(zhuǎn)動(dòng)部分的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，但除了一個(gè)塊，反向已很少使用。2.3.3防止自動(dòng)脫擋的結(jié)構(gòu)1，兩個(gè)卡合齒位移接合位置，。當(dāng)如此接合時(shí)，上的齒1?3毫米，分別的端部的卡合齒。使用兩個(gè)齒接觸部分的磨損，并與齒的端部接合的臺(tái)肩的形成被同時(shí)按下時(shí)，該齒可用于防止接合，自動(dòng)阻止。2，前座齒鏈輪齒厚度切成薄片（平均0.3?0.6毫米），從而使離合器后的后端面是正面到后鏈輪，從而防止自動(dòng)刪除塊，2.3.4變速器軸承在第一恒定齒輪軸的內(nèi)腔變速器的支撐軸的第二端可被布置在有足夠的尺寸圓柱滾子軸承的內(nèi)腔中，如果空間是使用的滾針軸承不足。后端第二波通常用于軸向和徑向力軸承。第一軸線的傳輸，后軸承的第二軸線和后軸承前部中間軸，根據(jù)使用的行的直徑一般是在球軸承或圓筒滾子軸承的范圍內(nèi)。確定軸承的基礎(chǔ)上從中心的發(fā)送，并確保在殼體的后壁的直徑，使得不小于6的兩個(gè)軸承孔之間的距離?20毫米[9]。2.5本章小結(jié)根據(jù)變速器的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，有多種布置方案！每種方案都有各自的優(yōu)缺點(diǎn)，結(jié)合所依據(jù)車(chē)輛的主要參數(shù)，選著傳動(dòng)布置方案，為以后各章節(jié)設(shè)計(jì)做基礎(chǔ)！第3章變速器主要參數(shù)的選擇和齒數(shù)分配3.1變速器各擋傳動(dòng)比的確定3.1.1變速器最低擋傳動(dòng)比的確定當(dāng)選擇最低傳動(dòng)比，但應(yīng)根據(jù)最大爬坡汽車(chē)，驅(qū)動(dòng)車(chē)輪和牽引，車(chē)輛等被認(rèn)為是最好的等速和橋速比和驅(qū)動(dòng)輪滾動(dòng)半徑，確定。當(dāng)車(chē)輛上坡速度不高，則空氣阻力可忽略不計(jì)，以克服在輪胎和道路表面之間的滾動(dòng)阻力和坡度阻力的最大驅(qū)動(dòng)力通過(guò)以上計(jì)算可得到1.973＜＜3.89，在本設(shè)計(jì)中，取。3.1.2變速器其他各擋傳動(dòng)則變速器其他各擋的傳動(dòng)比為3.2中心距的確定中間軸變速器中間軸和第二軸之間的距離被用作為一個(gè)發(fā)送中心距離的兩個(gè)軸齒輪在變速器輸入軸和變速器的輸出軸的軸線之間的距離被定義為中距離。它是一個(gè)基本參數(shù)，不僅是因?yàn)樗拇笮〕叽绲霓D(zhuǎn)移，金額及效果質(zhì)量的大小，而且還取決于受影響牙齒的接觸電阻。軸距小，接觸電壓的牙齒，縮短齒輪的使用壽命。因此，應(yīng)當(dāng)有必要的最小容許間距為保證齒接觸力。傳動(dòng)軸通過(guò)軸承到殼體附接于方便發(fā)送的布置可以得到，而不是由于相同的垂直平面之間的軸承孔之間的距離，并且強(qiáng)度太低而不能考慮的情況下的影響，要求中心采取更大。太小，轉(zhuǎn)印中心，以提高傳輸?shù)拈L(zhǎng)度，因此，該軸的剛度被削弱和齒輪的劣化的接合狀態(tài)=87.44~94.32mm故可初選中心距mm。3.3變速器外形尺寸的初選橫向尺寸的傳輸，最初可通過(guò)齒輪的直徑和中間齒輪和反向被布置為確定變速機(jī)構(gòu)。效果齒輪殼體塊數(shù)的傳輸，以及一個(gè)齒輪在模具的形式換檔機(jī)構(gòu)的軸向尺寸的。3.4變速器齒輪參數(shù)的選擇3.4.1模數(shù)所選模塊應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T1357-1987線，并在整個(gè)傳輸模塊的設(shè)計(jì)選擇2.25。同步離合器接合齒和使用更多的漸開(kāi)線。具有考慮到的處理中，在同一個(gè)模塊的齒輪傳動(dòng)裝置的相同的組合。他的選擇范圍：乘用車(chē)和輕型和中型卡車(chē)2?3.5，3.5?5卡車(chē)。選擇一個(gè)較小的模塊和用于位移增加的齒數(shù)。所選擇的模塊應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)[12]是一致的。下面就2.25毫米。3.1汽車(chē)變速器齒輪的法向模數(shù)車(chē)型乘用車(chē)的發(fā)動(dòng)機(jī)排量V/L貨車(chē)的最大總質(zhì)量/t1.0＞V≤1.61.6＜V≤2.56.0＜≤14.0≥14.0模數(shù)/mm2.25～2.752.75～3.003.50～4.504.50～6.003.4.2齒形、壓力角及螺旋角汽車(chē)變速器的齒形、壓力角及螺旋角按表3.2選取。表3.2汽車(chē)變速器齒輪的齒形、壓力角與螺旋角項(xiàng)目車(chē)型齒形壓力角α螺旋角β轎車(chē)高齒并修形的齒形，，，～一般貨車(chē)GB1356-78規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)齒形～重型車(chē)GB1356-78規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)齒形低擋、倒擋齒輪，小螺旋角3.4.3齒寬選擇牙齒的寬度要考慮小的軸向尺寸緊湊的傳輸質(zhì)量，同時(shí)也保證了牙齒和穩(wěn)定工作要求的強(qiáng)度。您可以根據(jù)傳輸模塊通常選擇齒寬b。3.4.4齒頂高系數(shù)牙齒強(qiáng)度的程度補(bǔ)遺系數(shù)，運(yùn)行噪音，滑動(dòng)速度相對(duì)牙，牙鉆蝕和增編厚度的影響。如補(bǔ)遺系數(shù)小，齒輪重疊小，噪音大的工作，但該齒被彎曲力矩減小，彎曲應(yīng)力也減小齒。因此，在過(guò)去是由于齒輪的加工精度不高，并且該負(fù)載被集中在梳子的齒，使用超過(guò)齒頂系數(shù)取得0.75-0.80短齒齒輪。規(guī)定補(bǔ)遺1.00系數(shù)。3.5變速器各擋齒輪齒數(shù)的分配在傳輸?shù)某踹x數(shù)，傳動(dòng)比，軸距離，軸向尺寸和傳輸模塊和螺旋角并繪制節(jié)目的傳輸結(jié)構(gòu)的圖，準(zhǔn)備好后，齒與每個(gè)齒輪相關(guān)聯(lián)。3.5.1確定一擋齒輪的齒數(shù)已知一擋傳動(dòng)比，且為了確定，的齒數(shù)，先求齒數(shù)和直齒輪(3.4)斜齒輪(3.5)由于一擋齒輪為斜齒輪，故可用式(3.5)計(jì)算。代入數(shù)據(jù)后得=52在計(jì)算之后，作為一個(gè)整數(shù)，然后齒的最小數(shù)量的大，小齒輪分配上的中間小齒輪，其也限定了中間軸的軸的直徑，通過(guò)限制剛度將會(huì)作出修改。軸和齒輪在這次選舉中，大小齒數(shù)將一并審議。為了避免削弱，以增加強(qiáng)度，小齒輪應(yīng)被切換。如果汽車(chē)在一個(gè)傳動(dòng)軸的傳動(dòng)比的中間，齒數(shù)對(duì)之間的中間軸第一齒輪被選擇;卡車(chē)可以選擇12至17日，則可取取一擋小齒輪齒數(shù)3.5.2對(duì)中心距進(jìn)行修正因?yàn)辇X數(shù)和被計(jì)算，并四舍五入修正的中央的距離，應(yīng)當(dāng)根據(jù)中心距，并采取一套齒輪變位系數(shù)重新計(jì)算，然后對(duì)每個(gè)塊的中心，作為經(jīng)修訂的傳輸?shù)姆峙涞幕A(chǔ)故中心距變?yōu)閙m對(duì)中心距進(jìn)行取整，取中心距mm。3.5.3確定常嚙合齒輪的齒數(shù)聯(lián)立求解并將、取整數(shù)后得，故齒輪齒數(shù)不需調(diào)整。mm由于調(diào)整后中心距發(fā)生了變化，所以需對(duì)常嚙合齒輪進(jìn)行角度變位。中心距變動(dòng)系數(shù)為嚙合角為查變位系數(shù)線圖得變位系數(shù)之和為而齒輪齒數(shù)比為故可以分配變位系數(shù)得，。根據(jù)所確定的齒數(shù)，常嚙合齒輪精確的螺旋角的值為3.5.4確定其他各擋齒輪的齒數(shù)1、確定二擋齒輪的齒數(shù)二擋齒輪為斜齒輪，則有聯(lián)立求解，并對(duì)齒數(shù)取整后得，由平衡中間軸上兩工作齒輪的軸向力的要求出發(fā)，要平衡軸向力中心距為mm由于調(diào)整后中心距發(fā)生了變化，所以需對(duì)二擋齒輪進(jìn)行角度變位。中心距變動(dòng)系數(shù)為嚙合角為齒輪總變位系數(shù)為齒輪齒數(shù)比為變位系數(shù)可分配為，。2、確定三擋齒輪的齒數(shù)三擋齒輪為斜齒輪，當(dāng)其螺旋角與常嚙合齒輪不同時(shí)，則有由平衡中間軸上兩工作齒輪的軸向力的要求出發(fā)，要平衡軸向力，要求滿足下式求解上述三式，取整得，，。故齒輪齒數(shù)不需調(diào)整。mm由于調(diào)整后中心距發(fā)生了變化，所以需對(duì)三擋齒輪進(jìn)行角度變位。中心距變動(dòng)系數(shù)為嚙合角為查變位系數(shù)線圖得變位系數(shù)之和為而齒輪齒數(shù)比為故可以分配變位系數(shù)得，。3、確定五擋齒輪的齒數(shù)五擋齒輪為斜齒輪，當(dāng)其螺旋角與常嚙合齒輪不同時(shí)，則有由平衡中間軸上兩工作齒輪的軸向力的要求出發(fā)，要平衡軸向力，要求滿足下式求解上述三式，取整得，，。故齒輪齒數(shù)不需調(diào)整。mm由于調(diào)整后中心距發(fā)生了變化，所以需對(duì)五擋齒輪進(jìn)行角度變位。中心距變動(dòng)系數(shù)為嚙合角為查變位系數(shù)線圖得變位系數(shù)之和為而齒輪齒數(shù)比為可以分配變位系數(shù)得，4、倒擋齒輪的設(shè)計(jì)和齒數(shù)確定通常選擇齒輪和相同的反向齒輪的模塊，所以，該倒擋模塊可作為2.25。就拿后排中間齒輪取13。副軸倒檔齒輪被取為牙齒當(dāng)反向齒輪比的數(shù)目。3.6本章小結(jié)本章的主要任務(wù)是要分配給該齒輪，確定中心距離。在確定產(chǎn)品種類(lèi)齊全，開(kāi)始選擇和計(jì)算，以奠定后續(xù)草案的基礎(chǔ)牙齒和參數(shù)的牙齒。第4章變速器齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算4.1變速器齒輪的幾何尺寸計(jì)算第4章變速器齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算4.1變速器齒輪的幾何尺寸計(jì)算汽車(chē)變速器齒輪漸開(kāi)線。漸開(kāi)線使得傳動(dòng)平穩(wěn)，傳動(dòng)比恒等基本要求外，還有很容易被取代，中心距可分性和機(jī)床方便等特點(diǎn)。漸開(kāi)線嚙合條件：模必須打開(kāi)兩個(gè)齒輪圈壓力角是相同的，或者有兩個(gè)螺旋角斜齒輪相等，方向相反。表4.1變速器齒輪的主要幾何尺寸(mm)項(xiàng)目齒輪齒數(shù)螺旋角（）端面模數(shù)（）端面壓力角（）分度圓直徑齒頂圓直徑齒根圓直徑齒寬2021.042.42721.0264.2970.2958.29203621.042.42721.02115.71121.71109.71202620.72.3320.783.3889.3877.38223020.72.3320.796.21102.2190.212232242.46220.5105.09111.0999.092023242.46220.575.5381.5360.53203729.932.74720.1128.08134.08122.08201729.932.74720.158.85114.8552.852014272.46321.347.1453.1441.142039272.46321.3131.31137.31125.312038302.74720.1131.64137.64125.642018302.74720.162.3568.3556.352033302.74720.1114.32120.32108.32204.2計(jì)算變速器各軸的扭矩和轉(zhuǎn)速發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩的最佳已知260N?米，速度1600?2400R/分鐘;0.99離合變速器的效率，0.99傳動(dòng)效率高，傳動(dòng)效率軸承0.96。一軸N·mr/min中間軸N·mr/min二軸（1）掛1擋時(shí)N·mr/min（2）掛2擋時(shí)N·mr/min（3）掛3擋時(shí)N·mr/min（4）掛4擋時(shí)N·mr/min（5）掛5擋時(shí)N·mr/min4.3齒輪的強(qiáng)度計(jì)算和材料選擇4.3.1齒輪損壞的原因和形式齒輪齒根彎曲應(yīng)力，在拐角處的應(yīng)力集中的過(guò)渡，從而當(dāng)傳輸足夠大的負(fù)載，彎曲應(yīng)力他的根超過(guò)容許電壓，牙齒會(huì)斷裂。這會(huì)產(chǎn)生破損，由于實(shí)力不足，一次性斷裂橫截面變粗糙形狀顆粒表面。這種情況很少發(fā)生在自動(dòng)變速器。最常見(jiàn)的錯(cuò)誤是在最大電壓被施加到的拉面疲勞裂紋根區(qū)域由于反復(fù)暴露于一定深度所得斷裂的逐漸擴(kuò)大，疲勞疲勞裂紋部分截面形狀光滑表面，突然斷裂部分是粗粒表面[14]。低傳動(dòng)齒輪，由于負(fù)載大，小齒，齒根弱，就是損壞這些彎曲疲勞斷裂的主要形式。齒面點(diǎn)蝕是高速齒輪接觸疲勞強(qiáng)度一個(gè)常見(jiàn)的??形式。根據(jù)長(zhǎng)期的連鎖反應(yīng)齒面接觸應(yīng)力是產(chǎn)生逐漸大大小小鋒利的牙齒表面的裂縫。因?yàn)榧毙越雍厦總€(gè)齒面，所以龜裂增加液壓潤(rùn)滑劑，導(dǎo)致膨脹開(kāi)裂，剝落，最終牙齒有很多的扇形小表面凹入，即所謂的點(diǎn)蝕。蝕使齒形誤差增大，動(dòng)態(tài)負(fù)荷，甚至可導(dǎo)致牙齒斷裂。越接近嚴(yán)重一般節(jié)距接近在牙齒表面的孔的根部在牙齒表面孔嚴(yán)重，更被動(dòng)齒輪的節(jié)圓的頂部。在一般的汽車(chē)變速器的損傷較小是的情況下，上膠。增大齒根的齒厚，齒根圓角半徑增加到最高速度，以增加覆蓋范圍，而增加的齒面接觸的次數(shù)，以提高齒的靈活性，以質(zhì)材料，齒彎曲疲勞強(qiáng)度的提高是行動(dòng)。的參數(shù)和換檔因子以減小增加的齒廓的曲率半徑在一個(gè)合理的選擇，接觸應(yīng)力，提高了齒面強(qiáng)度，以提高齒面的接觸力。使用粘度，高溫，高壓油，提高了油膜強(qiáng)度，提高牙齒表面強(qiáng)度，選擇適當(dāng)?shù)难例X表面涂層和表面處理工藝，它，牙合面，以防止措施。4.3.2齒輪的材料選擇1、齒輪材料的選擇原則(1)變速器在正確條件下使用不同的操作條件，變速箱有不同的要求，從而使牙科材料有不同的要求。（2）將材料正確配對(duì)硬度≤軟齒面齒輪350HBS，對(duì)于雙輪壽命接近的材料的硬度應(yīng)比小齒輪稍高并使兩輪的硬度差為約30?50HBS。為了改善抗黏結(jié)特性，大，小輪應(yīng)在各種鋼材料中。（3）考慮工藝和熱處理工藝大規(guī)模的經(jīng)常項(xiàng)目投空白使用，鋼或鑄鐵，較高的平均或以下通道中等尺寸要求的選擇是經(jīng)常使用偽造的空白，可選擇鍛鋼制作。小，但不要時(shí)，請(qǐng)為空白圓形的選擇。軟齒面齒輪通常用于在鋼或碳鋼，正常化或淬火后，再切割;硬化齒輪（硬度>350HBS）常使用低碳鋼淬火至牙齒表面后切割面浸潤(rùn)猝滅之后，或在碳素鋼（或碳鋼）切割齒面，齒殘端硬質(zhì)組織，熱處理的齒面通過(guò)變形需求被削減的齒輪磨齒，消得。但是，如果使用氮化的是牙齒表面變形小，不臼齒，它不能被施加到內(nèi)齒輪磨齒和其他設(shè)備。2.選擇齒輪材料大多數(shù)現(xiàn)代汽車(chē)傳動(dòng)齒輪滲碳鋼，高硬度和高韌性使牙齒表面的牙齒核心區(qū)組合以顯著增加其接觸力，彎曲強(qiáng)度和耐磨損性。在材料的選擇和熱處理齒輪還應(yīng)加工性和制造成本。4.3.3齒輪的強(qiáng)度計(jì)算相比其他機(jī)械傳動(dòng)，傳動(dòng)齒輪也同樣不同的應(yīng)用汽車(chē)的使用條件。此外，所用的材料汽車(chē)齒輪，熱處理工序，制造過(guò)程中，支持的精度基本相同的方式。與低碳鋼汽車(chē)傳動(dòng)齒輪，使用剃須或研磨精加工，齒輪表面滲碳淬火熱處理過(guò)程中，精確度不少于700。因此，該比例為通式強(qiáng)度更簡(jiǎn)化的公式來(lái)計(jì)算汽車(chē)變速器的數(shù)量，可以更準(zhǔn)確的結(jié)果。1、輪齒的彎曲應(yīng)力（1）直齒輪彎曲應(yīng)力公式為（2）斜齒輪的彎曲應(yīng)力公式為2、輪齒接觸應(yīng)力3、常嚙合齒輪強(qiáng)度的校核（1）彎曲應(yīng)力的校核常嚙合齒輪為斜齒輪，由式(4.2)得齒輪的彎曲應(yīng)力公式為式中：－齒形系數(shù)。由圖4.1得，。通過(guò)以上的計(jì)算，把各個(gè)參數(shù)代入公式后得=204.35MPa100～250MPa=174.1MPa100～250Mpa表4.2變速器齒輪的許用接觸應(yīng)力齒輪/MPa滲碳齒輪液體碳氮共滲齒輪一擋和倒擋1900～2000950～1000常嚙合齒輪和高擋1300～1400650～700（2）接觸應(yīng)力的校核由式(4.3)得齒輪的接觸應(yīng)力公式為=9189.8N=8736.1N主、從動(dòng)齒輪節(jié)點(diǎn)出的曲率半徑，=12.35mm=22.23mm=1259.42MPa1300～1400MPa=1227.9MPa1300～1400MPa所以常嚙合齒輪的接觸應(yīng)力合格。4、一擋齒輪強(qiáng)度校核（1）彎曲強(qiáng)度的校核一擋齒輪為斜齒輪，由式(4.2)得斜齒輪的彎曲應(yīng)力公式為結(jié)合一擋齒輪的變位系數(shù)，由圖4.1得，將各參數(shù)代入公式后得=337.02MPa180～350MPa=342.39MPa180～350MPa（2）接觸強(qiáng)度的校核由式(4.3)得接觸應(yīng)力的公式為確定有關(guān)的參數(shù)和系數(shù)：齒面法向力=17473N=18387.43N主、從動(dòng)齒輪節(jié)點(diǎn)處的曲率半徑，=25.4mm將各參數(shù)代入公式后得=1666.76MPa1300～1400MPa=1291.73MPa1900～2000MPa所以一擋齒輪的接觸強(qiáng)度合格。5、二擋齒輪的強(qiáng)度校核（1）彎曲強(qiáng)度校核二擋齒輪為斜齒輪，由式(4.2)得齒輪的彎曲應(yīng)力公式為式中:－齒形系數(shù)；由圖4.1得，。將二擋齒輪的參數(shù)代入上式后得=296.47MPa180～350MPa=286.53MPa180～350M（2）接觸強(qiáng)度校核由式(4.3)得齒輪接觸強(qiáng)度的公式為確定有關(guān)的參數(shù)和系數(shù)：齒面法向力將各參數(shù)代入得=12950.2N=13626.67N主、從動(dòng)齒輪節(jié)點(diǎn)處的曲率半徑，=15.85mm=22.05mm將參數(shù)代入公式后得=1372.25MPa1900～2000MPa=1407.64MPa1900～2000MPa所以二擋齒輪的接觸強(qiáng)度合格。6、三擋齒輪的強(qiáng)度校核（1）彎曲強(qiáng)度的校核三擋齒輪為斜齒輪，由式(4.2)得齒輪的彎曲強(qiáng)度公式為式中：－齒形系數(shù)；由圖4.1得，。代入各參數(shù)后得=207.63MPa100～250MPa=215.36MPa100～250MPa所以三擋齒輪的彎曲強(qiáng)度合格。（2）接觸強(qiáng)度的校核由式(4.3)得接觸強(qiáng)度的公式為確定有關(guān)的參數(shù)和系數(shù)：齒面法向力代入?yún)?shù)后得=9943.08N=10461.7N主、從動(dòng)齒輪節(jié)點(diǎn)處的曲率半徑，=19.43mm=16.84mm將參數(shù)代入公式后得=1230.13MPa1300～1400MPa=1261.81MPa1300～1400MPa7、五擋齒輪的校核（1）彎曲強(qiáng)度的校核五擋齒輪為斜齒輪，由式(4.2)彎曲強(qiáng)度校核的公式為式中:－齒形系數(shù)；由圖4.1得，。將各參數(shù)代入式中得=106.22MPa100～250MPa=151.35MPa100～250MPa所以齒輪的彎曲強(qiáng)度合格。（2）接觸強(qiáng)度的校核由式(4.3)得接觸強(qiáng)度的公式為確定有關(guān)的參數(shù)和系數(shù)：齒面法向力代入?yún)?shù)后得=7677.91N=8079.17N主、從動(dòng)齒輪節(jié)點(diǎn)處的曲率半徑，=30.04mm=10.78mm將各參數(shù)代入公式后得=1124.77MPa1300～1400MPa=1153.7MPa1300～1400MPa。4.4本章小結(jié)經(jīng)過(guò)正確選擇，全面考慮變速器工作的條件，分清主次情況。第5章變速器軸和軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算5.1軸徑與軸長(zhǎng)的選擇第5章變速器軸和軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算5.1軸徑與軸長(zhǎng)的選擇從齒輪在工作應(yīng)用的扭矩傳遞和圓周力，彎矩及軸向力的徑向力造成的斜齒輪。A缺乏可導(dǎo)致彎曲剛度摧毀合適的設(shè)備，導(dǎo)致噪音過(guò)大，減少了齒輪的強(qiáng)度，耐磨性和使用壽命。齒輪軸的設(shè)計(jì)，其大小應(yīng)能保證剛度有適當(dāng)?shù)凝X輪嚙合將是一個(gè)先決條件。它的大和軸的長(zhǎng)度和直徑的軸的徑向和軸向剛性軸應(yīng)協(xié)調(diào)。變速器第二軸與中間軸的最大直徑d可根據(jù)中心距按以下公式初選則=40.5～54mm故可取第二軸的最大直徑=40mm，中間軸的最大直徑=50mm。第一軸花鍵部分的直徑可根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩(N·m)按下式初選：則=25.53～29.348mm故可取第一軸花鍵部分的直徑為27mm。變速器的最大直徑和支承間的距離可按下列關(guān)系初選：中間軸mm故中間軸可初選為300mm。第二軸mm故第二軸的長(zhǎng)度可初選為250mm。5.2設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)如圖5.1所示，根據(jù)軸的受力，取第一軸裝軸承處的直徑為40mm，第二軸裝軸承處的直徑為35mm，中間軸裝軸承處的直徑為25mm；mm，mm，mm，mm，mm，mm，mm。圖5.1齒輪和軸上的受力簡(jiǎn)圖5.3變速器軸的強(qiáng)度計(jì)算5.3.1齒輪和軸上的受力計(jì)算根據(jù)受力簡(jiǎn)圖5.1，可計(jì)算出變速器的齒輪和軸上的作用力。第一軸NNN中間軸NNNNN第二軸NNN5.3.2軸的強(qiáng)度計(jì)算如果在審查軸的強(qiáng)度和剛度，要求三軸式變速器支座反力從第一軸，你必須先找到第二波的支撐反作用力。它都應(yīng)該檢查的剛性和強(qiáng)度上的每個(gè)傳動(dòng)軸，這不僅是因?yàn)椴煌凝X輪電路功率傳輸?shù)母鞣N徑向力和軸向力和重點(diǎn)已經(jīng)改變。當(dāng)檢查的鉸鏈軸支撐梁來(lái)檢測(cè)發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的第一軸扭矩的計(jì)算。1、求第二軸支反力（1）在垂直平面內(nèi)的支反力由得=1312.5N由得=37795N（2）在水平面內(nèi)的支反力由得=－11404.5N=11929.1N2、求第一軸支反力=1313N=11394N3、求中間軸的支反力（1）在水平面內(nèi)的支反力=5087N=8038N（2）在垂直平面內(nèi)的支反力=2445N=5265.3N4、驗(yàn)算軸的強(qiáng)度在齒輪的徑向和軸向力，在彎曲變形和周向力彎曲在水平面內(nèi)的軸的垂直平面的軸的行為。獲得的旋轉(zhuǎn)反作用力垂直和水平面后，計(jì)算出適當(dāng)時(shí)機(jī)垂直，水平的時(shí)刻。同時(shí)在軸的轉(zhuǎn)矩和彎曲力矩（1）第一軸的軸應(yīng)力計(jì)算在垂直方向的彎矩為=－61383MPa在水平方向的彎矩為=284850MPa則在彎矩和轉(zhuǎn)矩的聯(lián)合作用下=387399MPa故一軸的軸應(yīng)力為=61.69MPa400MPa所以第一軸的強(qiáng)度合格。（2）第二軸軸應(yīng)力計(jì)算在垂直面內(nèi)的彎矩為=－24250MPa在水平面內(nèi)的彎矩為=－1780812.5MPa則在彎矩和轉(zhuǎn)矩的聯(lián)合作用下=2109816MPa故第二軸的軸應(yīng)力為=216.58MPa400MPa所以第二軸的強(qiáng)度合格。（3）中間軸的應(yīng)力計(jì)算在垂直方向在水平方向=－25430MPa在彎矩和轉(zhuǎn)矩的聯(lián)合作用下=493410.34MPa故中間軸上的軸應(yīng)力為321.82MPa400MPa5.3.3軸的剛度計(jì)算角落工作齒輪的影響最大的是在垂直偏轉(zhuǎn)和軸在水平面內(nèi)，合適的設(shè)備的變速齒輪的前中心而破壞，后者使齒彼此沿著傾斜引起的壓力分布的縱向方向的尺寸不統(tǒng)一，1、第二軸的撓度和角的計(jì)算（1）第二軸撓度的計(jì)算由式(5.1)得第二軸在垂直平面內(nèi)的撓度為而慣性矩I為mm故在垂直面內(nèi)的撓度為=0.00878mm由式(5.2)得在水平面內(nèi)的撓度為=0.0209mm故軸的合成撓度為=0.023mm0.2mm所以第二軸的撓度符合要求。（2）第二軸轉(zhuǎn)角的校核由式(5.3)得=0.000284rad0.002rad所以第二軸轉(zhuǎn)角符合要求。2、中間軸剛度的校核（1）中間軸撓度的計(jì)算和校核由式(5.1)得中間軸在垂直面內(nèi)的撓度為=0.0057mm由式(5.2)得中間軸在水平面內(nèi)的撓度為=0.0116mm故軸的全撓度為=0.0308mm0.2mm所以中間軸的撓度合格。（2）中間軸轉(zhuǎn)角的校核由式(5.3)得中間軸的轉(zhuǎn)角為=0.000425rad0.002rad5.4變速器軸承的選擇和校核5.4.1第一軸軸承的選擇和校核裝上軸承第一波為40毫米，符合GB/規(guī)定T276-1994軸承6308，基本額定動(dòng)負(fù)荷N，極限轉(zhuǎn)速9000R/分鐘選擇的直徑。實(shí)際加載條件往往與滾動(dòng)軸承相關(guān)，以確定動(dòng)態(tài)負(fù)載時(shí)不同。在軸承的壽命計(jì)算，你需要轉(zhuǎn)換的電流負(fù)載和負(fù)載情況來(lái)確定額定動(dòng)載荷時(shí)，在這個(gè)假設(shè)的負(fù)載當(dāng)量動(dòng)負(fù)荷為P的影響負(fù)載了實(shí)際負(fù)載下的假設(shè)一致相同的軸承壽命因而軸承壽命計(jì)算必須想找到當(dāng)量動(dòng)負(fù)荷。當(dāng)量動(dòng)載荷的計(jì)算公式為式中：，－徑向、軸向載荷系數(shù)；，。－考慮載荷性質(zhì)引入的載荷系數(shù)，對(duì)汽車(chē)來(lái)說(shuō)，取1.2～1.8，在此取=1.4。=9502.64N5.4.2第二軸軸承的選擇和校核求第二軸軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷P=21356.56N則第二軸軸承的壽命為=3825.6h所以第二軸軸承的壽命符合要求。5.4.3中間軸軸承的選擇和校核求中間軸軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷NN而徑向、軸向載荷系數(shù)為故中間軸軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷為=3506.68N中間軸軸承的壽命為=8815.56h5.5本章小結(jié)為了達(dá)到正確裝配關(guān)系，要對(duì)軸和軸承進(jìn)行計(jì)算。除了滿足裝配關(guān)系，還要進(jìn)行強(qiáng)度校核，來(lái)滿足設(shè)計(jì)！第6章同步器和操縱機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)選用6.1同步器的設(shè)計(jì)選用該同步允許的變速容易，迅速，無(wú)影響，無(wú)噪音，延長(zhǎng)齒輪壽命并提高車(chē)輛的加速和燃油經(jīng)濟(jì)性，所以，除了汽車(chē)變速器倒車(chē)檔中，除了一個(gè)卡車(chē)停止，反轉(zhuǎn)齒輪，其他塊略偏設(shè)備可用。它需要較高的扭矩容量，性能穩(wěn)定，堅(jiān)固耐用。有壓力式同步器，慣性和慣性激勵(lì)三種。壓力同步機(jī)制，有一個(gè)簡(jiǎn)單的設(shè)計(jì)，但無(wú)法保證的缺點(diǎn)接合元件在同步狀態(tài)轉(zhuǎn)變，不再使用。廣泛使用在所使用的慣性式同步器。慣性式同步器同步提供了開(kāi)關(guān)，穩(wěn)定可靠，因此它最常見(jiàn)于現(xiàn)代汽車(chē)變速器使用。它可以在加強(qiáng)鎖定慣性和慣性分享。最鎖定環(huán)鎖定銷(xiāo)型的使用慣性鎖定同步結(jié)構(gòu)，盡管它們是不同的，但其原理并沒(méi)有什么不同，有一個(gè)摩擦元件，其中所述鎖定元件與所述彈性件[14]。掛擋是下對(duì)相對(duì)于摩擦構(gòu)件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的摩擦轉(zhuǎn)矩，施加軸向力產(chǎn)生，從而使兩部分被組合逐步同步;鎖定元件為前停止同步轉(zhuǎn)型的力量，如保持中立的立場(chǎng)嚙合彈性部件設(shè)置在中性的，不影響總的結(jié)合和分離過(guò)程。6.1.1鎖環(huán)式同步器鎖定環(huán)同步器可靠，耐用，由于受限于摩擦錐半徑，其扭矩容量不是光調(diào)整以下汽車(chē)，廣泛應(yīng)用于用于汽車(chē)和輕型客車(chē)和貨車(chē)。被放置在三個(gè)軸向外離合器花鍵上的滑動(dòng)件的運(yùn)動(dòng)沿著槽，它由兩個(gè)對(duì)抗的耦合線圈及在設(shè)置壓槽的內(nèi)離合器的中心中心投影。閥芯端部，其在閉合環(huán)形間隙，該間隙比一個(gè)滑動(dòng)接合齒寬度。變速時(shí)的驅(qū)動(dòng)環(huán)和錐形阻塞你放置滑塊與齒輪通過(guò)相對(duì)于通過(guò)一個(gè)角度由一個(gè)滑塊，僅忙接合套筒鎖定環(huán)齒輪頭產(chǎn)生的離合器和滑動(dòng)通過(guò)鎖定環(huán)的摩擦轉(zhuǎn)矩的速度差，并添加在末端具有鎖定斜面，如在圖6.2A，此時(shí)換擋力所示，鎖緊環(huán)通過(guò)鎖定斜面進(jìn)一步按壓，錐體之間的摩擦轉(zhuǎn)矩被進(jìn)一步增強(qiáng)，從而導(dǎo)致滑動(dòng)。選擇合適的參數(shù)，以使電源的移迫使鎖定表面環(huán)陽(yáng)性解鎖轉(zhuǎn)矩小于錐形生成前導(dǎo)掛擋可以防止之間的摩擦轉(zhuǎn)矩。如果錐的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量之間的摩擦扭矩，該過(guò)程的一部分后，以克服在轉(zhuǎn)速和摩擦轉(zhuǎn)矩消失的差，從而從塊回正力矩鎖定環(huán)6.1.3鎖環(huán)式同步器主要尺寸的確定1、接近尺寸通過(guò)第一階段同步器換檔中途，對(duì)在一次摩擦錐形側(cè)面的摩擦錐環(huán)側(cè)，并且相對(duì)于所述鎖銷(xiāo)用于齒錐之間的錐環(huán)接合的滑動(dòng)套筒齒輪齒的軸向運(yùn)動(dòng)的聯(lián)接接合軸向距離，鄰近的大小已知的。尺寸應(yīng)大于零，取=0.2?0.3毫米。2、分度尺寸中央腳當(dāng)銷(xiāo)孔倒角倒角沖突的套齒嚙合的訂婚戒指之間的滑動(dòng)斜面中心線距離的牙齒，稱為索引的大小。尺寸應(yīng)等于嚙合齒距的1/4。尺寸和在鎖定位置正確的同步嚙合重要方面，應(yīng)該調(diào)節(jié)。3、鎖銷(xiāo)轉(zhuǎn)動(dòng)距離安全銷(xiāo)的滑動(dòng)齒輪軸套轉(zhuǎn)動(dòng)鎖銷(xiāo)孔距離大小的索引。鎖定銷(xiāo)的直徑，從關(guān)系鎖定銷(xiāo)轉(zhuǎn)動(dòng)到針孔直徑4、鎖銷(xiāo)端隙端間隙意味著鎖舌栓端部和錐形面環(huán)之間的摩擦，而需要錐形環(huán)齒輪套筒的端面之間的滑動(dòng)摩擦的端面之間的距離>。<，然后，如果沒(méi)有被移位在摩擦錐期間接觸，換檔套筒接合的鎖定齒面已在接觸位置，如此接近的大小<0，此刻由于摩擦錐浮動(dòng)環(huán)，摩擦轉(zhuǎn)矩作用的摩擦表面上，什么損失的同步屏障效應(yīng)。以確保>0，應(yīng)>=通常約0.5mm。摩擦錐環(huán)嚙合齒面應(yīng)該是一個(gè)空白，并叫回行程。保留保留行程由于摩擦錐形摩擦錐環(huán)由摩擦磨損，并在向下移位將增加移動(dòng)至錐齒輪摩擦方向，少量。與此移動(dòng)量的增加的磨損逐漸增加，逐??漸減少至下降到零的間隙，那么在這種狀態(tài)下的兩個(gè)摩擦錐體和摩擦轉(zhuǎn)矩的損失之間的間隙?，F(xiàn)在，當(dāng)可以實(shí)現(xiàn)摩擦錐形摩擦錐環(huán)的允許磨損范圍同步器摩擦扭矩，也因?yàn)椴糠值膿p失的不能與同步變速箱摩擦錐環(huán)實(shí)現(xiàn)的是，它屬于因?yàn)樵O(shè)計(jì)不良和影響同步器壽命。一般應(yīng)為??1.2至2.0毫米。在中立位置時(shí)，應(yīng)保持在0.2?0.5mm以下的錐狀環(huán)形錐形摩擦軸向間隙6.1.4同步器主要參數(shù)的確定1、摩擦因數(shù)汽車(chē)更經(jīng)常在運(yùn)動(dòng)的過(guò)程中轉(zhuǎn)移，特別是在高速區(qū)移，同步器的工作往往意味著。同步是角速度的惡劣的工作環(huán)境的存在，以及所述同步環(huán)齒輪之間的連接，需要同步環(huán)有足夠的壽命，該材料的耐磨性好，可以選擇。為了獲得較大的摩擦力矩，摩擦系數(shù)，并且需要的材料同步環(huán)大，性能穩(wěn)定。工作在另一方面，在油中的同步，摩擦系數(shù)降低，帶來(lái)了設(shè)計(jì)工作的難度。除了摩擦系數(shù)和產(chǎn)品，但也面對(duì)的表面粗糙度，潤(rùn)滑劑和其它因素的影響，類(lèi)型和溫度的選擇。作為過(guò)渡到錐和環(huán)形齒輪和同步器錐形觸點(diǎn)整體由碳素鋼制成的一部分。錐，它改變的低摩擦系數(shù)的過(guò)程中的高表面粗糙度確保。如果表面圓錐大，容易損壞錐同步器齒環(huán)在第一時(shí)間。同步環(huán)通常用來(lái)確保足夠高的強(qiáng)度和硬度，黃銅合金的耐磨性好早期的青銅合金攔截淘汰，因?yàn)槿松喽蘗izao。。2、同步環(huán)主要尺寸的確定（1）圓錐同步環(huán)槽的線程上。如果面線螺旋槽較窄，然后刮好的電影在動(dòng)作之間的摩擦錐。但上表面會(huì)影響接觸壓力的寬度較窄，加快磨損。實(shí)驗(yàn)還表明：齒尖寬度的主體，增加的磨損，并減少換檔力上有很大的影響，所以很難齒頂寬度太大。螺紋槽設(shè)計(jì)得較大，可以從本被刮入油的螺紋之間的間隙，但它會(huì)，音高增加的接觸面積增加，從而降低磨損率。大致軸向的漏極貯槽6至12中的3?4毫米的槽寬。（2）半錐形的錐角。是摩擦錐半錐角越小，摩擦轉(zhuǎn)矩。但摩擦錐太小，以產(chǎn)生一個(gè)自鎖現(xiàn)象，避免自鎖狀態(tài)是。一般取=61-8。，=6，如果摩擦轉(zhuǎn)矩是大的，但在嚴(yán)格控制表面粗糙度錐體，然后有一個(gè)粘并趨于咬;在=7.如果很少咬人的現(xiàn)象。（3）摩擦錐面的平均半徑。設(shè)計(jì)得更大，更大的摩擦扭矩。通常由結(jié)構(gòu)性制約因素，包括限制轉(zhuǎn)讓間距和大小和部件的布置連接關(guān)心，以及未來(lái)將采取很大的影響同步采取限制小的徑向厚度尺寸，你不能得到大。條件下，基本上可以盡可能采取更大。（4）是錐形的工作長(zhǎng)度?？s短錐形表面的長(zhǎng)度，變速器的軸向長(zhǎng)度可以縮短，同時(shí)也降低了錐形表面的工作區(qū)，增加了單位壓力和加速磨損的。5）阻滯劑徑向厚度。摩擦錐同步器環(huán)的平均半徑安排了結(jié)構(gòu)安排徑向厚度的限制，其中包括轉(zhuǎn)移的軸距，零件的平均半徑的特定限制，并在錐形和困難，很厚以獲得主題，但必須保證同步環(huán)有足夠的強(qiáng)度，客運(yùn)車(chē)同步環(huán)厚度比一些較小的，應(yīng)取得鍛造或精密鍛造加工技術(shù)，這將增加該材料的屈服強(qiáng)度和疲勞壽命被使用。汽車(chē)同步器齒環(huán)用壓鑄工藝。選擇錳黃銅材質(zhì)鍛造，鋁，銅等材料中選擇演員。具有高強(qiáng)度和鋼的高耐磨性和摩擦，即鉬電鍍?cè)谟射摶蜩T鐵的錐形同步環(huán)（0.3至0.5厚度）的鉬絡(luò)合物的一些齒輪，在鋼和銅合金的范圍內(nèi)的摩擦系數(shù)的摩擦，和耐磨損性和強(qiáng)度得到顯著改善。和鉬的0.07?0.12毫米厚噴涂基材的銅環(huán)的圓錐面的一些同步環(huán)。噴涂鉬銅圈環(huán)生活2?3倍。隨著鋼為基礎(chǔ)阻滯劑不僅可以節(jié)約銅，同步環(huán)的強(qiáng)度增大。3、鎖止角正確的鎖定選定的角度，就可以確保只有角速度差零值要被移動(dòng)的兩個(gè)部分之間的位移已達(dá)。效果所選鎖定角度的因素，摩擦特別是系數(shù)，錐形摩擦鎖定表面平均半徑的平均半徑和錐體的半錐角的。4、同步時(shí)間如果同步操作，使得所述兩個(gè)部分連接時(shí)，越短越好同步。除去尺寸同步，時(shí)間同步慣性效應(yīng)。同步時(shí)間被減小軸向力。施加到手柄力的手柄上的軸向力的力的各種型號(hào)的要求之間的關(guān)系是不相同的5、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的計(jì)算改變基于同步部件的轉(zhuǎn)速的過(guò)程中的位移，一種是被稱為具有第一軸線齒輪嚙合與中間軸與第二軸齒輪，齒輪常量的驅(qū)動(dòng)元件，和一離合器板，中間軸和。其轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的計(jì)算方法：首先，為了得到的部件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，然后轉(zhuǎn)化為另一種的齒輪同步的部件?，F(xiàn)有部件，慣性值其力矩通常由扭力測(cè)定時(shí)，不制造的部件，這些部件合成慣性值可被分解成一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)幾何形狀的數(shù)學(xué)公式計(jì)算6.2變速器操縱機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)選用6.2.1變速器操縱機(jī)構(gòu)的分類(lèi)相應(yīng)的條件要求駕駛檔位選擇通過(guò)完成操縱機(jī)制，達(dá)到回移位或中性。傳輸控制機(jī)構(gòu)應(yīng)當(dāng)履行以下主要條件：只有當(dāng)她是在一個(gè)檔位的變化在換擋后齒長(zhǎng)度是由總掛自動(dòng)關(guān)閉速度或自動(dòng)掛擋掛意外反轉(zhuǎn)班車(chē)防止輕巧。傳輸控制機(jī)構(gòu)通常安裝在蓋子的頂部或側(cè)面，有幾個(gè)分開(kāi)的。傳輸控制機(jī)制操作的滑動(dòng)式的第二軸，離合器或同步請(qǐng)求另一個(gè)齒輪的齒輪。推動(dòng)對(duì)機(jī)械傳動(dòng)，一組公共一旁通過(guò)變速桿，主要部分的塊，叉，變速叉軸和鎖定，自鎖和倒檔和其他組件，并且電源已經(jīng)完成對(duì)駕駛員的齒輪選擇指示換檔到空檔或推工作中，所謂的手動(dòng)變速器[16]。根據(jù)傳輸控制模式中，發(fā)送可細(xì)分中：1、直接操縱手動(dòng)換擋變速器如果齒輪可布置在靠近駕駛員座位可以直接安裝在變速桿和手的強(qiáng)度和對(duì)駕駛員來(lái)完成的換檔桿直接換檔手動(dòng)換擋功能，即所謂的直接操縱變速器。這種操作簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)方案是普遍。近年來(lái)，更多的應(yīng)用單軌控制機(jī)構(gòu)，降低了換檔撥叉軸，這需要用一組自鎖裝置的各塊，從而簡(jiǎn)化了控制機(jī)制的好處，但是，每個(gè)齒輪變化的定時(shí)相等。2、遠(yuǎn)距離操縱手動(dòng)換擋變速器露胸部汽車(chē)或安排的總體限制后發(fā)動(dòng)機(jī)和后輪驅(qū)動(dòng)機(jī)動(dòng)車(chē)轉(zhuǎn)移，從駕駛員座位的傳輸上，然后讓變速桿和一系列傳動(dòng)部件，手負(fù)載電路布置成由這些反應(yīng)機(jī)構(gòu)，以結(jié)束時(shí)移功能之間叉。手動(dòng)變速箱，操作為遠(yuǎn)道而來(lái)的手動(dòng)變速器知道。這就需要對(duì)整個(gè)系統(tǒng)的一個(gè)足夠的剛度，和連接器之間的間隙不能過(guò)大，否則換檔感覺(jué)不明顯，并提高了變速桿震顫的概率。在這種情況下，應(yīng)該由幀，其中一個(gè)小的車(chē)輛的振動(dòng)，優(yōu)選的換檔致動(dòng)器，馬達(dá)，離合器，變速箱，為了避免對(duì)操作產(chǎn)生不利影響合并的變形傳遞到支架是固定的。3、電控自動(dòng)換擋變速器盡管廣泛應(yīng)用級(jí)機(jī)械傳動(dòng)，但它有一個(gè)復(fù)雜的移位工作，對(duì)駕駛員的技術(shù)要求操作高和駕駛員疲勞等缺點(diǎn)。使上世紀(jì)80年代后，機(jī)械傳動(dòng)圈養(yǎng)的基礎(chǔ)上，通過(guò)使用計(jì)算機(jī)和電子控制技術(shù)的自動(dòng)切換，消除換檔桿和離合器踏板。司機(jī)控制只是油門(mén)踏板，汽車(chē)在行駛過(guò)程中可自動(dòng)完成確定的開(kāi)關(guān)時(shí)間，然后關(guān)閉油門(mén)，離合器，擋位選擇自動(dòng)移動(dòng)，參與和油門(mén)一系列的動(dòng)作，讓車(chē)有電，燃料消耗的增加，易于處理和減少駕駛員的勞動(dòng)強(qiáng)度。6.2.2變速器常用操縱機(jī)構(gòu)分析1-五、六擋撥叉；2-三、四擋撥叉；3-一、二擋撥塊；4-五、六擋撥塊；5-一、二擋撥叉；6—倒擋撥叉；7-五、六擋撥叉軸；8-三、四擋撥叉軸；9-一、二擋撥叉軸；10-倒擋撥叉軸；11-換擋軸；12-變速桿；13-叉形撥桿；14-倒擋撥塊；15-自鎖彈簧；16-自鎖剛球；17-互鎖柱銷(xiāo)圖6.4六擋變速器操縱機(jī)構(gòu)示意圖在原理圖六速自動(dòng)檢查表明組成和排列。7,8,9叉軸10與端部由齒輪罩在相應(yīng)的孔支承，軸向。所有叉并預(yù)留與彈簧針塊對(duì)應(yīng)舵固定。三個(gè)或四個(gè)換檔撥叉上2設(shè)置塊待用。2塊3,4,14和叉下來(lái)的凹槽集尖端。當(dāng)變速器處于空檔時(shí)，深凹槽的每個(gè)凹槽中與叉桿13球頭的下端橫向平面齊平的。如果換檔桿可繞其水平轉(zhuǎn)動(dòng)其推力桿13從樞軸撥叉軸11的下端，使得所述叉桿對(duì)準(zhǔn)的球窩接頭中根據(jù)所選擇的齒輪的下端，以選擇變速擋槽的球形支點(diǎn)部和然后將變速桿縱向擺動(dòng)，通過(guò)撥叉軸和叉子叉桿向前或向后驅(qū)動(dòng)，可以實(shí)現(xiàn)掛擋。例如，水平樞軸桿，使叉桿選擇球的下端槽3在塊的頂部，然后用撥叉軸選擇縱向樞轉(zhuǎn)桿，使得一起9塊3和5叉，有一定的距離在長(zhǎng)度方向可前進(jìn)中的移動(dòng)可被連接到第二齒輪;向后移動(dòng)一定距離時(shí)，則在塊的總和。當(dāng)?shù)牟鏃U球槽的切換塊14的下端，并且移動(dòng)鏈接前進(jìn)的距離，然后以相反的。[17]圖6.5變速器倒擋鎖和選擋鎖裝置以確保該轉(zhuǎn)移是在所有情況下是如下要求正確，安全和可靠的操作，以發(fā)送控制機(jī)構(gòu)取得：傳輸本身不從塊或在過(guò)渡保證，控制器應(yīng)當(dāng)具有要配備自鎖，以確保傳輸是不一樣的掛在兩個(gè)齒輪中，必須用一個(gè)鎖定裝置被設(shè)置在轉(zhuǎn)向系統(tǒng)是可用的;防止濫用掛倒擋，發(fā)送控制機(jī)構(gòu)應(yīng)配有倒檔鎖。如圖6.56.3變速器箱體的設(shè)計(jì)傳動(dòng)箱的尺寸為盡可能小，具有低質(zhì)量和足夠的剛性，以保證當(dāng)軸不傾斜和陣營(yíng)。傳輸?shù)臋M截面尺寸應(yīng)的構(gòu)成齒輪下得到保證，而且還設(shè)計(jì)了要注意的是有5?8毫米殼體側(cè)壁和的齒頂?shù)男D(zhuǎn)，通過(guò)增加的液壓阻力潤(rùn)滑油否則會(huì)導(dǎo)致使噪聲和傳輸過(guò)熱之間的間隙。之間從上到下速變速箱離開(kāi)不小于15毫米的間隙。為了增加與齒輪殼體的剛性，殼體應(yīng)設(shè)置有加強(qiáng)肋。方向和強(qiáng)度的肋相對(duì)于所述軸的軸承的方向。變速箱殼壁不應(yīng)該過(guò)大的平坦吸收振動(dòng)和噪聲的傳播。當(dāng)使用鋁壓鑄外殼，可以設(shè)計(jì)一些三角形的橫肋以提高剛性，減少外殼組件的噪聲。上油并把變速箱的設(shè)計(jì)注入孔石油和排水孔。注意該孔的位置將進(jìn)行中的潤(rùn)滑油的水平，同時(shí)將其作為該評(píng)價(jià)中的油位。應(yīng)形成在殼體的最低點(diǎn)排水孔。排水塞洛螺永磁插頭，它可以在內(nèi)部的潤(rùn)滑油的金屬顆粒吸剩余。以使存儲(chǔ)總分從波在變速器殼體，軸承潤(rùn)滑劑后的第一或第二電波的間隙，然后流回，打開(kāi)回兩個(gè)軸承之間的孔中的正面或變速箱殼的后端常常孔。保持在發(fā)送的內(nèi)部的空氣壓力，搭載在變速箱頂部的泄放閥。如果服用3.5?4毫米后為了減小齒輪箱的壓鑄鋁合金的質(zhì)量，壁。當(dāng)使用鑄鐵外殼，壁厚取5?6毫米。增加發(fā)送殼體壁的厚度，剛度和強(qiáng)度，雖然殼體可以改善，但質(zhì)量會(huì)增加，并增加材料消耗，提高了成本[18]?？ㄜ?chē)變速箱應(yīng)提供一個(gè)電源端口。6.4本章小結(jié)明確設(shè)計(jì)依據(jù)，使繪制圖紙完美，，應(yīng)該通過(guò)變速器和箱體的介紹以及設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)為主要內(nèi)容！結(jié)論設(shè)計(jì)本田CRV五速自動(dòng)變速器。確定機(jī)動(dòng)車(chē)輛的基本參數(shù)為每個(gè)齒輪比確定的，計(jì)算出的齒輪軸強(qiáng)度檢查的大小，并使用AutoCAD地圖從零件和裝配圖的大部分地區(qū)。本田CRV設(shè)計(jì)傳輸。采用中間軸齒輪，直接文件傳輸?shù)男适亲罡叩模p和噪音是最小的，當(dāng)一個(gè)更大的驅(qū)動(dòng)器。改變傳動(dòng)比，擴(kuò)大驅(qū)動(dòng)輪扭矩和速度的變化的范圍，以適應(yīng)工作條件不斷變化，而在有利的條件的發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)，如果不改變汽車(chē)駕駛向后曲軸的旋轉(zhuǎn)的電機(jī)方向;使用中性斷裂動(dòng)力傳遞，從而使發(fā)動(dòng)機(jī)可以啟動(dòng)，是自由的，并有利于在發(fā)送電路或功率輸出。在緊張和痛苦的最終草案難以度過(guò)最后四年的大學(xué)生活！通過(guò)自己的思考和獲取信息，并最終成為了過(guò)去四年的大學(xué)工作！參考文獻(xiàn)[1]劉惟信.汽車(chē)設(shè)計(jì)[M].北京:清華大學(xué)出版社,2001.[2]王望予.汽車(chē)設(shè)計(jì)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2000.[3]陳家瑞.汽車(chē)構(gòu)造[M].北京:人民交通出版社，2001.[4]侯洪生，王秀英.機(jī)械工程圖學(xué).北京：科學(xué)出版社，2001：225～333[5]成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)Vol2)[M]..北京:化學(xué)下業(yè)出版社，1994.[6]韓林山.機(jī)械優(yōu)化設(shè)計(jì)[M].鄭州:黃河水利出版社，2003.[7]董寶承.汽車(chē)底盤(pán).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004：32～81[8]汽車(chē)工程于朋編輯委員會(huì).汽車(chē)工程手冊(cè)(設(shè)計(jì)篇)[M]北京:人民交通出版社，2001:386-387.[9]石允國(guó).