電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)系統(tǒng)課程總結(jié)演示文稿

電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)系統(tǒng)課程總結(jié)演示文稿本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第1頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分優(yōu)選電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)系統(tǒng)課程總結(jié)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第2頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分二、直流調(diào)速系統(tǒng)單閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)１晶閘管-電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)（V-M系統(tǒng)）晶閘管-電動(dòng)機(jī)調(diào)速系統(tǒng)（簡(jiǎn)稱V-M系統(tǒng)，又稱靜止的Ward-Leonard系統(tǒng)），VT是晶閘管可控整流器，通過調(diào)節(jié)觸發(fā)裝置GT的控制電壓Uc來移動(dòng)觸發(fā)脈沖的相位，即可改變整流電壓Ud，從而實(shí)現(xiàn)平滑調(diào)速。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第3頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分靜止式可控整流器圖1-1晶閘管可控整流器供電的直流調(diào)速系統(tǒng)（V-M系統(tǒng)）

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第4頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分V-M系統(tǒng)的問題由于晶閘管的單向?qū)щ娦?，它不允許電流反向，給系統(tǒng)的可逆運(yùn)行造成困難。晶閘管對(duì)過電壓、過電流和過高的dV/dt與di/dt都十分敏感，若超過允許值會(huì)在很短的時(shí)間內(nèi)損壞器件。由諧波與無功功率引起電網(wǎng)電壓波形畸變，殃及附近的用電設(shè)備，造成“電力公害”。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第5頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分V-M系統(tǒng)的幾個(gè)主要問題：（1）觸發(fā)脈沖相位控制；（2）電流脈動(dòng)及其波形的連續(xù)與斷續(xù)；（3）抑制電流脈動(dòng)的措施；（4）晶閘管-電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)的機(jī)械特性；（5）晶閘管觸發(fā)和整流裝置的放大系數(shù)和傳遞函數(shù)。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第6頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

（1）觸發(fā)脈沖相位控制

整流與逆變狀態(tài)當(dāng)0<</2時(shí)，Ud0>0，晶閘管裝置處于整流狀態(tài)，電功率從交流側(cè)輸送到直流側(cè)；當(dāng)/2<<max

時(shí)，Ud0<0，裝置處于有源逆變狀態(tài)，電功率反向傳送。為避免逆變顛覆，應(yīng)設(shè)置最大的移相角限制。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第7頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分(2)抑制電流脈動(dòng)的措施

在V-M系統(tǒng)中，脈動(dòng)電流會(huì)產(chǎn)生脈動(dòng)的轉(zhuǎn)矩，對(duì)生產(chǎn)機(jī)械不利，同時(shí)也增加電機(jī)的發(fā)熱。為了避免或減輕這種影響，須采用抑制電流脈動(dòng)的措施，主要是：設(shè)置平波電抗器；增加整流電路相數(shù)；采用多重化技術(shù)。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第8頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分圖1-2完整的V-M系統(tǒng)機(jī)械特性（3）V-M系統(tǒng)

機(jī)械特性本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第9頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分V-M系統(tǒng)機(jī)械特性的特點(diǎn)

圖1-2繪出了完整的V-M系統(tǒng)機(jī)械特性，分為電流連續(xù)區(qū)和電流斷續(xù)區(qū)。由圖可見：當(dāng)電流連續(xù)時(shí)，特性還比較硬；斷續(xù)段特性則很軟，而且呈顯著的非線性，理想空載轉(zhuǎn)速翹得很高。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第10頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

（4）晶閘管觸發(fā)與整流裝置動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)Uc(s)Ud0(s)Uc(s)Ud0(s)(a)準(zhǔn)確的（b）近似的圖1-3晶閘管觸發(fā)與整流裝置動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖ssss返回目錄本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第11頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2、直流脈寬調(diào)速系統(tǒng)（1）PWM變換器的工作狀態(tài)和波形；（2）直流PWM調(diào)速系統(tǒng)的機(jī)械特性；（3）PWM控制與變換器的數(shù)學(xué)模型；（4）電能回饋與泵升電壓的限制。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第12頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分1.不可逆PWM變換器（1）簡(jiǎn)單的不可逆PWM變換器簡(jiǎn)單的不可逆PWM變換器-直流電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)主電路原理圖如圖1-4所示，功率開關(guān)器件可以是任意一種全控型開關(guān)器件，這樣的電路又稱直流降壓斬波器。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第13頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分圖1-4簡(jiǎn)單的不可逆PWM變換器-直流電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)

VDUs+UgCVTidM+__E（a）電路原理圖

M?

主電路結(jié)構(gòu)21本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第14頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分工作狀態(tài)與波形在一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)，當(dāng)0≤

t<ton時(shí)，Ug為正，VT導(dǎo)通，電源電壓通過VT加到電動(dòng)機(jī)電樞兩端；當(dāng)ton

≤

t<T時(shí)，Ug為負(fù)，VT關(guān)斷，電樞失去電源，經(jīng)VD續(xù)流。U,iUdEidUsttonT0圖1-5電壓和電流波形O本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第15頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分（2）有制動(dòng)的不可逆PWM變換器電路

在簡(jiǎn)單的不可逆電路中電流不能反向，因而沒有制動(dòng)能力，只能作單象限運(yùn)行。需要制動(dòng)時(shí)，必須為反向電流提供通路，如圖1-6所示的雙管交替開關(guān)電路。當(dāng)VT1

導(dǎo)通時(shí)，流過正向電流+id，VT2

導(dǎo)通時(shí)，流過–

id

。應(yīng)注意，這個(gè)電路還是不可逆的，只能工作在第一、二象限，因?yàn)槠骄妷篣d并沒有改變極性。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第16頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分圖1-6有制動(dòng)電流通路的不可逆PWM變換器

主電路結(jié)構(gòu)M+-VD2Ug2Ug1VT2VT1VD1E4123CUs+MVT2Ug2VT1Ug1本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第17頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分表1-1二象限不可逆PWM變換器的不同工作狀態(tài)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第18頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.橋式可逆PWM變換器

可逆PWM變換器主電路有多種形式，最常用的是橋式（亦稱H形）電路，如圖1-7所示。這時(shí)，電動(dòng)機(jī)M兩端電壓的極性隨開關(guān)器件柵極驅(qū)動(dòng)電壓極性的變化而改變，其控制方式有雙極式、單極式、受限單極式等多種，這里只著重分析最常用的雙極式控制的可逆PWM變換器。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第19頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分+UsUg4M+-Ug3VD1VD2VD3VD4Ug1Ug2VT1VT2VT4VT3132AB4MVT1Ug1VT2Ug2VT3Ug3VT4Ug4圖1-7橋式可逆PWM變換器H形主電路結(jié)構(gòu)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第20頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

雙極式控制方式（1）正向運(yùn)行：第1階段，在0≤

t≤

ton

期間，Ug1、

Ug4為正，VT1

、VT4導(dǎo)通，Ug2、

Ug3為負(fù)，VT2

、

VT3截止，電流id

沿回路1流通，電動(dòng)機(jī)M兩端電壓UAB=+Us

；第2階段，在ton

≤

t≤

T期間，Ug1、

Ug4為負(fù)，VT1

、VT4截止，VD2

、

VD3續(xù)流，并鉗位使VT2

、

VT3保持截止，電流id沿回路2流通，電動(dòng)機(jī)M兩端電壓UAB=–Us

；本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第21頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

雙極式控制方式（續(xù)）（2）反向運(yùn)行：第1階段，在0≤

t≤

ton

期間，Ug2、

Ug3為負(fù)，VT2

、VT3截止，VD1

、VD4

續(xù)流，并鉗位使VT1

、VT4截止，電流–id

沿回路4流通，電動(dòng)機(jī)M兩端電壓UAB=+Us

；第2階段，在ton

≤

t≤

T期間，Ug2、

Ug3為正，VT2

、VT3導(dǎo)通，Ug1、

Ug4為負(fù)，使VT1

、VT4保持截止，電流–

id

沿回路3流通，電動(dòng)機(jī)M兩端電壓UAB=–

Us

；本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第22頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

輸出波形U,iUdEid+UsttonT0-UsOb)正向電動(dòng)運(yùn)行波形U,iUdEid+UsttonT0-UsOc)反向電動(dòng)運(yùn)行波形本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第23頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

性能評(píng)價(jià)

雙極式控制的橋式可逆PWM變換器有下列優(yōu)點(diǎn)：（1）電流一定連續(xù)；（2）可使電機(jī)在四象限運(yùn)行；（3）電機(jī)停止時(shí)有微振電流，能消除靜摩擦死區(qū)；（4）低速平穩(wěn)性好，系統(tǒng)的調(diào)速范圍可達(dá)1:20000左右；（5）低速時(shí)，每個(gè)開關(guān)器件的驅(qū)動(dòng)脈沖仍較寬，有利于保證器件的可靠導(dǎo)通。

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第24頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

性能評(píng)價(jià)（續(xù)）

雙極式控制方式的不足之處是：

在工作過程中，4個(gè)開關(guān)器件可能都處于開關(guān)狀態(tài)，開關(guān)損耗大，而且在切換時(shí)可能發(fā)生上、下橋臂直通的事故，為了防止直通，在上、下橋臂的驅(qū)動(dòng)脈沖之間，應(yīng)設(shè)置邏輯延時(shí)。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第25頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

(1-26)或用轉(zhuǎn)矩表示，

(1-27)式中Cm=KmN

—電機(jī)在額定磁通下的轉(zhuǎn)矩系數(shù)；

n0=Us

/Ce

—理想空載轉(zhuǎn)速，與電壓系數(shù)成正比。(2)直流PWM系統(tǒng)的機(jī)械特性方程本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第26頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分n–Id,–TeavOn0s0.75n0s0.5n0s0.25n0sId

,Teav=1

=0.75

=0.5

=0.25PWM調(diào)速系統(tǒng)機(jī)械特性圖1-8脈寬調(diào)速系統(tǒng)的機(jī)械特性曲線（電流連續(xù)），n0s＝Us

/Ce本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第27頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分(3)PWM控制與變換器的數(shù)學(xué)模型PWM控制與變換器（簡(jiǎn)稱PWM裝置）也可以看成是一個(gè)滯后環(huán)節(jié)，其傳遞函數(shù)可以寫成（1-28）其中Ks—PWM裝置的放大系數(shù)；

Ts—PWM裝置的延遲時(shí)間，Ts

≤

T0

。

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第28頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分CC+(4)電能回饋與泵升電壓的限制

PWM變換器的直流電源通常由交流電網(wǎng)經(jīng)不可控的二極管整流器產(chǎn)生，并采用大電容C濾波，以獲得恒定的直流電壓，電容C同時(shí)對(duì)感性負(fù)載的無功功率起儲(chǔ)能緩沖作用。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第29頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

泵升電壓產(chǎn)生的原因

對(duì)于PWM變換器中的濾波電容，其作用除濾波外，還有當(dāng)電機(jī)制動(dòng)時(shí)吸收運(yùn)行系統(tǒng)動(dòng)能的作用。由于直流電源靠二極管整流器供電，不可能回饋電能，電機(jī)制動(dòng)時(shí)只好對(duì)濾波電容充電，這將使電容兩端電壓升高，稱作“泵升電壓”。

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第30頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

電力電子器件的耐壓限制著最高泵升電壓，因此電容量就不可能很小，一般幾千瓦的調(diào)速系統(tǒng)所需的電容量達(dá)到數(shù)千微法。在大容量或負(fù)載有較大慣量的系統(tǒng)中，不可能只靠電容器來限制泵升電壓，這時(shí)，可以采用下圖中的鎮(zhèn)流電阻Rb來消耗掉部分動(dòng)能。分流電路靠開關(guān)器件VTb

在泵升電壓達(dá)到允許數(shù)值時(shí)接通。

泵升電壓限制本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第31頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

泵升電壓限制電路過電壓信號(hào)UsRbVTbC+本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第32頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分PWM系統(tǒng)的優(yōu)越性主電路線路簡(jiǎn)單，需用的功率器件少；開關(guān)頻率高，電流容易連續(xù)，諧波少，電機(jī)損耗及發(fā)熱都較小；低速性能好，穩(wěn)速精度高，調(diào)速范圍寬；系統(tǒng)頻帶寬，動(dòng)態(tài)響應(yīng)快，動(dòng)態(tài)抗擾能力強(qiáng)；功率開關(guān)器件工作在開關(guān)狀態(tài)，導(dǎo)通損耗小，當(dāng)開關(guān)頻率適當(dāng)時(shí)，開關(guān)損耗也不大，因而裝置效率較高；直流電源采用不控整流時(shí)，電網(wǎng)功率因數(shù)比相控整流器高。返回目錄本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第33頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分3反饋控制閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)轉(zhuǎn)速控制的要求和調(diào)速指標(biāo)開環(huán)調(diào)速系統(tǒng)及其存在的問題閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的組成及其靜特性開環(huán)系統(tǒng)特性和閉環(huán)系統(tǒng)特性的關(guān)系反饋控制規(guī)律限流保護(hù)——電流截止負(fù)反饋本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第34頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分1).控制要求（1）調(diào)速——在一定的最高轉(zhuǎn)速和最低轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，分擋地（有級(jí)）或平滑地（無級(jí)）調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速；（2）穩(wěn)速——以一定的精度在所需轉(zhuǎn)速上穩(wěn)定運(yùn)行，在各種干擾下不允許有過大的轉(zhuǎn)速波動(dòng)，以確保產(chǎn)品質(zhì)量；（3）加、減速——頻繁起、制動(dòng)的設(shè)備要求加、減速盡量快，以提高生產(chǎn)率；不宜經(jīng)受劇烈速度變化的機(jī)械則要求起，制動(dòng)盡量平穩(wěn)。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第35頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分調(diào)速指標(biāo)調(diào)速范圍：生產(chǎn)機(jī)械要求電動(dòng)機(jī)提供的最高轉(zhuǎn)速和最低轉(zhuǎn)速之比叫做調(diào)速范圍，用字母D表示，即（1-31）

其中nmin

和nmax

一般都指電機(jī)額定負(fù)載時(shí)的轉(zhuǎn)速，對(duì)于少數(shù)負(fù)載很輕的機(jī)械，例如精密磨床，也可用實(shí)際負(fù)載時(shí)的轉(zhuǎn)速。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第36頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

靜差率：當(dāng)系統(tǒng)在某一轉(zhuǎn)速下運(yùn)行時(shí)，負(fù)載由理想空載增加到額定值時(shí)所對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速降落nN

，與理想空載轉(zhuǎn)速n0之比，稱作靜差率s

，即或用百分?jǐn)?shù)表示

（1-32）

（1-33）

式中nN=n0-nN

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第37頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2)閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的組成及其靜特性圖1-9

采用轉(zhuǎn)速負(fù)反饋的閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)+-AGTMTG+-+-+-UtgUdIdn+--+Un?UnU*nUcUPE+-MTGIdUnUdUcUnntg本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第38頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

調(diào)節(jié)原理

在反饋控制的閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)中，與電動(dòng)機(jī)同軸安裝一臺(tái)測(cè)速發(fā)電機(jī)TG，從而引出與被調(diào)量轉(zhuǎn)速成正比的負(fù)反饋電壓Un

，與給定電壓U*n

相比較后，得到轉(zhuǎn)速偏差電壓Un

，經(jīng)過放大器A，產(chǎn)生電力電子變換器UPE的控制電壓Uc

，用以控制電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速n。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第39頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分轉(zhuǎn)速負(fù)反饋直流調(diào)速系統(tǒng)中各環(huán)節(jié)的穩(wěn)態(tài)關(guān)系如下：電壓比較環(huán)節(jié)

放大器電力電子變換器調(diào)速系統(tǒng)開環(huán)機(jī)械特性測(cè)速反饋環(huán)節(jié)

穩(wěn)態(tài)關(guān)系本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第40頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

從上述五個(gè)關(guān)系式中消去中間變量，整理后，即得轉(zhuǎn)速負(fù)反饋閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的靜特性方程式（1-35）

靜特性方程本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第41頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分KpKs

1/CeU*nUc?UnEnUd0Un++-IdR-UnKs

閉環(huán)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)結(jié)構(gòu)框圖圖1-10轉(zhuǎn)速負(fù)反饋閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)結(jié)構(gòu)圖本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第42頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分反饋控制規(guī)律

轉(zhuǎn)速反饋閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)是一種基本的反饋控制系統(tǒng)，它具有以下三個(gè)基本特征，也就是反饋控制的基本規(guī)律，各種不另加其他調(diào)節(jié)器的基本反饋控制系統(tǒng)都服從于這些規(guī)律。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第43頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分1.被調(diào)量有靜差

從靜特性分析中可以看出，由于采用了比例放大器，閉環(huán)系統(tǒng)的開環(huán)放大系數(shù)K值越大，系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性能越好。然而，Kp=常數(shù)，穩(wěn)態(tài)速差就只能減小，卻不可能消除。因?yàn)殚]環(huán)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)速降為

只有K=，才能使ncl

=0，而這是不可能的。因此，這樣的調(diào)速系統(tǒng)叫做有靜差調(diào)速系統(tǒng)。實(shí)際上，這種系統(tǒng)正是依靠被調(diào)量的偏差進(jìn)行控制的。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第44頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.抵抗擾動(dòng),服從給定

反饋控制系統(tǒng)具有良好的抗擾性能，它能有效地抑制一切被負(fù)反饋環(huán)所包圍的前向通道上的擾動(dòng)作用，但對(duì)給定作用的變化則唯命是從。擾動(dòng)——除給定信號(hào)外，作用在控制系統(tǒng)各環(huán)節(jié)上的一切會(huì)引起輸出量變化的因素都叫做“擾動(dòng)作用”。

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第45頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

結(jié)論：

反饋控制系統(tǒng)的規(guī)律是：一方面能夠有效地抑制一切被包在負(fù)反饋環(huán)內(nèi)前向通道上的擾動(dòng)作用；另一方面，則緊緊地跟隨著給定作用，對(duì)給定信號(hào)的任何變化都是唯命是從的。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第46頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分3)限流保護(hù)——電流截止負(fù)反饋

問題的提出：起動(dòng)的沖擊電流——直流電動(dòng)機(jī)全電壓起動(dòng)時(shí)，如果沒有限流措施，會(huì)產(chǎn)生很大的沖擊電流，這不僅對(duì)電機(jī)換向不利，對(duì)過載能力低的電力電子器件來說，更是不能允許的。閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)突加給定起動(dòng)的沖擊電流——采用轉(zhuǎn)速負(fù)反饋的閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)突然加上給定電壓時(shí)，由于慣性，轉(zhuǎn)速不可能立即建立起來，反饋電壓仍為零，相當(dāng)于偏差電壓，差不多是其穩(wěn)態(tài)工作值的1+K倍。

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第47頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

電流負(fù)反饋?zhàn)饔脵C(jī)理

為了解決反饋閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的起動(dòng)和堵轉(zhuǎn)時(shí)電流過大的問題，系統(tǒng)中必須有自動(dòng)限制電樞電流的環(huán)節(jié)。根據(jù)反饋控制原理，要維持哪一個(gè)物理量基本不變，就應(yīng)該引入那個(gè)物理量的負(fù)反饋。那么，引入電流負(fù)反饋，應(yīng)該能夠保持電流基本不變，使它不超過允許值。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第48頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

電流截止負(fù)反饋

考慮到，限流作用只需在起動(dòng)和堵轉(zhuǎn)時(shí)起作用，正常運(yùn)行時(shí)應(yīng)讓電流自由地隨著負(fù)載增減。如果采用某種方法，當(dāng)電流大到一定程度時(shí)才接入電流負(fù)反饋以限制電流，而電流正常時(shí)僅有轉(zhuǎn)速負(fù)反饋起作用控制轉(zhuǎn)速。這種方法叫做電流截止負(fù)反饋，簡(jiǎn)稱截流反饋。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第49頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分電流截止負(fù)反饋環(huán)節(jié)

圖1-11電流截止負(fù)反饋環(huán)節(jié)a）利用獨(dú)立直流電源作比較電壓M++--UdId

RsVDUi

Ucom接放大器Mb)利用穩(wěn)壓管產(chǎn)生比較電壓

UbrM+-UdId

RsVSTUi接放大器M本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第50頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分電流截止負(fù)反饋環(huán)節(jié)（續(xù)）c)封鎖運(yùn)算放大器的電流截止負(fù)反饋環(huán)節(jié)

UbrM+-UdId

RsVSUi++R1UexUinR0+VTM本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第51頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分反饋控制閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的

動(dòng)態(tài)分析和設(shè)計(jì)反饋控制閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型反饋控制閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的穩(wěn)定條件動(dòng)態(tài)校正——PI調(diào)節(jié)器的設(shè)計(jì)系統(tǒng)設(shè)計(jì)舉例與參數(shù)計(jì)算本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第52頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖圖1-36反饋控制閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖n(s)U*n(s)IdL

(s)

Uct

(s)Un(s)+-KsTss+1KP1/CeTmTl

s2+Tms+1+-R(Tls+1)Ud0(s)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第53頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分調(diào)速系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)

由圖可見，反饋控制閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)是

式中K=KpKs/Ce

（1-56）

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第54頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分調(diào)速系統(tǒng)的閉環(huán)傳遞函數(shù)

設(shè)Idl=0，從給定輸入作用上看，閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的閉環(huán)傳遞函數(shù)是

（1-57）

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第55頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分4)動(dòng)態(tài)校正——PI調(diào)節(jié)器的設(shè)計(jì)

在設(shè)計(jì)閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)時(shí)，常常會(huì)遇到動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性與穩(wěn)態(tài)性能指標(biāo)發(fā)生矛盾的情況（如例題1-5，或例題1-7中要求更高調(diào)速范圍時(shí)），這時(shí)，必須設(shè)計(jì)合適的動(dòng)態(tài)校正裝置，用來改造系統(tǒng)，使它同時(shí)滿足動(dòng)態(tài)穩(wěn)定和穩(wěn)態(tài)指標(biāo)兩方面的要求。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第56頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分設(shè)計(jì)步驟系統(tǒng)建模——首先應(yīng)進(jìn)行總體設(shè)計(jì)，選擇基本部件，按穩(wěn)態(tài)性能指標(biāo)計(jì)算參數(shù)，形成基本的閉環(huán)控制系統(tǒng)，或稱原始系統(tǒng)。系統(tǒng)分析——建立原始系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型，畫出其伯德圖，檢查它的穩(wěn)定性和其他動(dòng)態(tài)性能。系統(tǒng)設(shè)計(jì)——如果原始系統(tǒng)不穩(wěn)定，或動(dòng)態(tài)性能不好，就必須配置合適的動(dòng)態(tài)校正裝置，使校正后的系統(tǒng)全面滿足性能要求。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第57頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)及其靜特性；雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型和動(dòng)態(tài)性能分析；調(diào)節(jié)器的工程設(shè)計(jì)方法；按工程設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)雙閉環(huán)系統(tǒng)的調(diào)節(jié)器弱磁控制的直流調(diào)速系統(tǒng)。二、轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第58頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分b)理想的快速起動(dòng)過程IdLntIdOIdma)帶電流截止負(fù)反饋的單閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)圖2-1直流調(diào)速系統(tǒng)起動(dòng)過程的電流和轉(zhuǎn)速波形1.理想的起動(dòng)過程IdLntIdOIdmIdcr本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第59頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.1.1轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的組成

為了實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)速和電流兩種負(fù)反饋分別起作用，可在系統(tǒng)中設(shè)置兩個(gè)調(diào)節(jié)器，分別調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速和電流，即分別引入轉(zhuǎn)速負(fù)反饋和電流負(fù)反饋。二者之間實(shí)行嵌套（或稱串級(jí)）聯(lián)接如下圖所示。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第60頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分TGnASRACRU*n+-UnUiU*i+-UcTAVM+-UdIdUPEL-MTG+圖2-2轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)結(jié)構(gòu)1.系統(tǒng)的組成ASR—轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器ACR—電流調(diào)節(jié)器TG—測(cè)速發(fā)電機(jī)TA—電流互感器UPE—電力電子變換器內(nèi)環(huán)外環(huán)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第61頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分系統(tǒng)原理圖圖2-3雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)電路原理圖

++-+-MTG+-+-RP2nU*nR0R0UcUiTALIdRiCiUd++-R0R0RnCnASRACRLMGTVRP1UnU*iLMMTGUPE本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第62頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.2雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型

和動(dòng)態(tài)性能分析雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型起動(dòng)過程分析動(dòng)態(tài)抗擾性能分析轉(zhuǎn)速和電流兩個(gè)調(diào)節(jié)器的作用本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第63頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分1.系統(tǒng)動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖2-6雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖

U*n

Uc-IdLnUd0Un+--

+-UiWASR(s)WACR(s)KsTss+11/RTls+1RTmsU*iId1/Ce+E本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第64頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.數(shù)學(xué)模型

圖中WASR(s)和WACR(s)分別表示轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器和電流調(diào)節(jié)器的傳遞函數(shù)。如果采用PI調(diào)節(jié)器，則有

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第65頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.2.2起動(dòng)過程分析

前已指出，設(shè)置雙閉環(huán)控制的一個(gè)重要目的就是要獲得接近理想起動(dòng)過程，因此在分析雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能時(shí)，有必要首先探討它的起動(dòng)過程。雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)突加給定電壓U*n由靜止?fàn)顟B(tài)起動(dòng)時(shí)，轉(zhuǎn)速和電流的動(dòng)態(tài)過程示于下圖。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第66頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分圖2-7雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)起動(dòng)時(shí)的轉(zhuǎn)速和電流波形

n

OOttIdm

IdL

Id

n*

IIIIIIt4

t3

t2

t1

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第67頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.3調(diào)節(jié)器的工程設(shè)計(jì)方法2.3.0問題的提出必要性：用經(jīng)典的動(dòng)態(tài)校正方法設(shè)計(jì)調(diào)節(jié)器須同時(shí)解決穩(wěn)、準(zhǔn)、快、抗干擾等各方面相互有矛盾的靜、動(dòng)態(tài)性能要求，需要設(shè)計(jì)者有扎實(shí)的理論基礎(chǔ)和豐富的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，而初學(xué)者則不易掌握，于是有必要建立實(shí)用的設(shè)計(jì)方法。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第68頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分問題的提出（續(xù)）

可能性：大多數(shù)現(xiàn)代的電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)均可由低階系統(tǒng)近似。若事先深入研究低階典型系統(tǒng)的特性并制成圖表，那么將實(shí)際系統(tǒng)校正或簡(jiǎn)化成典型系統(tǒng)的形式再與圖表對(duì)照，設(shè)計(jì)過程就簡(jiǎn)便多了。這樣，就有了建立工程設(shè)計(jì)方法的可能性。

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第69頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分設(shè)計(jì)方法的原則：（1）概念清楚、易懂；（2）計(jì)算公式簡(jiǎn)明、好記；（3）不僅給出參數(shù)計(jì)算的公式，而且指明參數(shù)調(diào)整的方向；（4）能考慮飽和非線性控制的情況，同樣給出簡(jiǎn)單的計(jì)算公式；（5）適用于各種可以簡(jiǎn)化成典型系統(tǒng)的反饋控制系統(tǒng)。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第70頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.3.6調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)的選擇和傳遞函數(shù)的近似

處理——非典型系統(tǒng)的典型化1.調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)的選擇基本思路:將控制對(duì)象校正成為典型系統(tǒng)。系統(tǒng)校正控制對(duì)象

調(diào)節(jié)器

輸入輸出典型系統(tǒng)

輸入輸出本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第71頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.4按工程設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)雙閉環(huán)系統(tǒng)的

調(diào)節(jié)器

本節(jié)將應(yīng)用前述的工程設(shè)計(jì)方法來設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的兩個(gè)調(diào)節(jié)器。主要內(nèi)容為系統(tǒng)設(shè)計(jì)對(duì)象系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則系統(tǒng)設(shè)計(jì)步驟本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第72頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則系統(tǒng)設(shè)計(jì)的一般原則：

“先內(nèi)環(huán)后外環(huán)”

從內(nèi)環(huán)開始，逐步向外擴(kuò)展。在這里，首先設(shè)計(jì)電流調(diào)節(jié)器，然后把整個(gè)電流環(huán)看作是轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)系統(tǒng)中的一個(gè)環(huán)節(jié)，再設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第73頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分設(shè)計(jì)分為以下幾個(gè)步驟：1.電流環(huán)結(jié)構(gòu)圖的簡(jiǎn)化2.電流調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)的選擇3.電流調(diào)節(jié)器的參數(shù)計(jì)算4.電流調(diào)節(jié)器的實(shí)現(xiàn)2.4.1電流調(diào)節(jié)器的設(shè)計(jì)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第74頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分設(shè)計(jì)分為以下幾個(gè)步驟：1.電流環(huán)的等效閉環(huán)傳遞函數(shù)2.轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)的選擇3.轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器參數(shù)的選擇4.轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的實(shí)現(xiàn)2.4.2轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的設(shè)計(jì)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第75頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分3直流調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)字控制微型計(jì)算機(jī)數(shù)字控制的主要特點(diǎn)微機(jī)數(shù)字控制雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的硬件和軟件數(shù)字測(cè)速與濾波數(shù)字PI調(diào)節(jié)器用離散控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)數(shù)字控制器本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第76頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分第2篇電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)交流拖動(dòng)控制系統(tǒng)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第77頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分內(nèi)容提要概述交流調(diào)速系統(tǒng)的主要類型交流變壓調(diào)速系統(tǒng)交流變頻調(diào)速系統(tǒng)*繞線轉(zhuǎn)子異步電機(jī)雙饋調(diào)速系統(tǒng)——轉(zhuǎn)差功率饋送型調(diào)速系統(tǒng)*同步電動(dòng)機(jī)變壓變頻調(diào)速系統(tǒng)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第78頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分第5章電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)閉環(huán)控制的異步電動(dòng)機(jī)變壓調(diào)速系統(tǒng)——一種轉(zhuǎn)差功率消耗型調(diào)速系統(tǒng)

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第79頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分本章提要異步電動(dòng)機(jī)變壓調(diào)速電路異步電動(dòng)機(jī)改變電壓時(shí)的機(jī)械特性閉環(huán)控制的變壓調(diào)速系統(tǒng)及其靜特性閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)的近似動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖轉(zhuǎn)差功率損耗分析變壓控制在軟起動(dòng)器和輕載降壓節(jié)能運(yùn)行中的應(yīng)用本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第80頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分5.3閉環(huán)控制的變壓調(diào)速系統(tǒng)及其靜特性

采用普通異步電機(jī)的變電壓調(diào)速時(shí)，調(diào)速范圍很窄，采用高轉(zhuǎn)子電阻的力矩電機(jī)可以增大調(diào)速范圍，但機(jī)械特性又變軟，因而當(dāng)負(fù)載變化時(shí)靜差率很大（見圖5-5），開環(huán)控制很難解決這個(gè)矛盾。為此，對(duì)于恒轉(zhuǎn)矩性質(zhì)的負(fù)載，要求調(diào)速范圍大于D=2時(shí)，往往采用帶轉(zhuǎn)速反饋的閉環(huán)控制系統(tǒng)（見圖5-6a）。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第81頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分1.系統(tǒng)組成圖5-6帶轉(zhuǎn)速負(fù)反饋閉環(huán)控制的交流變壓調(diào)速系統(tǒng)ASRU*n+-UnGT+M3~TGa)原理圖

--~Ucn本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第82頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分2.系統(tǒng)靜特性eTOnn0TLUsNAA’A’’Usmin恒轉(zhuǎn)矩負(fù)載特性圖5-6b閉環(huán)控制變壓調(diào)速系統(tǒng)的靜特性U*n3U*n1U*n2本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第83頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

變壓調(diào)速系統(tǒng)的特點(diǎn)

異步電機(jī)閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)不同于直流電機(jī)閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)的地方是：靜特性左右兩邊都有極限，不能無限延長(zhǎng)，它們是額定電壓UsN下的機(jī)械特性和最小輸出電壓Usmin下的機(jī)械特性。當(dāng)負(fù)載變化時(shí)，如果電壓調(diào)節(jié)到極限值，閉環(huán)系統(tǒng)便失去控制能力，系統(tǒng)的工作點(diǎn)只能沿著極限開環(huán)特性變化。本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第84頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分3.系統(tǒng)靜態(tài)結(jié)構(gòu)

Ksn=f(Us,Te)

ASRU*nUnUcUs--TLn圖5-7異步電機(jī)閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)的靜態(tài)結(jié)構(gòu)圖

本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第85頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分

系統(tǒng)動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖5-8異步電動(dòng)機(jī)閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)框圖

MA——異步電機(jī)FBS——測(cè)速反饋環(huán)節(jié)

WFBS(s)

U*n(s)Un(s)Uc

(s)-n(s)WASR(s)WGT-V(s)WMA

(s)Us(s)本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第86頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分異步電機(jī)變壓變頻調(diào)速系統(tǒng)（VVVF系統(tǒng)）——轉(zhuǎn)差功率不變型調(diào)速系統(tǒng)電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)第6章本文檔共98頁(yè)；當(dāng)前第87頁(yè)；編輯于星期一\17點(diǎn)34分本章提要變壓變頻調(diào)速的基本控制方式異步電動(dòng)機(jī)電壓－頻率協(xié)調(diào)控制時(shí)的機(jī)械特性*電力電子變壓變頻器的