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文檔簡介
渦流檢測(cè)第三章第一頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三第3章渦流檢測(cè)3.1基本原理3.1.1電磁感應(yīng)及渦流3.1.1.1電磁感應(yīng)現(xiàn)象3.1.1.2渦流及其集膚效應(yīng)3.1.2阻抗分析法3.1.2.1線圈的阻抗和歸一化阻抗3.1.2.2有效磁導(dǎo)率和特征頻率3.1.2.3穿過式線圈的阻抗分析3.1.2.4放置式線圈的阻抗分析第二頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三
3.1.1電磁感應(yīng)及渦流3.1.1.1電磁感應(yīng)現(xiàn)象電磁感應(yīng)現(xiàn)象是指電和磁之間相互感應(yīng)的現(xiàn)象,包括電感生磁和磁感生電兩種情況。在任何電磁感應(yīng)現(xiàn)象中,無論是怎樣的閉合路徑,只要穿過路徑圍成的面內(nèi)的磁通量有了變化,就會(huì)有感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)產(chǎn)生;任何不閉合的路徑,只要切割磁力線,也會(huì)有感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的產(chǎn)生。感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的方向可以用楞次定律來確定。閉合回路內(nèi)的感應(yīng)電流所產(chǎn)生的磁場總是組礙引起感生電流的磁通變化,這個(gè)電流的方向就是感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的方向。對(duì)于導(dǎo)線切割磁力線時(shí)的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)方向還可用右手定則來確定。第三頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三一、法拉第電磁感應(yīng)定律
法拉第電磁感應(yīng)定律指出,通過閉合回路所包括的面積內(nèi)的磁通量發(fā)生變化時(shí),回路中將產(chǎn)生感生電動(dòng)勢(shì)。感生電動(dòng)勢(shì)E與閉合回路內(nèi)的磁通量變化率成正比。式中:N——線圈的匝數(shù);——磁通量的變化率“-”——表示感生電動(dòng)勢(shì)反抗回路中的磁通的變化第四頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三長度為l的長導(dǎo)線在均勻的磁場中作切割磁力線運(yùn)動(dòng)時(shí),在導(dǎo)體中產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)為:Ei=Blvsina式中:B-磁感應(yīng)強(qiáng)度,單位是Tl-導(dǎo)線長度,單位是mv-導(dǎo)線運(yùn)動(dòng)的速度,單位是m/sa-導(dǎo)線運(yùn)動(dòng)的方向與磁場間的夾角第五頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三二、自感自感現(xiàn)象:當(dāng)線圈中通有隨時(shí)間變化的交變電流時(shí),其產(chǎn)生的交變磁通量也必將在本線圈中產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)。當(dāng)回路磁通量發(fā)生變化時(shí),回路中會(huì)產(chǎn)生感生電動(dòng)勢(shì)。同樣,當(dāng)回路中通過的電流發(fā)生變化時(shí),也會(huì)引起回路磁通變化,從而在回路中產(chǎn)生感生電動(dòng)勢(shì)。由于這種感生電動(dòng)勢(shì)是自感回路電路引起的,因此稱為自感電動(dòng)勢(shì),用表示。第六頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三式中:L——自感系數(shù),與線圈尺寸、幾何形狀、匝數(shù)和線圈中的媒質(zhì)分布有關(guān),而與通過線圈的電流無關(guān):——回路中電流的變化率:“-”——表示自感電動(dòng)勢(shì)反抗回路中電路的變化。三、互感
當(dāng)兩個(gè)線圈互相靠近時(shí),任何一個(gè)線圈的電流發(fā)生變化,都會(huì)引起另一個(gè)線圈內(nèi)、磁通量的變化,從而在另一個(gè)線圈中產(chǎn)生感生電動(dòng)勢(shì)。這種線圈間相互激起感生電動(dòng)勢(shì)的現(xiàn)象稱為互感。第七頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三
當(dāng)線圈1、2靠近時(shí),線圈1中電流變化在線圈2中激起的感生電動(dòng)勢(shì)為,線圈2中的電流變化在線圈1中激起的感生電動(dòng)勢(shì)為。式中:M——互感系數(shù),與兩線圈形狀、尺寸、匝數(shù)、周圍媒質(zhì)、材料的磁導(dǎo)率、相對(duì)位置等有關(guān)。
線圈1中電流的變化率;線圈2中電流的變化率;表示互感電動(dòng)勢(shì)反抗回路中電流的變化?!啊瘪詈舷禂?shù)K第八頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三一、渦流與渦流檢測(cè)(P23)
圖渦流檢測(cè)的原理3.1.1.2渦流及其集膚效應(yīng)第九頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三二、集膚效應(yīng)與渦流滲入深度
直流電通過圓柱體導(dǎo)體時(shí),導(dǎo)體橫截面上的電流密度基本上均勻的。但當(dāng)交流電通過圓柱體導(dǎo)體時(shí),橫截面上的電流密度不在是均勻的了,而是導(dǎo)體表面電流密度大,中心電流密度小,這種電流主要集中在導(dǎo)體表面的現(xiàn)象稱為趨膚效應(yīng)或集膚效應(yīng)。第十頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三電流密度從表面至中心的變化規(guī)律為式中
I0----無限大導(dǎo)體半表面的渦流密度,A
Ix-----至表面x深處的渦流密度,AX------至表面的距離,m
f-------電流頻率,Hz------導(dǎo)體磁導(dǎo)率,H/m------導(dǎo)體電導(dǎo)率,S/m第十一頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三:標(biāo)準(zhǔn)透入深度(集膚深度):當(dāng)渦流密度衰減到其表面值的1/e時(shí)的透入深度渦流透入導(dǎo)體的距離稱為透入深度對(duì)于非鐵磁性材料μ=μo=4π×10-7H/m
通常定義2.6倍的標(biāo)準(zhǔn)透入深度為渦流的有效透入深度。其意義是:將2.6倍的標(biāo)準(zhǔn)透入深度范圍內(nèi)90%的渦流視為對(duì)渦流檢測(cè)線圈產(chǎn)生有效影響,其余范圍以外的10%的影響忽略不計(jì)。第十二頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三第十三頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三一、線圈的阻抗
電阻R與電感L串聯(lián)的電路,如下圖(a)圖線圈等效電路與阻抗向量(a)電感電阻串聯(lián)電路(b)電壓向量(c)阻抗向量3.1.2阻抗分析法3.1.2.1線圈的阻抗和歸一化阻抗第十四頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三這時(shí)電感L兩端的電壓為通過電阻R兩端的電流和電壓為第十五頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三式中 Z——線圈的阻抗
I——通過線圈的電流超前,因此電阻與電感兩端的總電壓為的相位關(guān)系如圖(b)所示,總比與第十六頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三總電壓U與UR的相位角為
線圈阻抗向量圖如圖(c)所示。易知,電壓三角形與阻抗三角形相似第十七頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三
實(shí)際應(yīng)用中,用復(fù)數(shù)表示阻抗。其中——線圈電阻——電流頻率——線圈電感——虛數(shù)的單位,第十八頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三
二、耦合線圈的阻抗第十九頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三
按圖示中的電流假定方向,可以得回路的復(fù)數(shù)電壓方程解此方程組得:第二十頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三R1、R2——線圈、工件中的電阻;M——互感系數(shù);——線圈輸入電壓復(fù)數(shù)值;——線圈電流復(fù)數(shù)值——電流頻率。第二十一頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三折合阻抗視在阻抗第二十二頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三設(shè)耦合系數(shù)則(1)當(dāng)工件回路斷開時(shí),得
說明工件回路斷開時(shí),檢測(cè)線圈的阻抗Z1僅取決于 。R1和
說明工件回路短路時(shí),檢測(cè)線圈的阻抗Z1與R1、和K有關(guān)。(2)
當(dāng)工件回路短路時(shí),得第二十三頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三二、阻抗歸一化
歸一化后,阻抗曲線僅僅取決于耦合系數(shù),而與原邊線圈的電阻和激勵(lì)頻率無關(guān).第二十四頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三歸一化處理的阻抗平面圖的特點(diǎn):1、他消除了一次線圈電阻和電感的影響,具有通用性。2、阻抗圖的曲線以一系列影響阻抗的因素(如電導(dǎo)率、磁導(dǎo)率等)作參量。3、阻抗圖定量地表示出各影響阻抗因素的效應(yīng)大小和方向,為渦流檢測(cè)時(shí)選擇檢驗(yàn)的方法和條件,為減少各種效應(yīng)的干擾提供了參考依據(jù)。4、對(duì)于各種類型的工件和檢測(cè)線圈,有各自對(duì)應(yīng)的阻抗圖。第二十五頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三3.1.2.2有效磁導(dǎo)率和特征頻率
事實(shí)上渦流的磁場分布是不均勻的,這種不均勻的磁場分布給理論計(jì)算帶來困難,為了處理方便特引進(jìn)有效磁導(dǎo)率
。用一個(gè)恒定的磁場和變化的磁導(dǎo)率取代事實(shí)上變化的磁場和恒定不變的磁導(dǎo)率,這個(gè)引進(jìn)的磁導(dǎo)率就稱為有效磁導(dǎo)率。其相關(guān)圖如下圖所示一、有效磁導(dǎo)率
第二十六頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三
圖渦流磁場第二十七頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三(a)引進(jìn)前的磁場分布(b)引進(jìn)后的磁場分布第二十八頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三對(duì)于磁性材料,磁導(dǎo)率為
式中 ———真空磁導(dǎo)率;
————相對(duì)磁導(dǎo)率;
————有效磁導(dǎo)率;對(duì)于非磁性材料,磁導(dǎo)率為
第二十九頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三在討論有效磁導(dǎo)率的計(jì)算公式之前先做如下三個(gè)假設(shè):(1)
圓柱體充分長,并完全充滿線圈。(2)
激勵(lì)電流為單一的正弦波。(3)
試件的電導(dǎo)率、磁導(dǎo)率不變。在以上假設(shè)條件下,根據(jù)磁通量的概念,可以得出圓柱體內(nèi)得總磁通為第三十頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三
根據(jù)理論麥克斯韋方程組可以求出圓柱體內(nèi)實(shí)際的總磁通?!獔A柱體半徑;
式中
——零階貝塞爾函數(shù),
由此導(dǎo)出有效磁導(dǎo)率。第三十一頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三——一階貝塞爾函數(shù)
第三十二頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三令
,即
得式中
——真空中磁導(dǎo)率,
——相對(duì)磁導(dǎo)率,非磁性材料,
=1;——試樣的電導(dǎo)率()(西門子/米);
實(shí)際應(yīng)用中把函數(shù)變量的模等于1的頻率稱為特征頻率或界限頻率,用fg表示。
二、特征頻率
第三十三頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三——圓柱體的半徑(m);
——特征頻率(Hz).,上式變?yōu)?/p>
以cm為單位時(shí),式中
——圓柱體直徑(cm)。
對(duì)于非鐵磁性材料第三十四頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三對(duì)于一般的試件頻率,貝塞爾函數(shù)的變量可表示為
以此代入計(jì)算有效磁導(dǎo)率的公式得
由上式可知,有效磁導(dǎo)率是一個(gè)含有實(shí)部和虛部得復(fù)數(shù),它是變量的函數(shù),與其他的因素?zé)o關(guān)。有效磁導(dǎo)率隨著f/fg的增大,虛部先增大后減小,實(shí)部逐漸減小。第三十五頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三三、渦流相似律
由前頁的磁導(dǎo)率公式可知,有效磁導(dǎo)率完全取決于頻率比。而是描述試件內(nèi)渦流和磁場分布的物理量。因此試件中渦流和磁場的分布僅是的函數(shù)。對(duì)于兩個(gè)形狀相似的不同試件,如果二者的頻率比相同,那么這兩個(gè)試件的有效磁導(dǎo)率就相同,它們的渦流和磁場分布就相似。這種頻率比相同的兩試件,其渦流和磁場分布相似的現(xiàn)象稱為渦流檢測(cè)相似律。第三十六頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三由此得兩試件渦流分布相似的條件為
或
式中
、
——試件1、2的檢測(cè)頻率;
、
——試件1、2的磁導(dǎo)率;
、
——試件1、2的電導(dǎo)率;
、
——試件1、2的直徑。
第三十七頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三3.1.2.3穿過式線圈的阻抗分析
一、線圈感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)與阻抗第三十八頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三穿過式螺線管線圈的磁通量
單位長度螺線管上產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)
空載時(shí),螺線管線圈的磁通量
單位長度螺線管上產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)
歸一化電動(dòng)勢(shì)
η為線圈的填充系數(shù)第三十九頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三含導(dǎo)電圓柱體時(shí),單位長度螺線管上產(chǎn)生的阻抗
空載時(shí),單位長度線圈的阻抗
歸一化阻抗η為線圈的填充系數(shù)歸一化阻抗第四十頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三二、含圓柱體穿過式線圈的阻抗分析含導(dǎo)電圓柱體螺線管的歸一阻抗和歸一電動(dòng)勢(shì)都可以表示為下面的特征函數(shù)
影響線圈阻抗的因素是材料自身的性質(zhì)和線圈與試件的電磁耦合狀況,主要包括:試件的電導(dǎo)率、磁導(dǎo)率、幾何尺寸、缺陷及試驗(yàn)頻率。第四十一頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三1、電導(dǎo)率的影響
試件電導(dǎo)率對(duì)線圈阻抗的影響如下圖所示。
非鐵磁性材料1)電導(dǎo)率引起頻率比變化,從而引起有效磁導(dǎo)率變化。2)引起的變化效應(yīng)處于阻抗曲線的切線方向。3)可以利用ET的方法進(jìn)行材料的電導(dǎo)率測(cè)量和材質(zhì)的分選等工作。第四十二頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三2、磁導(dǎo)率的影響
+對(duì)于非鐵磁性材料,磁導(dǎo)率對(duì)阻抗沒有影響。磁導(dǎo)率變化,一方面改變頻率比,從而改變有效磁導(dǎo)率;另一方面,它還改變特性函數(shù)中的影響效果,在弦向曲線的方向上。用相敏技術(shù)可以鑒別電導(dǎo)率的變化和磁導(dǎo)率的變化。頻率比小于等于15,具有良好的分辨率。第四十三頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三3、試件的幾何尺寸
試件半徑變化,一方面改變頻率比,從而改變有效磁導(dǎo)率;另一方面,它還填充系數(shù)的大小。影響效果,在弦向曲線的方向上。用相敏技術(shù)可以鑒別電導(dǎo)率的變化和半徑的變化。頻率比大于4,具有良好的分辨率。當(dāng)試件是非鐵磁性材料時(shí),半徑的增加引起有效磁導(dǎo)率的降低,鐵磁性材料相反。(磁場增量超過渦流對(duì)磁場的削弱量)第四十四頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三4、缺陷下圖表示
時(shí)非磁性材料圓柱體裂紋缺陷時(shí)非磁性材料圓柱體裂紋缺陷對(duì)線圈阻抗的影響。
實(shí)際渦流檢測(cè)中,頻率比在5—150的范圍內(nèi)具有實(shí)際意義皮下裂紋的最佳頻率比為4—20;表面裂紋的最佳頻率比為10—50;所以,裂紋的最佳頻率比為10—20。鐵磁性材料裂紋產(chǎn)生效應(yīng),與直徑變化和磁導(dǎo)率變化引起的效應(yīng)不同,有較大的夾角,適當(dāng)?shù)倪x擇工作頻率(頻率比小于10),可以進(jìn)行檢測(cè)。第四十五頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三5、試驗(yàn)頻率
試驗(yàn)頻率對(duì)線圈阻抗的影響如下圖所示。
非鐵磁性材料頻率引起頻率比變化,從而引起有效磁導(dǎo)率變化。引起的變化效應(yīng)處于阻抗曲線的切線方向,和電導(dǎo)率引起的效應(yīng)方向在阻抗圖上是一致的。第四十六頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三三、含導(dǎo)電管材的穿過式線圈的阻抗分析設(shè)檢測(cè)線圈的內(nèi)徑為D,管子外徑為d0、外徑為di,則對(duì)于外通過式線圈,填充系數(shù)為:則對(duì)于內(nèi)穿過式線圈,填充系數(shù)為:
在渦流檢測(cè)中,管形試件的檢測(cè)有兩種方法。一種是采用外通過式線圈檢測(cè)試件外表面的缺陷或物性變化。另一種是采用內(nèi)穿過式線圈檢測(cè)試件內(nèi)表面的缺陷或物性變化。
在渦流檢測(cè)中,將管材分為兩大類:薄壁管和厚壁管。薄壁管是指管子壁厚較之管徑甚小的管子。第四十七頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三1、薄壁管的情況試件的特征頻率為
非鐵磁性薄壁管有效磁導(dǎo)率曲線
式中
——試件相對(duì)磁導(dǎo)率;
——試樣的電導(dǎo)率(
MS/m)——試件內(nèi)徑(cm)
W——試件的壁厚(cm)
影響阻抗的因素:
電導(dǎo)率、磁導(dǎo)率、管材外徑、管材內(nèi)徑、管材壁厚,內(nèi)外表面缺陷、管材的偏心度、試驗(yàn)頻率
采用外通過式線圈對(duì)非鐵磁性薄壁管進(jìn)行渦流檢測(cè)時(shí),影響渦流分布的最重要因素是管的壁厚。
第四十八頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三電導(dǎo)率、di不變,d0變化時(shí)的線圈阻抗平面圖線圈直徑不變,di/d0為常數(shù)時(shí),外通過式線圈填充系數(shù)隨d0變化,內(nèi)穿過式線圈填充系數(shù)隨di變化的阻抗平面圖如果外徑不變,左圖這些曲線可用來表示電導(dǎo)率、內(nèi)徑、壁厚的變化,弦向分布的曲線表示外徑變化效應(yīng)所引起的阻抗改變方向的效果。如果內(nèi)徑不變,外徑的變化引起兩種效應(yīng),一是外徑效應(yīng)的效果,如左圖的弦向方向,另一是帶來的壁厚改變所引起的效果,是頻率比改變,阻抗值到新頻率比的位置(如左圖)+++外壁裂紋引起的阻抗變化效果與內(nèi)徑不變,外徑改變所引起的效果相同(右圖)+++內(nèi)壁裂紋引起的阻抗變化效果與外徑不變,內(nèi)徑改變所引起的效果相同(左圖)渦流檢測(cè)中,有效磁導(dǎo)率曲線虛部分量達(dá)到最大值點(diǎn),為最高靈敏度點(diǎn)。一般在檢測(cè)薄壁管中的裂紋和測(cè)量管子的合金成分或壁厚時(shí),試驗(yàn)頻率區(qū)頻率比為0.4-2.4對(duì)應(yīng)的頻率段。第四十九頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三2、厚壁管的情況試件的特征頻率為
η=1,外徑為常數(shù),厚壁管特性變化對(duì)非鐵磁性穿過式線圈的阻抗變化的影響
式中
——試件相對(duì)磁導(dǎo)率;
——試樣的電導(dǎo)率(
MS/m)——試件內(nèi)徑(cm)
直徑效應(yīng)和電導(dǎo)率效應(yīng)之間有較大的夾角。管件內(nèi)外壁裂紋的阻抗曲線間有相移,隨著f/fg、W/r0(r0為管的外半徑)的增加而增加,同時(shí),那些既不在內(nèi)壁也不在外壁表面下的裂紋影響略小于同樣深度的表面裂紋的影響。第五十頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三非鐵磁性厚壁管內(nèi)穿過式線圈的阻抗平面圖
當(dāng)管的內(nèi)徑保持不變,而管材的電導(dǎo)率或試驗(yàn)頻率改變時(shí),線圈阻抗沿f/fg曲線移動(dòng),與內(nèi)徑變化時(shí)阻抗曲線的移動(dòng),兩者之間具有較大的夾角,容易分離,因此,利用內(nèi)穿過式線圈對(duì)管件內(nèi)部進(jìn)行檢測(cè),對(duì)腐蝕效應(yīng)有良好的檢測(cè)結(jié)果。第五十一頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三3.1.2.4放置式穿過式線圈的阻抗分析
一、影響阻抗變化的主要因素根據(jù)用處、結(jié)構(gòu)、形狀不同,有各自的名稱:筆式探頭、鉤式探頭、平探頭和孔探頭。實(shí)際的ET中,影響因素:提離、電導(dǎo)率、磁導(dǎo)率、頻率、缺陷、工件厚度、線圈的直徑。1、提離效應(yīng)的影響
提離效應(yīng)是指應(yīng)用點(diǎn)式線圈時(shí),線圈與工件之間的距離變化會(huì)引起檢測(cè)線圈阻抗的變化。原因:由于線圈和工件之間距離的變化會(huì)使到達(dá)工件的磁力線發(fā)生變化,改變了工件中的磁通,從而影響到線圈的阻抗。第五十二頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三2、邊緣效應(yīng)的影響ET時(shí),提離效應(yīng)影響很大,多用適當(dāng)?shù)碾妼W(xué)方法予以抑制;但也可以利用它,利用提離效應(yīng)可以測(cè)量金屬表面涂層或絕緣覆蓋層的厚度。
當(dāng)線圈移近工件的邊緣時(shí),渦流流動(dòng)的路徑發(fā)生畸變,會(huì)產(chǎn)生“邊緣效應(yīng)”干擾信號(hào)。干擾信號(hào)一般遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過所要檢測(cè)的信號(hào),在實(shí)際ET中,利用一些電的或機(jī)械的方法來消除邊緣效應(yīng)的干擾第五十三頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三3、工件電導(dǎo)率、磁導(dǎo)率的影響1)隨著電阻率的增加,阻抗值沿著阻抗曲線向上移動(dòng)。2)對(duì)非鐵磁性材料,相對(duì)磁導(dǎo)率為1,不影響阻抗。3)對(duì)鐵磁性性材料,相對(duì)磁導(dǎo)率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于1,對(duì)阻抗影響顯著。對(duì)高磁導(dǎo)率的鐵磁性材料檢測(cè)時(shí),由于磁導(dǎo)率不是一個(gè)常數(shù),微小的磁導(dǎo)率都會(huì)引起很大的本底噪聲。消除方法:用直流磁化將被檢工件磁化到飽和,是磁導(dǎo)率變小,達(dá)到某一常數(shù)。第五十四頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三4、試驗(yàn)頻率的影響頻率和電導(dǎo)率在阻抗圖上的效應(yīng)是一致的。阻抗圖是以f/fg為參數(shù)描繪出來的,f/fg一般取10—40。若f/fg過小,則電導(dǎo)率變化方向與直徑變化方向的夾角很小,用相位分離法難以分離,但也不宜過大。頻率增大時(shí),由于集膚效應(yīng),渦流會(huì)局限于表面薄層流動(dòng);頻率降低時(shí),深入深度增大,阻抗值沿曲線向上移動(dòng)。第五十五頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三5、工件厚度的影響工件變薄時(shí),阻抗值沿曲線向上移動(dòng)。與電阻率增大的效應(yīng)相似。第五十六頁,共六十三頁,編輯于2023年,星期三6、線圈直
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