火力發(fā)電廠機組修前技術(shù)分析報告

火力發(fā)電廠機組修前技術(shù)分析報告5號機組三大主機分別采用東方鍋爐廠、哈爾濱汽輪機廠、哈爾濱電機廠。鍋爐為東方鍋爐廠設(shè)計制造型號DG1060/18.2-Π4型的320MW亞臨界、中間再熱、自然循環(huán)汽包爐、四角切圓燃燒、單爐膛п型露天布置，燃用煙煤，一次中間再熱，平衡通風、固態(tài)排渣爐，額定蒸發(fā)量1060t/h，過熱蒸汽壓力17.4Mpa，過熱蒸汽溫度540℃，再熱蒸汽進/出口壓力3.83/3.66Mpa,再熱蒸汽出口溫度540℃。汽輪機為哈爾濱汽輪機廠有限責任公司制造，型號CN320/200-16.7/537/537單軸、雙缸、雙排汽凝汽式汽輪機，容量320MW，進汽壓力16.7MPa，進汽溫度537℃。發(fā)電機制造廠為哈爾濱電機廠股份有限公司，型號QFSN-320-2；冷卻方式水氫氫，容量320MW，額定功率因數(shù)0.85,額定電壓20kV；主變壓器制造廠家為廣州維奧伊林變壓器有限公司，型號SFP10—370000/220，額定電壓242kV，接線組YN，d11（減極性），高壓套管3只，低壓套管3只，冷卻方式ODAF，無勵磁調(diào)壓。發(fā)變組采用擴大單元接線5、6號機出一回220kV線路至牡丹變。機組控制系統(tǒng)型式HIACS－5000M，制造廠北京日立公司。本次檢修在2018年12月開始準備，組織設(shè)備部、發(fā)電部、維修部專業(yè)技術(shù)人員開展了設(shè)備修前分析分析，對存在突出問題制定了處理措施，并結(jié)合技術(shù)監(jiān)督、風險評估、迎峰度夏、隱患排查等工作要求開展了分析，以通過檢修消除隱患和缺陷，提高設(shè)備安全經(jīng)濟運行水平。5號機組距機組2012年7月機組第一次A級檢修結(jié)束至2019年7月20日，累計運行48600.46小時，備用10061.01小時。自2005年11月22日投產(chǎn)至2019年7月20日累計運行96822.8小時，備用16112.51小時。至此次A修開工時間2019年9月17日，預(yù)計將運行98238.8小時。投運后共進行了A級檢修1次，B級檢修1次,C級檢修9次。各專業(yè)分析如下：汽機專業(yè)（一）汽機設(shè)備概況汽輪機為哈爾濱汽輪機廠有限責任公司制造，型號CN320/200-16.7/537/537單軸、雙缸、雙排汽凝汽式汽輪機，容量320MW，進汽壓力16.7MPa，進汽溫度537℃。（二）運行分析2.1主要運行參數(shù)和運行方式的安全性、合理性和經(jīng)濟性分析2.1.1影響機組經(jīng)濟性分析：5號機低壓旁路關(guān)閉狀態(tài)下內(nèi)漏，門后溫度53℃，對應(yīng)汽輪機低壓缸排汽溫度28℃5號機主蒸汽1號管疏水氣動門及門前手動門內(nèi)漏嚴重，氣動門及門前前手動門均關(guān)閉狀態(tài)下，門后溫度測點65℃，2號管30℃1號高加進汽電動門內(nèi)漏，閥門關(guān)閉后，存在蒸汽泄漏現(xiàn)象，不便于隔離系統(tǒng)1段、2段、3段抽汽及4段抽汽逆止門前后疏水氣動門內(nèi)漏較大5號機輔汽聯(lián)箱1號安全門內(nèi)漏，門后溫度85℃5號機熱網(wǎng)抽汽1、2號管抽汽逆止門開啟操作后，狀態(tài)不到位四抽管道保溫效果不良，保溫外壁溫度偏高汽輪機4段、6段抽汽溫度較設(shè)計值偏高20℃，建議檢查通流除氧器水位調(diào)節(jié)閥旁路電動門內(nèi)漏嚴重5號機凝汽器補水調(diào)節(jié)閥關(guān)閉時，內(nèi)漏5號機冷卻塔填料老化嚴重，存在碎裂脫落現(xiàn)象，冷卻塔換熱效果差。5號機冷卻塔碎裂脫落填料進入循環(huán)水系統(tǒng)，造成凝汽器循環(huán)水上水濾網(wǎng)堵塞，影響凝汽器通水量，上排水溫差大5號機凝汽器上水濾網(wǎng)破損，存在異物進入凝汽器水側(cè)隱患，冷卻塔碎裂脫落填料進入凝汽器循環(huán)水換熱管內(nèi)，造成2號膠球裝置存在收球率偏低的現(xiàn)象5號機1號凝結(jié)水泵變頻運行時38-43Hz，振動大，無法長期運行，影響凝結(jié)水泵正常調(diào)度，無法運行。除氧器排氧電動門運行中存在內(nèi)漏現(xiàn)象，對經(jīng)濟性影響較大，建議處理。2.1.2影響機組安全性分析5號機高壓缸排汽逆止門每次停機后反饋信號不正常，需要人為活動，才能正常5號機汽輪機通風閥停機后，不能正常聯(lián)鎖開啟5號機機組運行中2瓦3、4點溫度偏高90℃以上5號機3瓦振動3x：102微米，3y：97微米，其它各瓦振動最大不超過65微米，3瓦振動偏大，大于正常運行限值80微米5號機汽輪機停機惰走時間長，最近兩次停機過程，凝汽器真空真空分別為-94.75KPa和-96.5KPa狀態(tài)下，惰走時間分別為83分鐘和96分鐘，分析汽輪機存在漏汽現(xiàn)象，建議對汽輪機主汽門及調(diào)速汽門以及軸封系統(tǒng)進行檢修。5號機汽輪機高壓缸排汽溫度，6段抽汽溫度高于設(shè)計值5號機汽輪機本體保溫較差，機組停運后，高壓缸溫差偏大超過42℃的規(guī)定值，汽輪機中壓缸運行中負溫差-19℃，中壓缸下缸溫度偏高5號機1、2號中壓主汽門門桿漏汽，就地汽流聲音較大5號機盤車裝置沖轉(zhuǎn)過程中，盤車手柄脫開不到位，導致盤車裝置無法自動停止，需要手動搬動手柄方能脫開到位5號機密封油泵存在機封漏油現(xiàn)象5號機停機盤車狀態(tài)下，密封油差壓等參數(shù)正常情況下，存在向發(fā)電機內(nèi)漏油現(xiàn)象。建議對密封瓦檢查處理5號機2號中壓主汽門頻繁出現(xiàn)掛閘后無法開啟現(xiàn)象5號機定子水溫度調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)特性極差，無法正常調(diào)節(jié)定子水溫度，加減負荷均需要人員就地調(diào)整手動門開度控制定子水溫度，建議更換5號機循環(huán)水1、2號電動濾網(wǎng)排污門臨時改為手動門，需恢復電動門功能汽動給水泵小汽機直流油泵首次啟動運行時，無法立即接帶出力，存在安全隱患2.2技術(shù)經(jīng)濟指標通過以2018年年度數(shù)據(jù)為參考，對標對應(yīng)負荷率下設(shè)計值對109項小指標進行對標分析序號指標完成值66.44%負荷下的設(shè)計值與設(shè)計值偏差節(jié)能潛力g/kWh75%負荷設(shè)計值與設(shè)計值偏差二汽機指標1熱耗率（kJ/kWh）7725.238225.43-500.28096-370.772調(diào)節(jié)級壓力（MPa）11.6910.860.8312.91-1.223一段抽汽壓力（MPa）4.584.320.265.12-0.544一段抽汽溫度（℃）397.98376.9021.08372.825.186二段抽汽壓力（MPa）2.842.86-0.023.4-0.567二段抽汽溫度（℃）291321.26-30.26317.7-26.79三段抽汽壓力（MPa）1.2431.27-0.021.5-0.25710三段抽汽溫度（℃）484.9481.033.87484.20.712四段抽汽壓力（MPa）0.5950.64-0.040.75-0.15513四段抽汽溫度（℃）385.05378.986.07380.14.9515五段抽汽壓力（MPa）0.25-0.250.2916五段抽汽溫度（℃）260.45-260.4260.618六段抽汽壓力（MPa）0.09-0.090.119六段抽汽溫度（℃）146.81-146.8147.221七段抽汽壓力（MPa）0.04-0.040.0522七段抽汽溫度（℃）82.11-82.1182.624八段抽汽壓力（MPa）0.02-0.020.0225八段抽汽溫度（℃）52.04-52.0455.427給水溫度（℃）257.8253.943.86265.2-7.428高加投入率（%）100100.000100291號高加上端差（℃）-5.4-1.65-3.75-1.6-3.8301號高加下端差（℃）7.15.551.555.51.6311號高加溫升（℃）29.325.174.13263.3321號高加堵管率（%）00.000.000332號高加上端差（℃）-20.00-2.000-2342號高加下端差（℃）2.975.60-2.635.6-2.63352號高加溫升（℃）40.3440.45-0.1142.4-2.06362號高加堵管率（%）00.000.000373號高加上端差（℃）-4.40.00-4.400-4.4383號高加下端差（℃）115.555.455.55.5393號高加溫升（℃）28.625.473.1326.42.2403號高加堵管率（%）00.000.000415號低加上端差（℃）2.80-2.802.8-2.8425號低加下端差（℃）5.60-5.605.6-5.6435號低加溫升（℃）32.27-32.2733.1-33.1445號低加堵管率（%）00.000.000456號低加上端差（℃）2.80-2.802.8-2.8466號低加下端差（℃）5.60-5.605.6-5.6476號低加溫升（℃）18.06-18.0618.6-18.6486號低加堵管率（%）00.000.000497號低加上端差（℃）2.80-2.802.8-2.8507號低加下端差（℃）5.55-5.555.5-5.5517號低加溫升（℃）23.27-23.2724.1-24.1527號低加堵管率（%）0000538號低加上端差（℃）2.8-2.82.8-2.8548號低加下端差（℃）5.6-5.65.6-5.6558號低加溫升（℃）13.14-13.1416.6-16.6568號低加堵管率（%）000057軸封加熱器溫升（℃）1.280.70.580.60.6858真空度（%）93.9994.75-0.7694.75-0.7659真空嚴密性（Pa/min）98270-172175-7760凝汽器端差（℃）57-27-261凝結(jié)水過冷度（℃）-0.372-2.372-2.3762膠球投入率（%）1001000100063膠球回收率（%）9290290264凝汽器堵管率（%）000065冷卻塔幅高（℃）5.666循環(huán)水濃縮倍率（%）567補水率（%）0.468化學自用水率（%）6.369汽水系統(tǒng)閥門內(nèi)漏數(shù)量（個）20070熱力系統(tǒng)保溫超標數(shù)量（處）00071發(fā)電機氫氣純度（%）96.47≥951.47≥951.47從5號機組2018年運行指標統(tǒng)計值看機組存在能耗問題：1.汽輪機通流部分性能分析現(xiàn)狀分析：針對汽機通流部分檢查從5號機組2017年運行指標統(tǒng)計值以及SIS系統(tǒng)的運行數(shù)據(jù)看：機組通流部分存在四抽、六抽溫度偏高現(xiàn)象。原因分析：四抽溫度偏高的可能原因是隔板變形或級間漏汽量偏大。六抽溫度偏高的可能原因低壓汽缸有熱變形，低壓內(nèi)缸中分面出現(xiàn)漲口。整改措施：利用5號機組A級檢修機會檢查隔板汽封、葉頂汽封及高中壓缸過橋汽封是否存在磨損情況；調(diào)整通流間隙至合格范圍內(nèi)，不要超標；檢查通流部分各級動靜葉片是否存在損傷或結(jié)垢情況；對缸內(nèi)可能存在漏汽的部位進行重點檢查。對可能存在泄漏的部位，如隔板與汽缸聯(lián)結(jié)處的環(huán)形間隙、各隔板套上下半的水平結(jié)合面（尤其是各段抽汽口附近的水平結(jié)合面）以及隔板和動葉的環(huán)形汽封間隙進行檢查調(diào)整。節(jié)能潛力：5號機最近一次熱力試驗中高壓缸效率為81.32%，中壓缸效率為91.17%。高壓缸效率與設(shè)計值83.31%相比偏低1.99個百分點，影響機組熱耗率19.22kJ/kWh，影響機組供電煤耗0.78g/KWh；中壓缸效率比設(shè)計值92.24%偏低1.07個百分點，影響機組熱耗率10.18kJ/KWh，影響機組供電煤耗0.38g/KWh。2.回熱系統(tǒng)性能分析現(xiàn)狀分析：對5號機組回熱系統(tǒng)加熱器的溫升、上、下端差、加熱器堵管率等情況進行排查，5號機2號高加上端差7.5℃，超過標準值較多（0℃），3號高加下端差7℃，標準5.6攝氏度，其它高加端差情況良好，各指標均達到或優(yōu)于設(shè)計值。整改措施：利用機組檢修機會檢查蒸汽冷卻段及疏水冷卻段包殼的完整性。對高加水室隔板檢查，消除泄漏。3.冷卻塔現(xiàn)狀分析：5號機組冷卻塔存在部分區(qū)域淋水不均勻問題，主要體現(xiàn)在冬季循泵低速運行時壓頭不夠，邊緣區(qū)域淋水不均。5號機冷卻塔存填料老化嚴重，冷卻塔冷卻效果較差，5號機循環(huán)水冷卻塔冷卻效果差，出水溫度偏高2℃。同時運行中存在填料片碎裂脫落較多，進入循環(huán)水系統(tǒng)內(nèi)堵塞冷卻水濾網(wǎng)及冷卻水管，影響凝汽器換熱效果，對機組真空造成影響，降低機組真空1.2kPa整改措施：檢修項目中列入整改計劃進行整改。4.進行雙轉(zhuǎn)子改造本次A級檢修進行雙轉(zhuǎn)子改造。改造后可降低供暖期機組煤耗約64克/千瓦時。（三）點檢分析3.1汽輪機：3.1.1汽輪機振動：汽輪機運行參數(shù)時間：2019年5月16日機組負荷235MW軸瓦項目名稱單位報警值實測值1瓦軸振X/Yμm9041/75軸瓦金屬溫度℃107902瓦軸振X/Yμm9055/38軸瓦金屬溫度℃107883瓦軸振X/Yμm90108/100軸瓦金屬溫度℃107724瓦軸振X/Yμm9037/27軸瓦金屬溫度℃107775瓦軸振X/Yμm9050/26軸瓦金屬溫度℃107706瓦軸振X/Yμm9070/27軸瓦金屬溫度℃10777推力瓦工作面軸瓦金屬溫度℃50.549推力瓦非工作面軸瓦金屬溫度℃50.349軸向位移mm0.2～0.30.3高壓缸差脹mm20.16-19.6520.1低壓缸差脹mm9.779.78從振動數(shù)據(jù)可以看出，運行期間，3瓦軸振偏大103-105μm，未達到優(yōu)良標準，其余各瓦振動良好，軸承溫度和汽缸膨脹量均符合規(guī)程規(guī)定。整改措施：應(yīng)結(jié)合汽輪機本體A修對三瓦軸振進行重點檢查處理，必要時進行動平衡試驗。責任人：13.1.2汽輪機熱耗及缸效：通過5號機組能耗診斷報告分析，發(fā)現(xiàn)主要存在以下問題：1）汽輪機缸效率偏低，影響機組熱耗升高項目單位設(shè)計值A(chǔ)修前試驗值與設(shè)計值偏差高壓缸效率%85.6985.19-0.5中壓缸效率%92.5190.71-1.8汽輪機熱耗kJ/kWh7951.98146.96195.06汽輪機主機熱耗偏高：300MW工況下試驗熱耗率為8413.35kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8146.96kJ/kWh，比設(shè)計熱耗率7951.9kJ/kWh高195.06kJ/kWh。210MW工況下試驗熱耗率為8555.83kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8375kJ/kWh。150MW工況下試驗熱耗率為8815.53kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8723.8kJ/kWh。150MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8422.14kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8422.94kJ/kWh。225MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8224.05kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8057.54kJ/kWh。300MW工況下，高缸效率85.19%比設(shè)計低0.5個百分點，導致機組熱耗率升高9.06kJ/kWh。中壓缸效率為90.71%，比設(shè)計值低1.8個百分點，導致機組熱耗率升高34.72kJ/kWh。機組缸效率低和抽汽段超溫采取的措施：（1）將汽軸封間隙按照間隙標準下限值+0.10mm調(diào)整；（2）更換磨損嚴重間隙超標的圍帶汽封，（3）兩個低壓內(nèi)缸中分面研磨，消除低壓內(nèi)缸張口大缺陷；（4）研磨處理隔板中分面，確保中分面無間隙，貼合吃線良好；（5）汽輪機本體轉(zhuǎn)子葉片、隔板葉片噴砂除垢；（6）檢查處理隔板級間密封不良竄汽情況，減少級間漏汽及抽汽溫度超溫；責任人：13.1.3盤車：1）盤車目前運行正常，軸承、齒輪潤滑良好無異音。2）機組2005年12月投入運行，只在機組啟動、停機時運行。根據(jù)上述情況，建議對盤車進行A級檢修，在盤車拆出后，測量各齒輪嚙合間隙，檢查齒面磨損情況。3.2給水系統(tǒng)給水系統(tǒng)設(shè)備主要有：小汽輪機，汽動給水泵、電動給水泵、前置泵、1-3號高壓加熱器、除氧器等。3.2.1小汽輪機：項目前軸承報警值μm前軸承實測值μm后軸承報警值μm后軸承實測值μm軸承溫度報警值℃前/后端金屬溫度℃推力軸承溫度℃汽泵8039.48014.68062/5149/48小汽機8032.68019.38055/6158/55前置泵502550317558/5556汽動給水泵及驅(qū)動汽輪機各瓦振動均小于50μm，處于優(yōu)良值范圍，和汽缸膨脹量均符合規(guī)程規(guī)定，本次A修只對汽動給水泵芯包進行返廠A修，對小汽輪機進行揭缸A修工作。電動給水泵各軸瓦、電機軸瓦、液藕軸瓦振動均處于優(yōu)良值，且長期處于備用狀態(tài)，因此本次A修中只對電動給水泵進行C修。采取措施：應(yīng)結(jié)合小汽輪機本體A修及給水泵芯包返廠進行恢復性A修工作。對汽前泵進行解體A修，更換軸套、軸承、機封。責任人：1未列入此次檢修標準A修項目及其原因說明：1）2、3號電動給水泵主泵：該泵經(jīng)檢測振動、出力、電流均正常。機組2012年7月A修以來，只是定期試運，運行時間短達不到A修周期。2）5號機1、2號定子水冷泵：設(shè)備目前運行正常，在平時能夠解列檢修。3）5號機1、2號閉式水冷泵：設(shè)備目前運行正常，在平時能夠解列檢修。以上項目降級檢修。2.2.2電泵及液力耦合器電泵及液力耦合器：5號機組電泵液力耦合器運行正常，電動給水泵各軸瓦、電機軸瓦、液藕軸瓦振動均處于優(yōu)良值，且長期處于備用狀態(tài)，因此本次A修中只對電動給水泵進行C修。3.2.31-3號高加5號機組320MW高壓加熱器運行參數(shù)表參數(shù)名稱單位設(shè)計值300MW偏差最終給水溫度℃273.2271.0-2.21號高加溫升℃28.935.66.71號高加上端差℃-1.7-0.90.81號高加下端差℃5.65.1-0.52號高加溫升℃42.437.8-4.62號高加上端差℃0.06.36.32號高加下端差℃5.67.11.53號高加溫升℃29.824.3-5.53號高加上端差℃0.02.82.83號高加下端差℃5.65.60.05號低加溫升℃31.334.73.45號低加上端差℃2.82.2-0.65號低加下端差℃5.68.02.46號低加溫升℃33.131.2-1.96號低加上端差℃2.86.94.16號低加下端差℃5.55.0-0.57號低加溫升℃24.418.3-6.17號低加上端差℃2.74.01.37號低加下端差℃5.5--機組運行期間回熱加熱器全部投入運行，投入率100%，各工況下給水溫度達到設(shè)計值。5號機2號高加上端差大，原因可能是加熱器水室隔板漏泄；2高加疏水端差大，原因可能是疏冷段漏泄。采取的措施：在機組檢修中，排查水室隔板是否有泄漏，更換水室隔板墊子；采取的措施：（1）在機組檢修中，制定2號高加疏水包殼沖刷孔洞、焊縫開裂等疏水包殼漏泄缺陷處理方案，本次A修中予以實施。（2）重點檢查1、2、3號高壓加熱器水室分程隔板是否變形，連接和密封是否良好，如有缺陷，應(yīng)及時消除；責任人：13.3凝結(jié)水系統(tǒng)凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)備包括：凝結(jié)水泵、軸封加熱器、5-8號低加、出口調(diào)門、附屬閥門等。凝結(jié)水系統(tǒng)無泄漏情況，泵出、入口門關(guān)閉嚴密。1、2、3號凝結(jié)水泵運行參數(shù)設(shè)備名稱1號凝結(jié)水泵2號凝結(jié)水泵3號凝結(jié)水泵泵體振動μm報警值實測值報警值實測值報警值實測值604260276046推力軸承溫度℃報警值實測值報警值實測值報警值實測值905290459043機械密封無泄漏無泄漏目前5號機組1、2、3號凝結(jié)水泵運行時泵的振動優(yōu)良、軸承溫度、聲音均無異常，電機電流正常，本次A級檢修進行常規(guī)解體檢修。未列入此次檢修標準A修項目及其原因說明：1）5號機3號凝結(jié)水泵：該泵經(jīng)檢測振動、出力、電流均正常。機組2017年8月檢修過，只在機組大負荷啟動、達不到A修周期。2）2號機凝結(jié)水泵：該泵經(jīng)檢測振動、出力、電流均正常，只在機組大負荷下變頻水泵檢修啟動、達不到A修周期。3）1、2、3號凝結(jié)水泵推力瓦冷卻器運行周期長，冷凝管堵塞嚴重，更換冷卻器。因此對上述兩泵進行C修。3.4真空系統(tǒng)真空系統(tǒng)包括：真空泵、真空泵入口閥門、氣動蝶閥、逆止門等。1、2號真空泵運行參數(shù)設(shè)備名稱A真空泵B真空泵C真空泵標準值驅(qū)動端軸承振動μm192018≤70自由端軸承振動μm221715≤70驅(qū)動端軸承溫度43℃45℃42℃≤85自由端軸承溫度41℃39℃37℃≤85真空泵現(xiàn)運行狀況良好，各項參數(shù)在合格范圍內(nèi)。本次安排常規(guī)A修。責任人：13.5EH油系統(tǒng)EH油系統(tǒng)包括：EH油泵、EH油箱、溢流閥、EH再生裝置、蓄能器、油動機及系統(tǒng)閥門。EH油系統(tǒng)運行正常，油壓正常，油泵電流低于額定電流，油質(zhì)合格，無內(nèi)外漏。EH油系統(tǒng)進行標準項目檢修，油動機、控制塊、蓄能器、外委檢修。EH油系統(tǒng)主油泵油泵：進行改造換型。責任人：13.6潤滑油系統(tǒng)潤滑油系統(tǒng)主要包括：潤滑油箱、交流潤滑油泵、直流潤滑油泵、附屬閥門等。系統(tǒng)運行正常，油壓正常、油質(zhì)合格，無內(nèi)外漏。結(jié)論：設(shè)備正常，本次A修開展標準項目檢修。1號2號頂軸油泵：5號機組頂軸油裝置由主機廠提供，頂軸油泵布置在機房6米平臺，分配裝置布置在12米汽輪機運轉(zhuǎn)平臺，生產(chǎn)廠家為哈爾濱立維科技發(fā)展有限公司?，F(xiàn)用2臺（單臺機組）日本油研公司的AH37-FR01KK-20柱塞油泵，排量37.1ml/r，一用一備，此種泵型目前已停產(chǎn)，另外，頂軸油系統(tǒng)自投運以來一直存在著流量偏小，在運行時工況不穩(wěn)定，經(jīng)常會造成出口油壓波動，系統(tǒng)壓力下降，影響正常頂軸和盤車，入口濾網(wǎng)采用纏繞鋼絲網(wǎng)型，因濾網(wǎng)濾油后油質(zhì)顆粒度大導致油泵頻繁損壞。同時現(xiàn)用分油器組件零部件不夠集成，布局不合理、外觀很不美觀，而且操作和維護不方便。去軸瓦的頂軸油壓力調(diào)節(jié)截止閥精確度和靈敏度不夠高，系統(tǒng)壓力調(diào)節(jié)不夠穩(wěn)定，壓力波動大，重復精度很差，工作人員需頻繁調(diào)整。因此進行技術(shù)改造責任人：13.7密封油系統(tǒng)密封油系統(tǒng)設(shè)備包括：交流密封油泵、直流密封油泵、差壓閥、密封油箱、附屬閥門等。系統(tǒng)設(shè)備無外漏情況，附屬閥門關(guān)閉嚴密。氫側(cè)交流密封油泵軸承振動20μm、軸承溫度41℃；空側(cè)交流密封油泵軸承振動20μm、軸承溫度40℃。兩臺泵軸承振動均小于標準值50μm，軸承溫度正常；壓差閥工作狀態(tài)良好。結(jié)論：設(shè)備正常，本次A修開展標準項目檢修。責任人：13.8定冷水系統(tǒng)定冷水系統(tǒng)設(shè)備包括：定冷水泵、定冷水箱、冷卻器、樹脂交換器、附屬閥門等。系統(tǒng)設(shè)備無外漏情況，附屬閥門關(guān)閉嚴密。水泵振動、溫度、電流等參數(shù)均正常，運轉(zhuǎn)無異音。定冷水泵運行參數(shù)設(shè)備名稱項目單位實際值標準值1號定冷水泵垂直振動μm17≤50水平振動μm15≤50軸承室表面溫度℃47≤75電流A71≤842號定冷水泵垂直振動μm19≤50水平振動μm21≤50軸承室表面溫度℃53≤75結(jié)論：設(shè)備正常，平時能夠解列檢修。本次A修工作沒有列入標準項目檢修。責任人：13.9開式水系統(tǒng)開式水系統(tǒng)設(shè)備主要包括：開式冷卻水泵、開式水濾網(wǎng)及附屬閥門。開式冷卻水泵設(shè)備名稱軸承振動μm出口壓力MPa1號開式冷卻水泵報警值實測值0.4050262號開式冷卻水泵報警值實測值0.415023系統(tǒng)設(shè)備無外漏情況，附屬閥門關(guān)閉嚴密。開式冷卻水泵振動、溫度、電流等參數(shù)均正常，運轉(zhuǎn)無異音。責任人：13.10閉式水泵閉式水泵設(shè)備名稱驅(qū)動端軸承振動μm驅(qū)動端軸承振動μm出口壓力MPa1號閉式水泵報警值實測值報警值實測值0閉式水泵報警值實測值報警值實測值0.16550195027閉式水泵：設(shè)備正常，平時能夠解列檢修。本次A修工作沒有列入標準項目檢修。3.11汽機循環(huán)水系統(tǒng)循環(huán)水系統(tǒng)設(shè)備主要包括：凝汽器、凝汽器出、入口蝶閥、膠球清洗系統(tǒng)、循環(huán)水泵、循環(huán)水冷卻塔等。循環(huán)水泵設(shè)備名稱軸承振動μm推力軸承溫度℃出口壓力MPa1號循環(huán)水泵報警值實測值報警值實測值0.245021100552號循環(huán)水泵報警值實測值報警值實測值0.24501910065設(shè)備可靠性：1）膠球系統(tǒng)運行穩(wěn)定，投入率100%，1號膠球泵收球95%以上；膠球泵振動、溫度、電流等參數(shù)均正常，運轉(zhuǎn)無異音。2號膠球泵由于循環(huán)水冷卻塔淋水板老化，碎片進入凝汽器冷凝管堵塞管道，膠球卡澀在冷凝管內(nèi)，收球率不合格。循環(huán)水冷卻塔回水濾網(wǎng)底部加裝兜網(wǎng)，減少冷凝管堵塞。2）凝汽器出、入口蝶閥共4臺，存在密封不嚴內(nèi)漏現(xiàn)象，采取措施：A修中外修蝶閥密封圈，同時對閥門傳動機構(gòu)進行檢查，補充潤滑油脂。3）5號機組1、2循環(huán)水泵運行參數(shù)正常，推力瓦振動、溫度均運行正常。本次5號機組A修，對1、2循環(huán)水泵進行標準A修。4）循環(huán)水冷卻塔：水塔填料老化失效，2012年7月A修以來，陸續(xù)對填料、噴濺裝置進行整體優(yōu)化設(shè)計，更換新型填料、噴組組及損壞托架、除水器、配水管等。為防止冬季運行結(jié)冰而造成填料的損壞，防腐防凍管系統(tǒng)。采取措施：本次A修中，進行水塔填料全部更換、噴嘴、托架等個別損壞部分進行更換、補充。責任人：1（四）缺陷分析4.15號機汽輪機本體保溫較差，機組停運后，高壓缸溫差偏大超過42℃的規(guī)定值汽輪機中壓缸運行中負溫差-19℃，中壓缸下缸溫度偏高.采取措施：1）測量保溫外側(cè)溫度，標注超過50℃的部位。2）將原保溫拆除，并清理干凈。3）重新包保溫，要求保溫棉不少于三層，表面用保溫泥抹平，加裝玻璃絲布，刷白色乳膠漆。責任人：14.21、2號排煙風機出力偏差大：采取措施：葉輪長時間運行損壞，影響出力。本次檢修更換新葉輪并確定葉輪旋轉(zhuǎn)方向。工作負責人：14.3汽泵驅(qū)動端機封磨損泄漏：采取措施：本次A修，將汽泵泵芯進行外委修理，更換軸承，機封、密封等部件，消除機封泄漏。4.4閥門內(nèi)漏頻繁：內(nèi)漏嚴重；5號機組汽機側(cè)熱力系統(tǒng)主要有以下閥門內(nèi)漏：序號名稱是否內(nèi)漏1除氧器水位調(diào)節(jié)閥旁路電動門是2凝汽器補水調(diào)節(jié)閥是31號高加進汽電動門是41段至6段抽汽逆止門前后疏水氣動門是53號高加入口管道放水二道門是65號低加緊急放水調(diào)節(jié)閥是7冷再供2號高加電動門后疏水氣動門前手動門是8除氧器放水門是采取的措施：對內(nèi)漏的閥門進行密封面研磨吃線或更換新型閥門。責任人：付翔4.4冷卻塔填料老化損壞、淋水不均。采取措施：本次A修，將填料全部更換，更換破損的托架及冷卻塔附件。疏通噴頭，使其通水正常。清理配水槽淤泥，增加水量。責任人：1(五)技術(shù)監(jiān)控分析5.1汽機設(shè)備節(jié)能：5.1.1汽輪機主機熱耗偏高：300MW工況下試驗熱耗率為8413.35kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8146.96kJ/kWh，比設(shè)計熱耗率7951.9kJ/kWh高195.06kJ/kWh。210MW工況下試驗熱耗率為8555.83kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8375kJ/kWh。150MW工況下試驗熱耗率為8815.53kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8723.8kJ/kWh。150MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8422.14kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8422.94kJ/kWh。225MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8224.05kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8057.54kJ/kWh。300MW工況下，高缸效率85.19%比設(shè)計低0.5個百分點，導致機組熱耗率升高9.06kJ/kWh。中壓缸效率為90.71%，比設(shè)計值低1.8個百分點，導致機組熱耗率升高34.72kJ/kWh。機組缸效率低和抽汽段超溫采取的措施：（1）將汽軸封間隙按照間隙標準下限值+0.10mm調(diào)整；（2）更換磨損嚴重間隙超標的圍帶汽封，（3）兩個低壓內(nèi)缸中分面研磨，消除低壓內(nèi)缸張口大缺陷；（4）研磨處理隔板中分面，確保中分面無間隙，貼合吃線良好；（5）汽輪機本體轉(zhuǎn)子葉片、隔板葉片噴砂除垢；（6）檢查處理隔板級間密封不良竄汽情況，減少級間漏汽及抽汽溫度超溫；責任人：15.1.2回熱系統(tǒng)性能分析現(xiàn)狀分析：對5號機組回熱系統(tǒng)加熱器的溫升、上、下端差、加熱器堵管率等情況進行排查，回熱系統(tǒng)加熱器工作狀況良好，各指標均達到或優(yōu)于設(shè)計值。整改措施：利用機組檢修機會檢查蒸汽冷卻段及疏水冷卻段包殼的完整性。責任人：尹長友5.1.3冷卻塔現(xiàn)狀分析：5號機組冷卻塔存在部分區(qū)域淋水不均勻問題，主要體現(xiàn)在冬季循泵低速運行時壓頭不夠，邊緣區(qū)域淋水不均。本次A修，將填料全部更換，更換破損的托架及冷卻塔附件。疏通噴頭，使其通水正常。清理配水槽淤泥，增加水量。責任人：15.2汽機設(shè)備振動監(jiān)督：5.2.1主機軸瓦振動：從振動數(shù)據(jù)可以看出，3瓦軸振偏大103-105μm，未達到優(yōu)良標準，其余各瓦振動良好，軸承溫度和汽缸膨脹量均符合規(guī)程規(guī)定。整改措施：應(yīng)結(jié)合汽輪機本體A修對三瓦軸振進行重點檢查處理，必要時進行動平衡試驗。責任人：15.2.1給水泵組軸瓦振動：汽動給水泵及驅(qū)動汽輪機各瓦振動均小于50μm，處于優(yōu)良值范圍，和汽缸膨脹量均符合規(guī)程規(guī)定，本次A修只對汽動給水泵芯包進行返廠A修，對小汽輪機進行揭缸A修工作。電動給水泵各軸瓦、電機軸瓦、液藕軸瓦振動均處于優(yōu)良值，且長期處于備用狀態(tài)，因此本次A修中只對電動給水泵進行C修。5.4金屬監(jiān)督：5號機組已運行14年，結(jié)合2019年5號機A級檢修時機對20Cr1Mo1VNbTiB材質(zhì)的螺栓進行金相組織抽查和抽樣送檢進行解剖試驗；抗燃高壓油管道焊縫進行檢查處缺；抽汽系統(tǒng)管道、彎頭、疏水管道、彎頭、管座沖刷減薄金相檢查，不合格的更換。四大管道及汽輪機、發(fā)電機部件未發(fā)生金屬方面故障,金屬監(jiān)督工作總體可控在控。（六）可靠性分析：汽機：按照《發(fā)電設(shè)備可靠性評價規(guī)程DL/T793-2001》，汽機設(shè)備可靠性分析統(tǒng)計評價范圍是：汽輪機、汽輪發(fā)電機、給水泵組（含前置泵、液力偶合器、電動機或小機）、高壓加熱器等。6.1主機可靠性分析5號機組自上次A修至今主要主機可靠性指標如下表：年份運行小時備用小時利用小時等效可用系數(shù)非計劃停運小時降低出力小時等效強迫停運率（%）運行暴露率20146886.17584.054494.6785.2820.4900.29%71.7920158008.72320.284868.4495.0800057.5120165448.902397.273392.6189.3200080.3220175982.682777.323985.06100.0000090.5820187279.451480.554836.84100.0000066.872019.01-074468.43619.572884.80100.0000095.31臺平均6345.721363.174077.0794.943.4100.05%73.45主機可靠性方面，等效可用系數(shù)達到94.94%，非停1次，非停時間20.49小時。也控制在0.5次/臺年以內(nèi)。5.2輔機可靠性分析本次A修周期內(nèi)，除主泵驅(qū)動端機封漏水外，給水泵未出現(xiàn)重大問題。采取措施：對汽泵、前置泵進行標準A修；汽泵、前置泵更換的機械密封嚴格把關(guān)。責任人：15.3高壓加熱器可靠性分析：1）5號機2號高加上端差大，原因可能是加熱器水室隔板漏泄；2高加疏水端差大，原因可能是疏冷段漏泄。采取的措施：在機組檢修中，排查水室隔板是否有泄漏，更換水室隔板墊子；責任人：1(六)其他專項分析6.1安全風險評估：設(shè)備部組織對汽輪機設(shè)備進行了安全風險控制評估內(nèi)審，5號機組設(shè)備存在的主要問題是：6.1.15號機轉(zhuǎn)子圍帶存在輕微錯位。整改措施：結(jié)合本次葉片松裝處理轉(zhuǎn)子圍帶存在輕微錯位；責任人：16.1.25號機6段抽汽溫度高于設(shè)計值整改措施：進行汽輪機解體檢修，檢查低壓缸內(nèi)隔板中分面泄漏情況；進行汽輪機解體檢修，檢查低壓缸內(nèi)隔板中分面泄漏情況，與汽輪機廠、華中所、分公司溝通，幫助分析，是否是因為設(shè)計原因。責任人：16.1.35號機頂軸油系統(tǒng)效果不穩(wěn)定整改措施：對5號機頂軸油系統(tǒng)進行改造，消除頂軸油壓不穩(wěn)定隱患；責任人：16.2二十五項反措：對照《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)事故的二十五項重點要求實施細則》，汽機專業(yè)發(fā)現(xiàn)的問題有：6.2.1防止汽機油系統(tǒng)著火事故中，5號機組潤滑油1、2號油濾器出入口法蘭墊子、六通閥法蘭墊子，1、2號潤滑油板式冷卻器油側(cè)閥門墊子，有滲油現(xiàn)象，潤滑油管道焊縫金相檢查；整改措施：本次A修安排更換法蘭墊子；對潤滑油、抗燃油系統(tǒng)管道壓力油管焊縫進行金屬探傷，彎頭部位進行著色檢查、測厚檢查。責任人：李康6.3經(jīng)濟性評價分析：6.3.1汽輪機主機熱耗偏高：汽輪機主機熱耗偏高：300MW工況下試驗熱耗率為8413.35kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8146.96kJ/kWh，比設(shè)計熱耗率7951.9kJ/kWh高195.06kJ/kWh。210MW工況下試驗熱耗率為8555.83kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8375kJ/kWh。150MW工況下試驗熱耗率為8815.53kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8723.8kJ/kWh。150MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8422.14kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8422.94kJ/kWh。225MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8224.05kJ/kWh，參數(shù)修正后熱耗率為8057.54kJ/kWh。300MW工況下，高缸效率85.19%比設(shè)計低0.5個百分點，導致機組熱耗率升高9.06kJ/kWh。中壓缸效率為90.71%，比設(shè)計值低1.8個百分點，導致機組熱耗率升高34.72kJ/kWh。整改措施：（1）將汽軸封間隙按照間隙標準下限值+0.10mm調(diào)整；（2）更換磨損嚴重間隙超標的圍帶汽封，（3）兩個低壓內(nèi)缸中分面研磨，消除低壓內(nèi)缸張口大缺陷；（4）研磨處理隔板中分面，確保中分面無間隙，貼合吃線良好；（5）汽輪機本體轉(zhuǎn)子葉片、隔板葉片噴砂除垢；（6）檢查處理隔板級間密封不良竄汽情況，減少級間漏汽及抽汽溫度超溫；責任人：16.3.2回熱系統(tǒng)性能分析現(xiàn)狀分析：對5號機組回熱系統(tǒng)加熱器的溫升、上、下端差、加熱器堵管率等情況進行排查，回熱系統(tǒng)加熱器工作狀況良好，各指標均達到或優(yōu)于設(shè)計值。整改措施：利用機組檢修機會檢查蒸汽冷卻段及疏水冷卻段包殼的完整性。責任人：尹長友6.3.3冷卻塔現(xiàn)狀分析：5號機組冷卻塔存在部分區(qū)域淋水不均勻問題，主要體現(xiàn)在冬季循泵低速運行時壓頭不夠，邊緣區(qū)域淋水不均。本次A修，將填料全部更換，更換破損的托架及冷卻塔附件。疏通噴頭，使其通水正常。清理配水槽淤泥，增加水量。責任人：1閥門內(nèi)漏頻繁：內(nèi)漏嚴重；6.3.45號機組汽機側(cè)熱力系統(tǒng)主要有以下閥門內(nèi)漏：序號名稱是否內(nèi)漏1除氧器水位調(diào)節(jié)閥旁路電動門是2凝汽器補水調(diào)節(jié)閥是31號高加進汽電動門是41段至6段抽汽逆止門前后疏水氣動門是53號高加入口管道放水二道門是65號低加緊急放水調(diào)節(jié)閥是7冷再供2號高加電動門后疏水氣動門前手動門是8除氧器放水門是采取的措施：對內(nèi)漏的閥門進行密封面研磨吃線或更換新型閥門。責任人：付翔6.4設(shè)備技術(shù)改進內(nèi)容（重大特殊項目）6.4.1項目名稱：5號機擴大采暖供熱能力改造設(shè)備現(xiàn)狀及立項理由：洛陽公司為洛陽市主要熱源之一，1、2號機組供熱能力640MW，5、6號機組供熱能力654.8MW，根據(jù)《洛陽市集中供熱熱源及熱力管網(wǎng)建設(shè)規(guī)劃（2014-2025）》（以下簡稱洛陽市規(guī)劃），洛陽公司2×320MW機組2020年、2025年需分別承擔794MW、798MW的采暖供熱任務(wù)，5、6號機組采暖供熱能力不能滿足洛陽市規(guī)劃需要。另外，2017-2018采暖季熱網(wǎng)采暖水流量最高達9800噸/小時，預(yù)計2018-2019采暖期外供高溫熱水將達設(shè)計值12000噸/小時，不改造將難以滿足外界熱負荷需要。技術(shù)方案：1.對5號機實施光軸雙轉(zhuǎn)子改造，技術(shù)路線成熟可靠。供熱期將“低壓轉(zhuǎn)子”換成“光軸”，連接高中壓轉(zhuǎn)子與發(fā)電機轉(zhuǎn)子，“光軸”不做功，僅起到傳遞扭矩的作用。供熱期結(jié)束將“光軸”換成“低壓轉(zhuǎn)子”。2.供熱期將原有的中低壓連通管拆除，更換新的短接，低壓缸不進汽（已經(jīng)同類機組光軸改造后驗證、實際運行不需要冷卻蒸汽）。中壓排汽（6/7/8號低加回熱抽汽切除）通過新增的管路全部進入熱網(wǎng)加熱器供熱。凝結(jié)水走低加旁路運行，為了減輕對除氧器的低溫沖擊，5號低加運行，對凝結(jié)水進行加熱，以減少換熱溫差、提高系統(tǒng)回熱效率。3.本改造方案主要涉及汽輪機本體、抽汽系統(tǒng)、軸封系統(tǒng)、供熱站、凝結(jié)水系統(tǒng)、熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)、循環(huán)冷卻水系統(tǒng)及部分土建工程。預(yù)期效果：根據(jù)洛陽市規(guī)劃和機組現(xiàn)狀，擬對5號機進行雙轉(zhuǎn)子改造，供熱期低壓轉(zhuǎn)子用“光軸”，額定供熱能力提升138.5MW，改造后供熱期額定抽汽工況機組供電煤耗155.62g/kWh，比改造前降低62.44g/kWh。擴大采暖供熱能力改造既可以顯著提升供熱能力滿足市場需要、又可以顯著降低機組能耗、提高洛陽公司機組的競爭優(yōu)勢，所以實施采暖供熱能力提升改造是必要的。6.4.2項目名稱：5號機組頂軸油系統(tǒng)改造：設(shè)備現(xiàn)狀及立項理由：5號機組頂軸油裝置由主機廠提供，頂軸油泵布置在機房6米平臺，分配裝置布置在12米汽輪機運轉(zhuǎn)平臺，生產(chǎn)廠家為哈爾濱立維科技發(fā)展有限公司?，F(xiàn)用2臺（單臺機組）日本油研公司的AH37-FR01KK-20柱塞油泵，排量37.1ml/r，一用一備，此種泵型目前已停產(chǎn)，另外，頂軸油系統(tǒng)自投運以來一直存在著流量偏小，在運行時工況不穩(wěn)定，經(jīng)常會造成出口油壓波動，系統(tǒng)壓力下降，影響正常頂軸和盤車，入口濾網(wǎng)采用纏繞鋼絲網(wǎng)型，因濾網(wǎng)濾油后油質(zhì)顆粒度大導致油泵頻繁損壞。同時現(xiàn)用分油器組件零部件不夠集成，布局不合理、外觀很不美觀，而且操作和維護不方便。去軸瓦的頂軸油壓力調(diào)節(jié)截止閥精確度和靈敏度不夠高，系統(tǒng)壓力調(diào)節(jié)不夠穩(wěn)定，壓力波動大，重復精度很差，工作人員需頻繁調(diào)整。技術(shù)方案：本次A修中擬進行以下工作：頂軸油系統(tǒng)更換兩臺柱塞泵，所配電機為防爆型，一臺運行一臺備用，向汽輪機及發(fā)電機各軸承供油。設(shè)置安全閥以防超壓，當頂軸油系統(tǒng)正常運行時，安全閥不得溢油。頂軸油系統(tǒng)須采用不銹鋼管、不銹鋼閥門及附件。軸承頂軸油管路中配置嚴密可靠的逆止閥及固定式壓力表。頂軸油泵設(shè)置入口油壓低的閉鎖裝置，以保證頂軸油泵不受損壞。頂軸油泵入口安裝雙聯(lián)過濾器，每側(cè)過濾器流量不低于250L/min，且必須滿足油泵最大流量用油。過濾器設(shè)置壓差報警裝置，當一側(cè)壓差過大報警時可以手動順利切換到另一側(cè)濾油器向頂軸油泵供油，濾網(wǎng)保證更換時拆卸方便。頂軸油泵與主機之間設(shè)聯(lián)鎖。頂軸油系統(tǒng)采用集裝式油泵底盤，頂軸油油源取自汽輪機潤滑油母管或油箱。預(yù)期效果：使頂軸油供油系統(tǒng)壓力穩(wěn)定，流量充足，可以方便的調(diào)節(jié)出口流量和各瓦頂起高度，精確度高，互相干擾小。6.4.3項目名稱：5號機組EH油泵升級改造：設(shè)備現(xiàn)狀及立項理由：1320MW機組EH油泵采用兩臺100%容量的柱塞式變量泵，泵型號為：PVT38-2R5C-C03-S00(日本)，制造廠家：日本油研。油泵為壓力補償式高壓柱塞泵。油泵運行至今已13年多，通過市場調(diào)查該型號的油泵已停產(chǎn)，市場上無法采購整泵及部件。技術(shù)方案：更換的EH油泵為2臺柱塞式變量泵，一臺運行，一臺備用，向汽輪機EH油系統(tǒng)供油。按原油路進行安裝，油管路安裝前必須對所有管子及管件進行清洗。管路焊接后必須對焊口進行探傷，EH油系統(tǒng)管道須采用不銹鋼管（0Gr18NI9）、不銹鋼閥門及附件。EH油泵與主機之間設(shè)聯(lián)鎖。預(yù)期效果：改造后的EH油供油裝置高度集成，高度可靠，性能穩(wěn)定，又可使系統(tǒng)油流量隨其變化，整定好的油壓不變，而不需要頻繁的手操調(diào)節(jié)。5年內(nèi)所有部件易于購買.（七）設(shè)備總體狀態(tài)評估汽機專業(yè)屬于集團公司級監(jiān)管設(shè)備14項，分公司級監(jiān)管設(shè)備5項，發(fā)電企業(yè)級監(jiān)管設(shè)備13項，以上總計32項。2018年度各監(jiān)管設(shè)備完好，能夠滿足機組長期安全、穩(wěn)定的運行，均評價為“一類設(shè)備”。汽機專業(yè)設(shè)備評級（集團公司）序號設(shè)備編號及名稱評級結(jié)果2018年（一季度）2018年（二季度）2018年（三季度）2018年（四季度）級別主要情況說明級別主要情況說明級別主要情況說明級別主要情況說明1汽輪機一類一類一類一類2汽輪機軸瓦一類一類一類一類3高壓主汽門一類一類一類一類4高壓調(diào)門一類一類一類一類5中壓主汽門一類一類一類一類6中壓調(diào)門一類一類一類一類7潤滑油系統(tǒng)一類一類一類一類8機械超速保護系統(tǒng)一類一類一類一類10EH油系統(tǒng)一類一類一類一類11發(fā)電機定子冷卻水系統(tǒng)一類一類一類一類12發(fā)電機密封油系統(tǒng)一類一類一類一類13發(fā)電機氫氣系統(tǒng)一類一類一類一類14抽汽逆止門一類一類一類一類汽機專業(yè)設(shè)備評級（分公司）序號設(shè)備編號及名稱評級結(jié)果2018年（一季度）2018年（二季度）2018年（三季度）2018年（四季度）級別主要情況說明級別主要情況說明級別主要情況說明級別主要情況說明1電動給水泵一類一類一類一類2汽動給水泵一類一類一類一類3小汽輪機一類一類一類一類4凝結(jié)水泵一類一類一類一類5冷卻塔一類一類一類一類汽機專業(yè)設(shè)備評級（發(fā)電企業(yè)）序號設(shè)備編號及名稱評級結(jié)果2017年（一季度）2017年（二季度）2017年（三季度）2017年（四季度）級別主要情況說明級別主要情況說明級別主要情況說明級別主要情況說明1主蒸汽管道一類一類一類一類2再熱蒸汽管道一類一類一類一類3高壓給水管道一類一類一類一類4疏水管道一類一類一類一類5高壓加熱器一類一類一類一類6低壓加熱器一類一類一類一類7除氧器一類一類一類一類8軸封加熱器一類一類一類一類9輔汽聯(lián)箱一類一類一類一類10疏水擴容器一類一類一類一類11定子冷卻水箱一類一類一類一類12閉式水箱一類一類一類一類鍋爐專業(yè)（一）鍋爐設(shè)備概況5號機組鍋爐采用DG1060/18.2-4型鍋爐，亞臨界參數(shù)、四角切圓燃燒、自然循環(huán)汽包鍋爐。單爐膛п型露天布置，燃用煙煤，一次中間再熱，平衡通風、固態(tài)排渣，全鋼架、全懸吊結(jié)構(gòu)，爐頂帶金屬防雨罩。設(shè)計額定蒸發(fā)量1060t/h，主蒸汽壓力17.5MPa，主蒸氣溫度540℃，再熱蒸汽溫度540℃燃燒后的煙氣離開爐膛后，經(jīng)大屏、后屏、中溫再熱器、高溫再熱器和高溫過熱器后進入尾部煙井，流經(jīng)低溫段過熱器和省煤器后，進入兩臺并列的空氣預(yù)熱器，經(jīng)過兩臺電除塵器，然后被引風機輸送至煙氣脫硫裝置脫硫，最后經(jīng)240m高的煙囪排入大氣。在每一臺預(yù)熱器的進口煙道內(nèi)設(shè)有煙氣擋板，以便當一側(cè)空氣預(yù)熱器故障時，關(guān)閉該煙道?？疹A(yù)器采用LAP1032/833型容克式空氣預(yù)熱器，為三分倉結(jié)構(gòu)，即空氣側(cè)分為了一次風通道和二次風通道。三分倉方式的采用可讓鍋爐一次風機、二次風機的選型更為合理，降低廠用電率，提高鍋爐運行的經(jīng)濟性。5號爐配置撈渣機為青島四洲公司設(shè)計生產(chǎn)，型號為GBL-12A×45型、水浸式下回鏈撈渣機，撈渣機上槽體水平段底板、下槽體底板采用“青島四洲公司”專利襯砌技術(shù)的抗沖擊、防破碎、防脫落玄武巖鑄石襯板。撈渣機上槽體斜升段底板鑄石采用專用凹槽形結(jié)構(gòu)，凹槽按倒“V”字形鋪設(shè)，以實現(xiàn)灰渣中脫出的水快速回流，提高撈渣機輸送過程的脫水效率。5號爐制粉系統(tǒng)為正壓冷一次風直吹式制粉系統(tǒng)，每臺鍋爐配備3臺沈陽重型機器廠制造的BBD4060B型雙進雙出磨煤機，雙進雙出磨煤機由磨煤機筒體、螺旋輸送裝置、主軸承、密封風系統(tǒng)、混料箱、分離器、大小齒輪主傳動系統(tǒng)，主軸承潤滑系統(tǒng)，大齒輪噴射潤滑系統(tǒng)、壓差和噪聲測料位系統(tǒng)和慢速傳動裝置等組成同時還配以加球裝置、煤粉截止閥、隔音罩等輔助裝置。六大風機為上海電氣鼓風機廠生產(chǎn)的2008B/1034型離心一次風機、FAF20-9.5-1型動葉可調(diào)軸流式送風機、SAF26-18-2型動葉可調(diào)軸流式引風機。5號機組2019年A級檢修為投產(chǎn)以來第二次A修，第一次A修在2012年5月進行，期間進行了低氮燃燒器改造。2014年機組檢修期間進行了脫硝改造，預(yù)熱器更換搪瓷元件改造。本次檢修主要通過開展技術(shù)監(jiān)督、設(shè)備日常點檢、缺陷分析、運行分析等對設(shè)備的可靠性和維護檢修性工作進行梳理，根據(jù)存在的問題相應(yīng)進行技術(shù)改造、設(shè)備定期工作、技術(shù)監(jiān)督問題治理、消缺工作等方面進行匯總和分析，以確定設(shè)備狀態(tài)檢修項目并制定A修計劃，確保計劃的準確性、合理性。（二）運行分析2.1主要運行參數(shù)和運行方式的安全性、合理性和經(jīng)濟性5號爐在280MW、240MW、150MW負荷試驗工況下鍋爐效率修正后分別為89.00%、90.51%、90.41%。機組100%THA、50%THA工況下設(shè)計效率分別為93.16%、90.75%，與設(shè)計值相比，高、低負荷試驗工況下鍋爐效率分別比設(shè)計值低4.16%、0.34%。造成高負荷試驗工況下鍋爐效率偏低主要原因是鍋爐固體未完全燃燒熱損失較高，其次排煙熱損失較設(shè)計值也偏高。鍋爐運行期間，主、再熱汽溫基本能達設(shè)計值，再熱器減溫水用量偏高。鍋爐本體和主要輔機整體運行平穩(wěn)，無影響安全運行的重大缺陷。存在以下問題：問題1：空預(yù)器漏風試驗結(jié)果為甲乙側(cè)空預(yù)器漏風率分別為6.26%、5.79%,建議對煙道漏風進行全面檢查。責任人：1問題2：機組運行期間，鍋爐主蒸汽吹灰電動門、調(diào)節(jié)門均存在輕微程度內(nèi)漏，影響機組的經(jīng)濟性及安全性，建議大修期間進行檢查處理。責任人：1問題3：磨煤機分離器折向擋板長期運行后存在實際位置與標志位置不符且有卡澀現(xiàn)象，建議大修期間將制粉系統(tǒng)折向擋板調(diào)整機構(gòu)進行處理，并對分離器折向擋板內(nèi)外部指示進行對位調(diào)整。責任人：1問題4：機組長期運行二次風箱內(nèi)積灰嚴重，二次風流量波動大影響機組經(jīng)濟性，建議對積灰進行清理，并對輔助風擋板進行檢查對位，對測量管路進行堵漏、疏通。責任人：1、1問題5：5號爐臨停期間檢查發(fā)現(xiàn)大部分燃燒器噴口存在燒損情況，運行期間掉落一個燃燒器，建議大修期間對燃燒器進行全面檢查修復或更換。責任人：1問題6:5號鍋爐甲、乙側(cè)空預(yù)器出口DCS含氧量與實測含氧量偏差分別為0.88%、2.75%。甲、乙兩側(cè)DCS含氧量均高于實測含氧量，且乙側(cè)偏差較大。建議對空預(yù)器出口氧量測點進行檢查、校驗、標定，以使表盤顯示準確。責任人：1問題7:5號爐吹灰槍及提升閥經(jīng)常出現(xiàn)卡澀漏汽情況，建議對吹灰系統(tǒng)進行檢修。問題8:5號爐兩側(cè)煙溫、汽溫偏差調(diào)整困難，建議做空氣動力場試驗，調(diào)整一次風管縮孔，調(diào)整燃燒器擺角與實際顯示一致，調(diào)整燃盡風反切角度。責任人：1問題9:減溫水調(diào)門調(diào)節(jié)線性差，不能滿足自動調(diào)節(jié)需要，建議優(yōu)化邏輯、參數(shù)，改善調(diào)節(jié)品質(zhì)。責任人：1問題10:5號爐磨煤機耳軸密封不嚴，漏風、漏粉嚴重，建議徹底修復或更換耳軸密封。責任人：1問題11:5號爐膨脹指示器指針缺失，刻度盤模糊不清，個別膨脹指示器位置不合理，不便于觀察，建議處理膨脹指示器指針缺失，刻度盤模糊不清問題，對位置不合理膨脹指示器重新安裝，便于觀察。責任人：1問題12：5號爐一次風機變頻器運行可靠性差，夏季保安全需要一次風機工頻運行，造成一次風機電耗升高，建議增大一次風機變頻室面積，對變頻器進行升級改造，提高一次風機變頻運行可靠性。責任人：12.2技術(shù)經(jīng)濟指標1.主蒸汽溫度℃538.95設(shè)計值℃537與設(shè)計值偏差℃1.952.再熱汽溫度℃536.04設(shè)計值℃537與設(shè)計值偏差℃-0.963.再熱器減溫水量t/h2.55設(shè)計值t/h2.28與設(shè)計值偏差t/h0.274.鍋爐排煙溫度℃123.65設(shè)計值℃129與設(shè)計值偏差℃-5.355.飛灰含碳量%2.92設(shè)計值%2.5與設(shè)計值偏差%0.426.空預(yù)器壓差kPa1.41設(shè)計值kPa0.92與設(shè)計值偏差kPa0.497.一次風機耗電率0.74集團平均值%0.63與集團偏差%0.118.引風機耗電率1.45集團平均值%1.22與集團偏差%0.239.送風機耗電率0.24集團平均值%0.18與集團偏差%0.06（1）排煙溫度：甲側(cè)排煙溫度比設(shè)計值高15℃，大修中需處理空預(yù)器堵塞情況。責任人：1（2）空預(yù)器壓差：滿負荷期間甲側(cè)空預(yù)器差壓1.82kPa，較設(shè)計值0.92kPa高0.9kPa，大修中需進行檢查空預(yù)器，對空預(yù)器堵灰情況進行處理。責任人：12.3由于設(shè)備異常引起的異常運行情況2.3.1重大設(shè)備缺陷：1）5號爐再熱器微量噴水調(diào)門運行中頻繁出現(xiàn)調(diào)門全開流量偏低情況，需對減溫水管路進行徹底檢查。責任人：12）撈渣機運行期間出現(xiàn)跳閘現(xiàn)象，調(diào)速裝置易故障，建議對撈渣機鏈條與刮板進行檢查，并對液壓系統(tǒng)進行檢查，調(diào)整調(diào)速裝置。責任人：13）5號爐過熱器二、三級減溫水調(diào)門、電動門，再熱器微量噴水調(diào)門、電動門出現(xiàn)內(nèi)漏現(xiàn)象較頻繁，大修期間對汽水閥門進行檢查。責任人：12.3.2頻發(fā)設(shè)備缺陷：1）磨煤機料位顯示異常，需對料位管徹底檢查處理，消除管線及測量彎頭漏風。責任人：12）磨煤機落煤管、一次粉管漏粉，建議大修徹底檢查處理。責任人：13）送風機出口風量測量管堵塞，送風量頻繁顯示不準，吹掃效果不好，需對測量管路進行徹底疏通，恢復4個測量孔運行。責任人：14）5號爐2號磨煤機油站切換時頻繁出現(xiàn)2號油泵不打壓，需徹底檢查出口逆止門、管路。責任人：15）5號爐1號磨煤機油站高壓油泵運行時油壓偏低，需檢查高壓油泵、管路。責任人：1（三）點檢分析3.1修前設(shè)備的主要運行參數(shù)及技術(shù)經(jīng)濟指標3.1.1鍋爐四管超溫統(tǒng)計表1中再出口壁溫32019-02-0412:48:33--2019-02-0412:50:181.3℃1分45秒2中再出口壁溫42019-02-1306:29:21--2019-02-1306:33:361.9℃2分15秒3大屏出口壁溫12019-05-0617:52:46--2019-05-0617:54:081.7℃1分22秒4大屏出口壁溫22019-05-1113:14:24--2019-05-1113:16:232.1℃1分59秒根據(jù)超溫記錄可以看出，超溫區(qū)域集中在中溫再熱器、大屏出口部位。從時間段上看，出現(xiàn)在機組負荷變化及制粉系統(tǒng)不穩(wěn)定的時間段，且為短時超溫，基本排除異物堵塞的可能。結(jié)合超溫測點位置分布圖，在機組大修時查出對應(yīng)超溫管屏，在防磨防爆檢查時進行蠕脹測量，必要時對超溫管進行割管取樣，進行金相分析。3.1.2鍋爐效率試驗數(shù)據(jù)表使用試驗煤種，習慣運行方式，在280MW、240MW、150MW負荷試驗工況下鍋爐效率修正前分別為91.13%、92.57%、91.57%；修正后分別為89.00%、90.51%、90.41%。與設(shè)計值相比，高、低負荷試驗工況下鍋爐效率分別比設(shè)計值低4.16%、0.34%。造成高負荷試驗工況下鍋爐效率偏低主要原因是鍋爐固體未完全燃燒熱損失較高，其次排煙熱損失較設(shè)計值也偏高。措施：（1）對磨煤機分離器進行檢查，檢查分離器是否堵塞，分離器擋板磨損情況，檢查分離器椎體磨損情況。（2）對燃燒器進行檢查，對磨損嚴重的燃燒器進行更換。（3）蓄熱元件堵塞，波紋板結(jié)垢，造成傳熱系數(shù)降低，熱阻變大。對空預(yù)器進行水沖洗。責任人：1、13.1.3空預(yù)器試驗數(shù)據(jù)在280MW負荷試驗工況下，甲、乙側(cè)空預(yù)器漏風率分別為6.26%、5.79%；煙氣阻力分別為2015Pa、1417Pa。從試驗看甲側(cè)空預(yù)器漏風偏高，甲、乙側(cè)空預(yù)器壓差偏大，造成原因為空預(yù)器存在堵塞情況，密封間隙過大。措施：對甲乙側(cè)空預(yù)器進行水沖洗，對空預(yù)器密封間隙進行調(diào)整，檢查空預(yù)器是否存在漏風情況。責任人：13.1.4鍋爐本體5號爐上次A修為2012年5月；上一次受熱面全面檢查時間為2017年9月，對受熱面全面搭設(shè)腳手架、全面水沖洗，檢查缺陷25項，無特別重大及重大缺陷發(fā)現(xiàn)，并運行時間一年未發(fā)生四管泄漏情況。最近一次檢查時間為2018年9月，利用停備檢修對低過、省煤器、水冷壁、中再、后屏進行檢查，發(fā)現(xiàn)一般缺陷29項并進行處理。3.1.4.1鍋爐泄露次數(shù)序號時間泄露部位原因分析及處理方案12013年9月27日乙側(cè)數(shù)第8排后屏過熱器入口穿頂管處頂棚過熱器泄漏泄漏原因為頂棚過熱器鰭片原始安裝焊接中存在缺陷，應(yīng)為焊接時電流過大，引起管材受傷，對泄露管子進行更換。22019年1月10日甲側(cè)壁式再熱器標高57米處爐后數(shù)第9、10、11、12排4根管泄漏，同時對應(yīng)位置外側(cè)3根水冷壁管子泄漏泄漏原因為產(chǎn)品生產(chǎn)制造時，在焊接壁再管與固定鋼帶過程中，焊接工藝控制不當，對管子母材造成損傷，長期運行產(chǎn)生裂紋泄漏，將鋼帶沖刷穿透，引起水冷壁泄漏，更換璧再管4根，水冷壁管3根。32019年1月23日過熱器出口導管反沖洗管管座泄漏泄漏原因為反沖洗管由于管卡固定導致存在膨脹受限情況，致使管座角焊縫在爐后方向區(qū)域應(yīng)力集中，長期運行下導致在角焊縫靠小管側(cè)熔合線薄弱處開裂，對泄露管座進行重新焊接。從歷史泄露事件中看出，受熱面泄露原因為原始安裝或在制造時存在原始缺陷和由于安裝膨脹受阻造成。措施：（1）對本次泄露的過熱器反沖洗管座進行更換。同時對鍋爐空氣管、壓力管座、溫度管座進行金相檢查。（2）對鍋爐受熱面進行全面搭設(shè)腳手架進行檢查，對發(fā)現(xiàn)缺陷進行處理。（3）結(jié)合鍋爐定檢對熱室內(nèi)部管道、爐外管道進行金相檢查。責任人：1、1目前存在問題：（1）后屏至高過導管甲乙側(cè)兩個直管段在2018年檢查時金屬組織異常，本次檢修對其進行更換。責任人：1、1（2）5號爐已到定檢周期，結(jié)合本次檢修對鍋爐進行定期檢驗。責任人：1、1（3）5號爐定排、爐底加熱管道連續(xù)運行60000小時，2018年進行了部分更換，本次檢修對剩余未更換部分進行更換。責任人：1、1（4）鍋爐水冷壁、省煤器已到酸洗周期，結(jié)合本次檢修對鍋爐進行酸洗。責任人：劉克3.1.5除渣系統(tǒng)撈渣機位于鍋爐爐膛灰斗下方，爐渣由爐膛冷灰斗落至撈渣機機體內(nèi)部，經(jīng)過機體內(nèi)部水冷卻后由撈渣機刮板刮出，由下渣口三通進入渣倉。撈渣機近期兩個月出現(xiàn)三次刮板偏斜停運檢修事件。存在問題如下：（1）撈渣機鏈條存在不同程度磨損，且兩側(cè)兩條長度在漲緊后存在一定偏差，此次檢修對鏈條進行更換。責任人：1（2）撈渣機底部鑄石襯板已使用一個檢修周期，磨損嚴重，需全面對箱體內(nèi)鑄石襯板進行檢查更換。責任人：1（3）外置式內(nèi)導輪運行時間超過一個檢修周期，運行無法進行軸承檢查加油。檢查外置式內(nèi)導輪磨損情況，根據(jù)檢查情況合理更換。責任人：13.1.6燃油系統(tǒng)燃油系統(tǒng)共布置有三層12個油燃燒器（燃燒器上組布置一層，下組布置兩層，油槍停運時，這些噴口作為二次風口使用）。油槍為簡單的機械霧化油槍，燃料為0~10號輕柴油。油燃燒器供鍋爐啟動及低負荷穩(wěn)燃用。整個燃燒器的點火，采用三級點火方式。先用高能點火器點燃油燃燒器，再用油燃燒器點燃一次風煤粉噴嘴。油燃燒器的總輸入熱量約為30%B—MCR.。油槍停運時應(yīng)后退400mm，油槍的進退由氣動執(zhí)行器帶動完成。存在問題如下：（1）爐前燃油系統(tǒng)因油質(zhì)及氣溫低等原因發(fā)生霧化不良、油槍進退不暢等，檢修中清理油槍霧化片，更換不合格槍管，檢查油槍推進器油缸。責任人：13.1.7燃燒系統(tǒng)鍋爐燃燒設(shè)備為四角布置，切向燃燒，分拉垂直相鄰親和濃淡煤粉燃燒直流擺動式燃燒器，風粉混合物從爐膛四角噴進爐膛，#1和#3、#2和#4角燃燒器中心線與前后墻水冷壁中心線分別成46°、41.5°夾角，在爐膛中心形成Φ681mm和Φ772mm逆時針方向的假想切圓。每角燃燒器共布置19層噴口，包括6層一次風噴口，8層二次風噴口（其中三層布置有燃油裝置），一次風與二次風噴口采用相間布置，每兩層二次風中間為一次風，另外，每個一次風噴口四周布置有偏置周界風。2013年，5號鍋爐進行了低氮燃燒器改造，采用哈博深公司“分拉垂直親和濃淡煤粉燃燒”立體分級低氮燃燒器。運行至今已有6年。存在問題如下：（1）火嘴處一次風管部分彎頭、伸縮節(jié)磨損嚴重。此次檢修更換部分伸縮節(jié)，一次風管彎頭。責任人：1（2）結(jié)合最近停備檢修（2019年5月）檢查發(fā)現(xiàn)大部分燃燒器一次風組件及尾部方圓節(jié)磨損嚴重，本次對損壞的燃燒器進行更換。（B1、B2、C3、D4、E1、E2、E3、E4、F1、F2、F3、F4）責任人：13.1.8吹灰系統(tǒng)鍋爐爐室共布置58臺V92型短伸縮式吹灰器，對流受熱面共布置了42臺PS-SL型長伸縮吹灰器。在省煤器側(cè)墻布置有2臺D92型固定旋轉(zhuǎn)式吹灰器，在省煤器區(qū)域還布置有14支PS-SB型半伸縮式吹灰器，用于省煤器區(qū)域的吹灰。在空氣預(yù)熱器布置有2臺PS-AT型吹灰器，2臺PC-75聲波吹灰器。存在問題如下：（1）吹灰器運行中存在個別吹灰器卡澀，盤根漏汽。檢查吹灰器卡澀原因并進行消除，更換吹灰器槍管盤根。責任人：13.1.9汽水系統(tǒng)鍋爐汽水系統(tǒng)運行良好，為發(fā)生因閥門外漏引起的異常事件，各集箱疏水系統(tǒng)閥門運行正常，減溫水系統(tǒng)調(diào)節(jié)門閥門存在個別內(nèi)漏情況，吹灰主汽源調(diào)閥門存在內(nèi)漏情況。存在問題如下：（1）結(jié)合檢修、鍋爐酸洗，對水冷壁下集箱進行內(nèi)窺鏡檢查。責任人：1、1（2）減溫水系統(tǒng)閥門再熱器甲乙側(cè)微量噴水調(diào)節(jié)門門芯、門座沖刷較為嚴重，運行中存在漏流現(xiàn)象。對閥門進行研磨，消除內(nèi)漏情況。乙側(cè)再熱器微量噴流量偏低。檢修中對閥門孔板進行檢查，對減溫器噴嘴進行檢查，消除堵塞。責任人：1（3）汽包安全門、過熱器、再熱器安全門運行超過一個檢修周期。結(jié)合本次檢修對安全門進行例行性解體檢修。責任人：1（4）吹灰主汽源調(diào)節(jié)門檢修，其他疏水閥門、定排、爐底加熱閥門進行例行性檢修。責任人：13.1.10六大風機六大風機為上海電氣鼓風機廠生產(chǎn)的2008B/1034型離心一次風機、FAF20-9.5-1型動葉可調(diào)軸流式送風機、SAF26-18-2型動葉可調(diào)軸流式引風機。2017年2月5號爐甲側(cè)引風機液壓缸中間軸軸承損壞造成停運事件，2019年4月甲側(cè)一次風機支力運行中損壞，進行了檢修，目前運行正常，其余風機運行正常。存在問題如下：（1）5號爐送風機自2014年返廠檢修至今已運行一個檢修周期，葉片頂部腐蝕磨損，出現(xiàn)局部缺口、減薄，本次檢修對兩臺送風機輪轂、軸承箱返廠檢修，對葉片進行全部更換。責任人：1（2）5號爐甲、乙側(cè)送、引風機運行中出現(xiàn)過冷油器堵塞影響冷卻效果，油站濾網(wǎng)差壓大等情況。本次檢修對油站冷卻器進行清理，對油站濾網(wǎng)進行清理或更換。責任人：1（3）甲、乙側(cè)引風機運行中動葉存在偏差。本次檢修對動葉進行重新校對。責任人：1（4）5號爐甲側(cè)一次風機工頻運行風殼振動大，本次檢修對風機靜葉擋板進行檢查，對風道支撐進行檢查。責任人：1（5）鑒于引風機液壓缸中間軸軸承損壞事件，本次檢修對風機液壓缸中間軸軸承進行檢查。責任人：1（6）5號爐送風機油站油管接頭存在輕微漏油情況，本次檢修對油管接頭進行檢查、緊固。責任人：1（7）5號爐甲乙側(cè)一次風機軸承箱油位視窗模糊看不清，甲側(cè)一次風機風機聯(lián)軸器罩殼損壞，本次檢修對其進行更換。責任人：13.1.11制粉系統(tǒng)制粉系統(tǒng)采用的為BBD4060B型雙進雙出磨煤機，配備3臺，雙進雙出磨煤機由磨煤機筒體、螺旋輸送裝置、主軸承、密封風系統(tǒng)、混料箱、分離器、大小齒輪主傳動系統(tǒng)，主軸承潤滑系統(tǒng)，大齒輪噴射潤滑系統(tǒng)、壓差和噪聲測料位系統(tǒng)和慢速傳動裝置等組成同時還配以加球裝置、煤粉截止閥、隔音罩等輔助裝置。運行中存在漏風、漏粉情況。存在問題如下：（1）5號爐1、2、3號磨煤機鎖氣器、容量風門軸端密封經(jīng)常出現(xiàn)漏粉、漏風情況，本次檢修對容量風門進行更換，鎖氣器軸頭更換盤根。責任人：1（2）5號爐1、2、3號球磨機熱風調(diào)節(jié)門、關(guān)斷門主驅(qū)動軸軸端密封漏灰嚴重。5號爐1、2、3號球磨機熱風調(diào)節(jié)門、關(guān)斷門主驅(qū)動軸軸端密封全部更換。責任人：1（3）5號爐2號磨煤機傳動輪磨損，軸承端部密封端蓋脫落出現(xiàn)雜音磨損。本次檢修對其進行更換。責任人：1（4）5號爐3磨煤機甲側(cè)絞籠磨損嚴重。本次檢修進行更換。責任人：1（5）夏季5號爐1、2、3號磨煤機大瓦偶爾出現(xiàn)溫度高，本次檢修對冷卻水系統(tǒng)管路進行疏通。責任人：1（6）5號爐A、B、C給煤機出口插板門運行中頻繁卡塞，本次檢修對插板門進行更換，由原來電動門改為氣動門。責任人：1（7）5號爐A分離器出口一次風管三通頻繁出現(xiàn)漏粉情況，本次檢修對三通進行更換。責任人：13.1.12脫硝系統(tǒng)15號機組脫硝采用尿素熱解產(chǎn)生氨氣制備還原劑，選擇性催化還原法（SCR）煙氣脫銷工藝，脫硝裝置按一爐兩室布置。每臺脫硝裝置的煙氣處理能力為相應(yīng)鍋爐BMCR工況時的106×104Nm3/h煙氣量。5號機組脫硝系統(tǒng)2014年6月7日23：05通過168小時試運，5號機分別于2016年10月完成超低排放改造。SCR反應(yīng)器布置在鍋爐省煤器與空預(yù)器之間，脫硝反應(yīng)器位于送風機的上方。采用板式催化劑，每臺脫硝反應(yīng)器設(shè)計成3層催化劑布置方式，反應(yīng)器安裝吹掃裝置，每層催化劑設(shè)置8臺聲波吹灰器和4臺蒸汽吹灰器，共安裝24臺聲波吹灰器和12臺蒸汽吹灰器。目前脫硝系統(tǒng)運行正常。存在以下問題：（1）脫硝中層催化劑已到更換周期，本次檢修對中層催化劑進行更換。責任人：徐樹泉（2）5號爐1.2號稀釋風機軸封漏風，潤滑油差。檢查出入口門關(guān)閉嚴密、更換軸封，更換潤滑油。責任人：徐樹泉（3）5號爐噴氨格柵閥門沖刷磨損。本次檢修對部分沖刷嚴重閥門進行更換，更換后進行脫硝噴氨優(yōu)化試驗。責任人：徐樹泉（4）5號爐稀釋風機入口旁路門現(xiàn)為手動門，運行中稀釋風機切換及啟動操作不方便，本次檢修對旁路門改為電動門，并設(shè)置為中庭門，方便運行中調(diào)整切換。責任人：徐樹泉（四）缺陷分析4.1延期缺陷無4.2重大和頻發(fā)缺陷序號缺陷描述處理措施責任人15號爐制粉系統(tǒng)2、3號磨煤機容量風門處漏風1、對磨損的容量風門進行更換。2、檢查風道內(nèi)部防磨膠泥情況，必要時對風道進行防磨處理12空預(yù)器一次風側(cè)漏風補焊外部磨損漏風部位，檢查環(huán)形密封磨損情況進行更換13火嘴處一次風管部分彎頭、伸縮節(jié)磨損嚴重，經(jīng)常漏粉檢修中對磨損嚴重火嘴處一次風管彎頭、三通更換14爐前燃油系統(tǒng)因油質(zhì)及氣溫低等原因發(fā)生霧化不良、油槍進退不暢清理油槍霧化片，更換不合格槍管，檢查油槍推進器油缸15渣倉1號關(guān)斷門液壓缸漏油，1號油站壓力不穩(wěn)定。更換1號渣倉關(guān)斷門油站，更換1號渣倉關(guān)斷門液壓缸。16甲乙測一次風機軸承箱、視窗滲油、看不清。甲側(cè)對輪罩殼損壞。更換甲乙測軸承箱油面計、油檔，甲側(cè)對輪罩殼更換。175號爐A、B、C給煤機出口插板門頻繁出現(xiàn)開關(guān)不動、關(guān)不嚴，影響磨煤機正常運行。A、B、C插板門傳動裝置經(jīng)常積煤造成卡澀，利用大修更換氣動門。185號爐上層乙側(cè)3.4號聲波吹灰器發(fā)聲不暢檢查清理積灰，檢查發(fā)聲器是否正常徐樹泉95號爐脫硝系統(tǒng)噴氨個別分門沖刷磨損、腐蝕嚴重對磨損、腐蝕的閥門進行更換徐樹泉105號爐再熱器微量噴水調(diào)門運行中頻繁出現(xiàn)調(diào)門全開流量偏低情況對再熱器減溫水調(diào)節(jié)門孔板進行檢查，對噴嘴進行檢查1（五）技術(shù)監(jiān)控分析總體看，鍋爐專業(yè)能夠按照技術(shù)監(jiān)督相關(guān)規(guī)定開展各項工作，針對以往技術(shù)監(jiān)督提出的問題能夠有序開展整改工作，技術(shù)監(jiān)控工作能夠有效落實，設(shè)備健康水平較高，機組運行穩(wěn)定，但也存在部分問題。結(jié)合河南公司技術(shù)監(jiān)控、洛陽公司技術(shù)監(jiān)控及2019年上半年技術(shù)監(jiān)控動態(tài)監(jiān)督，目前存在以下問題：序號問題描述整改措施責任人15號爐部分溫度套管管座未進行檢查結(jié)合5號機A級檢修繼續(xù)對溫度套管進行檢查，消除隱患1125號爐金屬檢測時，發(fā)現(xiàn)后屏過熱器至高溫過熱器連接管兩個直管段壁厚低于設(shè)計壁厚，金相組織異常。檢修期間對5號爐所檢查壁厚及金相組織異常的連接管進行更換，同時應(yīng)對5、6號鍋爐其它同規(guī)格、同材質(zhì)、同批次的連接管進行檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，消除安全隱患。1135號爐脫硝個別噴氨支管調(diào)門銹死對腐蝕、磨損嚴重分門進行更換徐樹泉45號爐高溫受熱面氧化皮未進行檢測（過熱器管已進行割管檢查，再熱器未進行）結(jié)合檢修對再熱器受熱面進行割管取樣檢測1155號爐未進行化學清洗結(jié)合本次檢修對鍋爐進行清洗劉克6個別管道膨脹指示器損壞、模糊不清、指針卡澀對膨脹指示器進行檢查，更換損壞的膨脹指示器17脫硝稀釋風機入口旁路門現(xiàn)為手動門，運行時操作不便將旁路手動門改為電動門，并設(shè)置為中停門，方便運行中操作徐樹泉（六）可靠性分析6.1鍋爐本體5號鍋爐本體受熱面自投產(chǎn)以來共發(fā)生三次泄漏，最近一次為2019年1月23日過熱器出口導管反沖洗管座泄漏，本次檢修重點對鍋爐本體蒸汽管道的溫度套管管座、排空氣管管座、取樣管管座、壓力小管管座、疏水管座、定排管座、爐底加熱管座的角焊縫進行檢查。6.2輔機6.2.1自2012年至今，六大風機整體運行平穩(wěn)，但也出現(xiàn)過停運處缺等情況：（1）2017年2月份，5號爐甲側(cè)引風機動葉液壓缸中間軸軸承損壞，造成停運處理，本次檢修對兩臺引風機液壓缸中間軸軸承進行檢查。（2）兩臺引風機運行中動葉指示存在偏差，本次檢修對動葉重新校對。（3）兩臺送風機自安裝使用至今，葉片一直未進行過更換，葉片存在磨損，本次檢修對葉片進行全部更換，同時對軸承箱、輪轂、液壓缸進行例行性檢修。（4）2019年4月5號爐甲側(cè)一次風機支力軸承及軸損壞停運檢修，本次對一次風機軸及軸承進行徹底檢查，消除隱患。6.2.2磨煤機及給煤機整體運行平穩(wěn)，但運行中經(jīng)常出現(xiàn)漏煤、漏粉等情況后停運檢修：（1）針對容量風門處及門軸經(jīng)常漏灰等問題，本次檢修對2、3號磨煤機容量風門進行更換，同時對風道進行檢查，防磨有破損的進行修復。（2）給煤機出口插板門因斷煤返風運行中經(jīng)常卡塞，本次檢修對ABC三臺插板門進行更換。（3）分離器出口A層一次風管清掃風門處三通經(jīng)常漏粉，本次檢修對漏粉的三通進行更換。（七）專項分析7.1安全性評價鍋爐受熱面在以往檢修中對其進行了全面檢查，目前各級受熱面材質(zhì)未發(fā)生明顯劣化，并按照金屬監(jiān)督要求進行了金屬監(jiān)督檢驗項目。自5號爐投運以來鍋爐共發(fā)生3次受熱面泄