溴化鋰吸收式制冷機(jī)的工作原理講解

渙化鋰吸取式制冷機(jī)的工作原理講解渙化鋰吸取式制冷機(jī)的工作原理講解1/21澳化鋰吸取式制冷機(jī)的工作原理是：E的低溫冷劑水冷卻，冷劑水自身吸取冷水熱量后蒸發(fā)，成為冷劑蒸汽，進(jìn)入吸取器內(nèi)，被濃溶液吸取，濃溶液變成稀溶液。吸取器里的稀溶液，由溶液泵送往熱交換器、熱回收器后溫度上升，最終進(jìn)入再生器，在再生器中柿溶液被加熱，成為最終濃溶液。濃溶液流經(jīng)熱交換器，溫度被降低，進(jìn)入吸取器，滴淋在冷卻水管上，吸取來自蒸發(fā)器的冷劑蒸汽，成為稀溶液。另一方而，在再生器內(nèi)，外部高溫水加熱渙化鋰溶液后產(chǎn)生的水蒸汽,進(jìn)入冷凝器被冷卻，經(jīng)減壓節(jié)流，變成低溫冷劑水，進(jìn)入蒸發(fā)器，滴淋在冷水管上，冷卻進(jìn)入蒸發(fā)器的冷水。該系統(tǒng)由兩組再生器、冷凝器、蒸發(fā)器、吸取器、熱交換器、溶液泵及熱回收器組成，并且依靠熱源水、冷水的串聯(lián)將這兩組系統(tǒng)有機(jī)地結(jié)合在一起，通過對(duì)高溫側(cè)、低溫側(cè)溶液循環(huán)量和制冷量的最正確安排，實(shí)現(xiàn)溫度、壓力、濃度等參數(shù)在兩個(gè)循環(huán)之間的優(yōu)化配置，并且最66C.以上循環(huán)如此反復(fù)進(jìn)展，最終到達(dá)制取低溫冷水的目的。0“C以上的低溫水，多用于空調(diào)系統(tǒng)。1265°C,故在一般的高溫下對(duì)渙化鋰水溶液加熱時(shí)，可以認(rèn)為僅產(chǎn)生水蒸氣，整個(gè)系統(tǒng)中沒有精鐳設(shè)備，因而系統(tǒng)更加簡(jiǎn)潔。渙化鋰具有極強(qiáng)的吸水性，但渙化鋰在水中的溶解度是隨溫度的降低而降低的，溶液的濃度66%,的正常運(yùn)行。決化鋰水溶液的水蒸氣分壓，比同溫度下純水的飽和蒸汽壓小得多，故在一樣壓力下，渙化鋰水溶液具有吸取溫度比它低得多的水蒸氣的力量，這是;臭化鋰吸取式制冷機(jī)的機(jī)理之一。工作原理與循環(huán)溶液的蒸氣壓力是對(duì)平衡狀態(tài)而言的。假設(shè)蒸乞壓力為0。85kPa的渙化鋰溶液與具有1kPa壓力〔7°C〕的水蒸氣接觸，蒸氣和液體不處于平衡狀態(tài)，此時(shí)溶液具有吸取水蒸氣的力量，直到水蒸氣0.85kPa〔例如:0。87kPa〕為止.l-0.85kTa-|=0-55P1吸取制冷的原理Oo87kPa085kPa之間的壓差用于抑制連接收道中的流淌阻力以及由于過程偏離平衡狀態(tài)而產(chǎn)15°C下蒸發(fā)吋，就可能從較鬲溫度的被冷卻介質(zhì)中吸取氣化潛熱，使被冷卻介質(zhì)冷卻。為了使水在低壓下不斷氣化，并使所產(chǎn)生的蒸氣不斷地被吸取，從而保證吸取過程的不斷進(jìn)行，供吸取用的溶液的濃度必需大于吸取終了的溶液的濃度。為此，除了必需不斷地供給蒸發(fā)器純水外，還必需1所示。明顯，這樣做是不經(jīng)濟(jì)的.23雙筒渙化鋰吸取式制冷機(jī)的系統(tǒng)1-冷凝器；2—發(fā)生器；3—蒸發(fā)器；4-吸取器：5—熱交換器；6-U型管；7—防晶管;8-抽氣裝置;9蒸發(fā)器泵；10-吸取器泵：11—發(fā)生器泵；12-三通閥實(shí)際上承受對(duì)柿溶液加熱的方法，使之沸騰，從而獲得蒸餡水供不斷蒸發(fā)使用，如圖2所示。系統(tǒng)由發(fā)生器、冷凝器、蒸發(fā)器、節(jié)流閥、泵和溶液熱交換器等組成。祐溶液在加熱以前用泵將壓力升商，35C時(shí)，考慮到熱交換器中所允許的傳40°C7.37kPa或更離一些〔考慮到管道阻力等因素〕。發(fā)生器和冷凝器〔高壓側(cè)〕與蒸發(fā)器和吸取器〔低壓側(cè)〕之間的壓差通過安裝在相應(yīng)管道上的膨脹閥或其它節(jié)流機(jī)構(gòu)來保持。在渙化蝕吸取式制冷機(jī)中，這一壓差相當(dāng)小，一般只有6。5kPa,因而釆用U型管、節(jié)流短管或節(jié)流小孔即可。離開發(fā)生器的濃溶液的溫度較鬲，而離開吸取器的稀溶液的溫度卻相當(dāng)?shù)?。濃溶液在未被冷卻到與吸取器壓力相對(duì)應(yīng)的溫皮前不行能吸取水蒸氣，而稀溶液又必需加熱到和發(fā)生器壓力相對(duì)應(yīng)的飽和溫慶才開頭沸騰，因此通過一臺(tái)溶液熱交換器，使?jié)馊芤汉拖∪芤涸诟髯赃M(jìn)入吸取器和發(fā)生器之前彼此進(jìn)展熱童交換，使稀溶液溫度上升，濃溶液溫度下降。由于水蒸氣的比容格外大.為避開流淌時(shí)產(chǎn)生過大的壓降，需要很粗的管道，為避開這一點(diǎn),往往將冷凝器和發(fā)生器做在一個(gè)容器內(nèi)，將吸取器和蒸發(fā)器做在另一個(gè)容器內(nèi)，如圖3所示。也可以將這四個(gè)主要設(shè)備置于一個(gè)殼體內(nèi)，高壓側(cè)和低壓側(cè)之間用隔板隔開，如圖4所示。4單筒渙化鋰吸取式制冷機(jī)的系統(tǒng)1一冷凝器；2—發(fā)生器；3—蒸發(fā)器；4一吸取器;5—熱交換器；6、7.8—泵；9-U型管綜上所述，渙化鋰吸取式制冷機(jī)的工作過程可分為兩個(gè)局部：發(fā)生器中產(chǎn)生的冷劑蒸氣在冷凝器中冷凝成冷劑水，經(jīng)U形管進(jìn)入熬發(fā)器，在低壓下蒸發(fā)，產(chǎn)生發(fā)生器中流出的濃溶液降壓后進(jìn)入吸取器，吸取由蒸發(fā)器產(chǎn)生的冷劑蒸氣，形成稀溶液,用泵將稀溶液輸送至發(fā)生器，重加熱，形成濃溶液。這些過程的作用相當(dāng)于蒸氣壓縮式制冷循環(huán)中壓縮機(jī)所是的作用。工作過程在h一E圖上的表示渙化鋰吸取式制冷機(jī)的抱負(fù)工作過程可以用血一右圖表示，見圖5。抱負(fù)過程是指工質(zhì)在流淌過程中沒有任何阻力損失，各設(shè)備與四周空氣不發(fā)生熱量交換，發(fā)生終了和吸取終了的溶液均到達(dá)平衡狀態(tài).43?543?5?3?f5渙化鋰吸取式制冷機(jī)工作過程在圖上的表示發(fā)生過程2表示吸取器的飽和椿溶液狀態(tài)，其濃度為疋$6,經(jīng)過發(fā)生器泵，壓力上升到5升鬲至S，濃度不變，再進(jìn)入發(fā)生器，被發(fā)生器傳熱管內(nèi)的工作蒸氣加熱，溫度由升鬲到羽1壓力下的飽和溫度“，并開頭在等壓下沸騰，溶液中的水分不斷蒸發(fā)，濃度漸漸增大，溫度也漸漸上升，發(fā)生過程終了時(shí)溶液的濃度到達(dá)什，溫庾到達(dá)4表示。2—77-5-4表示柿溶液在發(fā)生器中的加熱和發(fā)生過程，所產(chǎn)生的水蒸氣狀態(tài)用開頭發(fā)生時(shí)的狀態(tài)〔4’〕和發(fā)生終了吋的狀態(tài)〔3’〕的3’$=°的縱坐標(biāo)軸上。冷凝過程由發(fā)生器產(chǎn)生的水蒸氣〔3”〕進(jìn)入冷凝器后，在壓力歹上不變的狀況下被冷凝器管內(nèi)流動(dòng)的冷卻水冷卻，首先變?yōu)轱柡驼魵?，繼而被冷凝成飽和液體〔3〕,3”—3表示冷劑蒸氣在冷凝器中冷卻及冷凝的過程.節(jié)流過程壓力為去上的飽和冷劑水〔3〕經(jīng)過節(jié)流裝置〔如U形管〕，壓力降為〔A=^fc〕后進(jìn)入蒸發(fā)器.節(jié)流前后因冷劑水的焙值和濃度均不發(fā)生變化，故節(jié)流后的狀態(tài)點(diǎn)〔圖中未標(biāo)出〕3重合。但由于壓力的降低，局部冷劑水氣化成冷劑蒸氣〔1”〕，尚未氣化的大局部冷劑水溫度降低到與蒸發(fā)壓力卩o相對(duì)應(yīng)的飽和溫廈〔點(diǎn)1〕,3表示冷凝壓力歹上3表示壓力為的飽和蒸氣〔點(diǎn)〕和飽和液體〔1〕相混合的遼蒸氣狀態(tài)。蒸發(fā)過程積存在蒸發(fā)器水盤中的冷劑水〔1〕通過蒸發(fā)器泵均勻地噴淋在蒸發(fā)器管簇的外外表，吸收管內(nèi)冷1r,1-1”表示冷劑水在蒸發(fā)器中的氣化過程。吸取過程濃度為徐、溫度為九.壓力為歹匕在自身的壓力與壓差作用下由發(fā)生器流至溶液熱交換器，將局部熱量傳給稀溶液，溫度降到亦〔8〕,4-8表示濃溶液在溶液熱交換器中的放熱8的濃溶液進(jìn)入吸取器，與吸取器中的局部稀溶液〔2〕混合，形成濃度為鼻、溫度為心的中間溶液〔9”〕，然后由吸取器泵均勻噴淋在吸取器管簇的外外表。中間溶液進(jìn)入吸取器后，由于壓力的究然降低，故首先閃發(fā)出一局部水蒸氣，濃9表示.由于吸取器管簇內(nèi)流淌的冷卻水不斷地帶走吸取過程中放出的吸取熱，因此中間溶液便具有不斷地吸取來自蒸發(fā)器的水蒸氣的力量，使溶液的濃皮降至紅，溫度由降至5〔2〕o8-W2—9’表示混合過程,9—2表示吸取器中的吸取過程。0亦唧$Gmdkg念的冷劑水蒸氣，剩下的流量為匕試一？說〕kg/s4〕存彳ad VVttd7令％! ,則存一紅〔1〕a1kg水蒸氣所需要的渙化鋰稀溶液的循環(huán)量。〔徐—二〕稱為放氣范圍。上面所分析的過程是對(duì)抱負(fù)狀況而言的。實(shí)際上，由于流淌阻力的存在，水蒸氣經(jīng)過擋水板吋?jí)毫ο陆?，因此在發(fā)生器中，發(fā)生壓力戸匕應(yīng)大于冷礙壓力刀尢，在加熱溫度不變的狀況下將引起溶液濃度接觸面積和接觸時(shí)間的有限性，使發(fā)生終了濃溶液的濃度空低于抱負(fù)狀況下的濃度負(fù),〔3—密〕稱為發(fā)生缺乏；在吸取器中，吸取器壓力應(yīng)小于蒸發(fā)壓力，在冷卻水溫度不變的狀況下，它將引是稀溶液濃度的增大。由于吸取劑與被吸取的蒸氣相互接觸的時(shí)間很短.接觸面積有限，加上系統(tǒng)內(nèi)空氣等不凝2鬲,〔空一仁〕稱為吸取缺乏。發(fā)生缺乏和吸取缺乏均會(huì)引超工作過程中參數(shù)的變化，使放氣范圍削減，從而影響循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性。渙化鋰吸取式制冷機(jī)的熱力及傳熱計(jì)算渙化鏗吸取式制冷機(jī)的計(jì)算應(yīng)包括熱力計(jì)算、傳熱計(jì)算、構(gòu)造設(shè)計(jì)計(jì)算及強(qiáng)度校核計(jì)算等，此處僅對(duì)熱力計(jì)算和傳熱計(jì)算的方法與步驟加以說明。熱力計(jì)算渙化鋰吸取式制冷機(jī)的熱力計(jì)算是依據(jù)用戶對(duì)制冷量和冷媒水溫的要求，以及用戶所能供給的加熱熱源和冷卻介質(zhì)的條件，合理地選擇某些設(shè)計(jì)參數(shù)(傳熱溫差、放氣范圍等)，然后對(duì)循環(huán)加以計(jì)算，為傳熱計(jì)算等供給計(jì)算和設(shè)計(jì)依扌居.參數(shù)①2提出。②44與蒸發(fā)溫度心有關(guān)。假設(shè)％下降，機(jī)組的制冷及熱力系數(shù)均下降，因此在滿足生產(chǎn)工藝或空調(diào)要求的根底上，應(yīng)盡可能地提爲(wèi)蒸發(fā)溫度。對(duì)于渙化鋰吸取式制冷機(jī)，由于用水作制冷劑，故一般S5C③冷卻水進(jìn)口溫依據(jù)當(dāng)?shù)氐淖匀粭l件打算。應(yīng)當(dāng)指出，盡管降低能使冷凝壓力下降，吸取效果增加，但考慮到渙化鋰結(jié)晶這一特別問題，并不是〈愈低愈好，而是有肯定的合理范圍。機(jī)組在冬季運(yùn)行時(shí)尤應(yīng)防止冷卻水溫度過低這一問題.④加熱熱源溫度考慮到廢熱的利用、結(jié)晶和腐蝕等問題，釆用0.1 0.25Mpa的飽和蒸氣或75”C以上的熱水作為熱源較為合理。如能供給更鬲的蒸氣壓力，則熱效率可獲得進(jìn)一步的提設(shè)計(jì)撰數(shù)的選定叭fA<h7>1h6/Sh2叭fA<h7>1h6/Sh2qQ,%￡①吸取器出口冷卻水溫順冷凝器的口冷卻水溫2由于吸取式制冷機(jī)釆用熱能作為補(bǔ)償手段，所以冷卻水帶走的熱童遠(yuǎn)大于蒸氣壓縮式制冷機(jī)。為了節(jié)約冷卻水的消耗量，往往使冷卻水串聯(lián)地流過吸取器和冷凝器。考慮到吸取器內(nèi)的吸取效果和冷礙器允許有較鬲的冷凝壓力這些因素，通常讓冷卻水先經(jīng)過吸取器，再進(jìn)入冷凝器。冷卻水的總溫升一般取7~9”C,2較冷凝器的熱負(fù)荷。尢大，通過吸取器的溫升較通過冷凝器的溫升右&2高.冷卻水的總溫升為

冷卻水的進(jìn)水溫度而定?？紤]到吸取6混合溶液熱平衡冏△心二拉皿十加也假設(shè)水源充分或加溫皮太低，則可釆用冷卻水并聯(lián)流過吸取器和冷凝 器的方式，這時(shí)冷瀕器內(nèi)冷卻水的溫升可以高一些。當(dāng)釆取串聯(lián)方式時(shí)，心=紅+山“U(2)也=心+&說+g=心+嘰 U⑶②冷凝溫廈S及冷凝壓力刀尢冷凝溫度一般比冷卻水出口溫慶高2 5C,即4=仏+(2為匸(4)依據(jù)S鞏，即=/(^)③蒸發(fā)溫度心及蒸發(fā)壓力卩0蒸發(fā)溫度一般比冷媒水出水溫度低2 4°C假設(shè) 要求較低,則溫差取較小值，反之，取較大值，即4〕C〔5〕蒸發(fā)壓力Po依據(jù)必求得，即Po=/〔^o〕④吸取器內(nèi)稀溶液的罠低溫度‘2吸取器內(nèi)稀溶液的出口溫度＜2—般比冷卻水出口溫度商3 5C,取較小值對(duì)吸取效呆有利，但傳熱溫差的減小將導(dǎo)致所需傳熱面積的增大，反之亦然。匕=虬+&歸+〔3~為匸〔6〕⑤吸取器壓力吸取器壓力因蒸氣流經(jīng)擋水板時(shí)的阻力損失而低于蒸發(fā)壓力壓降的大小與檔水板的構(gòu)造和氣流速度有關(guān)，一般取A^0=〔10-70〕Pa,即PPz〔M^a〕〔7〕⑥稀溶液濃度鼻根腐乳和由渙化鋰溶液的圖確定，即170“〕⑻⑦濃溶液濃度什為了保證循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性和安全可行性，期望循環(huán)的放氣范圍〔徐一紅〕在Oo03 0.06之間，因而^=^4-〔0.03-0.06〕⑼⑧發(fā)生器內(nèi)溶液的最鬲溫度冷發(fā)生器出口濃溶液的溫度〔4可依據(jù)snj%?！车年P(guān)系在渙化鋰溶液的圖中確定。盡管發(fā)生出來的冷劑蒸乞流經(jīng)擋水板時(shí)有阻力存在，但由于“X與Pt相比其數(shù)值很小，可以無視不計(jì)，因此假定時(shí)影響甚微。一般期望S410~40C,如杲超出這一范囲，則有關(guān)參數(shù)應(yīng)作相應(yīng)的調(diào)整。4較爲(wèi)時(shí)，溫差取較大值.⑨溶液熱交換器出口溫度S與％濃溶液出口溫度呢由熱交換器冷端的溫差確定，假設(shè)溫差較小，熱效率雖較高，要求的傳熱面積仍會(huì)較大。為防止?jié)馊芤旱慕Y(jié)甜，亦應(yīng)比存濃度所對(duì)應(yīng)的結(jié)晶溫度鬲10°C以上，因此冷端溫差取15 25C即& +〔15~2為U〔U〕假設(shè)無視溶液與環(huán)境介質(zhì)的熱交換，稀溶液的出口溫度可依據(jù)溶液交換的熱平衡式確定,即*?mf〔7—“2〕=〔^mf—^mdX^4-8〕a—1爲(wèi)=——〔如一如〕2a

kJ/Xg

〔12〕再由祐和<在圖上確定式中a=fr/〔4“^〕.⑩吸取器噴淋溶液狀態(tài)為強(qiáng)化吸取器的吸取過程，吸取器通常承受噴淋形式。由于進(jìn)入吸收器的濃溶液量較少，為保證肯定的噴淋密度，往往加上肯定數(shù)量稀溶液，形成中間溶液后噴淋，雖然濃度有所降低，但因噴淋童的增加而使吸取效果增加.假定在@応-？訛〕1^$的濃溶液中再參加皿蛔$9’6所示，依據(jù)熱平衡方程式〔q+爼〕a〕施+務(wù)爲(wèi)2十/一1 〔13〕f1kg冷劑水蒸氣需補(bǔ)充稀溶;夜的公斤數(shù)。一般/=20~50?有吋用濃溶液直接噴淋，即/=0o同樣，可由混合溶液的物量平衡式求出中間溶液的濃度。即5o=

a+/-1 (14)y和&通過圖確定混合后溶液的溫度力。渙化鋰吸取式制冷機(jī)的工作原理講解渙化鋰吸取式制冷機(jī)的工作原理講解10/21設(shè)備熱負(fù)荷計(jì)算設(shè)備的熱負(fù)荷依據(jù)設(shè)備的熱平衡式求出。①制冷機(jī)中的冷劑水的流量幺映冷劑水流董務(wù)w由的制冷量°。航(15)負(fù)荷go航(15)

和蒸發(fā)器中的單位熱7可知00=尿一為(16)②發(fā)生器熱負(fù)荷Qg8可知Q=fenf一務(wù)』盡斗今nd縱一務(wù)f為s即gQ=尬T)]kw(17)g9可知Qx一九)岡(18)210可知Qb=Smf0說)劃十Qnd1一@mf倒22)]kW(19)11可知Qex=?mf(祐-為)=-Paul)(^4--鷹)=d[。(為-為)]=[@-1)(^4~8)]

kW(20)裝.徨的熱平衡式、熱力系數(shù)及熱力完善度假設(shè)無視泵消耗功率帶給系統(tǒng)的熱量以及系統(tǒng)與周國(guó)環(huán)境0g+0o=2+OkkW(21)熱力系數(shù)用芒表示，它反映消耗單位蒸氣加熱量所獲得的制冷量，用于評(píng)價(jià)裝置的經(jīng)濟(jì)性,按定狡2g(22)單效渙化鋰吸取式制冷機(jī)的一般為0.65 0。75,雙效渙化鋰吸取式制冷機(jī)的芒通常在1.0以上。熱力完善度是熱力系數(shù)與同熱源溫度下最鬲熱力系數(shù)的比值。假設(shè)熱源溫度為耳,環(huán)境溫廈為*2,冷源溫度為則靈高熱力系數(shù)為熱力完善度可表示為&=—(24)它反映制冷循環(huán)的不行逆程度。加熱蒸氣的消耗①加熱蒸氣的消耗量彳陝，A-------------考慮熱損失的附加系數(shù)，A=1o05^1.10:----htt 加熱蒸氣焙值，kJ/kg：一一址 加熱蒸氣分散水焙值,kJ/kgo②吸取器泵的流量纟％-X3600二農(nóng)+、二 1冬x3600QNlO 0

n?/h(26)式中幺砂 吸取器噴淋溶液量，kg/s;_一P0 噴淋溶液密度，kg/l,由圖查取.③發(fā)生器泵的流量纟也3600=”P.X103

〔27〕式中久 稀溶液密度，kg/l,由圖查取。④冷媒水泵的流量纟％—----7--------r——----7--------r—X360010呱-曲m3/h(28)冷媒水的進(jìn)口溫度，°C:冷媒水的出口溫度，°C?！?---7 r—X3600冷媒水的出口溫度，°C?！?---7 r—X36001000(缶-G)CpmJ/h(29)對(duì)于冷凝器x3600 ms/h1000(^-^)cp (30)計(jì)算結(jié)果應(yīng)為q“=g 假設(shè)兩者相差較大，說明以祈假定的冷卻水總溫升的安排不當(dāng),需重假定，至兩者相等為止。⑥蒸發(fā)器泵的流量知°由于蒸發(fā)器內(nèi)壓力很低，冷劑水靜壓力對(duì)蒸發(fā)沸騰過程的影響較了保證肯定的噴淋密度，使冷劑水均勻地潤(rùn)濕發(fā)器管簇的外外表,蒸發(fā)器泵的噴淋量要大于蒸發(fā)器的蒸渙化鋰吸收式制冷機(jī)的工作原理講解再循環(huán)倍率，用a表示，a=10 20。蒸發(fā)泵的流量為傳熱計(jì)算傳熱計(jì):簡(jiǎn)化的渙化鋰吸取式制冷.機(jī)的傳熱計(jì)算公式如下,疋(△一aA心-)式中月 傳熱面積，tt?:

(32)一一Q 傳熱董，w:一一A 熱交換器中的最大溫差，即熱流體進(jìn)口和冷流體進(jìn)口溫度之差，°C：一一a,b 常數(shù)，它與熱交換器內(nèi)流體流淌的方式有關(guān)，具體數(shù)據(jù)見表1：a在換熱過程中溫度變化,°C;一一b在換熱過程中的溫度變化，°C。釆用公式(32)時(shí)，要求Z。*1各種流淌狀態(tài)下的”力值流淌方式流淌方式逆流順流a0.350.65b0.650.65應(yīng)甲范圍叉流0.4250.50.650.65兩流體均作穿插流淌—種流體作交滅流淌假設(shè)有一種流體的換熱過程中發(fā)生集態(tài)轉(zhuǎn)變，例如冷凝器中的冷凝過程，由于此時(shí)該流體的溫度沒有變化，故Ai=0,公式(32)可簡(jiǎn)化為(33)13/21渙化鋰吸取式制冷機(jī)的工作原理講解渙化鋰吸取式制冷機(jī)的工作原理講解14/21m2乞種換熱設(shè)備傳熱面，17),必需加熱至飽和狀態(tài)5)才開頭沸騰，由于溫度從上升到“所需熱量與沸騰過程中所需熱董相比很小.因此在傳熱計(jì)算時(shí)均按飽和溫度“計(jì)算。此外，假設(shè)加熱介質(zhì)為過熱蒸氣，其過熱區(qū)放出的熱量遠(yuǎn)小于潛熱，計(jì)算時(shí)也按飽和溫度計(jì)算。由于加熱蒸氣的換熱過程中發(fā)生相變，故=0帳s帳s｛7)-0.廻耳-7式中Fg 發(fā)生器傳熱系數(shù)，07(^2.K)。②冷凝器的傳熱面積月k進(jìn)入冷凝器的冷劑水蒸氣為過熱蒸氣，由于它冷卻到飽和蒸氣時(shí)放出的熱量遠(yuǎn)小于冷凝過程放出的熱董，故計(jì)算時(shí)仍按飽和冷凝溫度4進(jìn)展計(jì)算。由于冷劑雖二——---------_ &. ^2一心)一0碩心一心)］ (35)式中丄紅 冷凝器傳熱系數(shù).W/(m2.R.)o③吸取器的傳熱面積刀］假設(shè)吸敢器中的冷卻水作混合流淌而噴淋液不作混合流淌，則代二 區(qū) G、瓦［仏-—〕-0.5為-心〕-0.6509-心〕］

m2〔36〕式中 吸取器傳熱系數(shù)，W/(m<K)o④蒸發(fā)器的傳熱面積九蒸發(fā)過程中冷劑水發(fā)生相變，=0,則F =——&---90 3-沁) & ^o[(4--S)-06孔x -如)] (37)式中屋0 蒸發(fā)器傳熱系數(shù)，⑤溶液熱交換器的傳熱面積去二由于椿溶液流董大，故水當(dāng)量大，應(yīng)為稀溶液在熱交換器中的溫皮變化。兩種溶液在換熱過程中的流淌方式常承受逆流形式，則匹佻I乂“、= & ^2忍[(“-)-0罰務(wù)-鮎)-0.6504-陽(yáng))] (式中疋孩 溶液熱交換傳熱系數(shù).W/(m2-K).傳熱系數(shù)在以上各設(shè)備的傳熱面積計(jì)算公式中，除傳熱數(shù)外，其余各參數(shù)均已在熱力計(jì)算中確定。因此傳熱計(jì)算的實(shí)質(zhì)問題是怎樣確定傳熱系數(shù)K的問題。由于影響K值的因素很多，因此在設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)常依據(jù)同類型機(jī)器的試驗(yàn)數(shù)據(jù)作為選取K2列出了一些國(guó)內(nèi)外產(chǎn)品的傳熱系數(shù)，供設(shè)計(jì)時(shí)參考。機(jī)型XZ-5O〔單效，中國(guó)〕日立HAU-100〔單效，日本〕三洋〔單效，日本〕2XZ-150

冷謖器 蒸發(fā)器 W/(m2-K)

友生器23262326(2023)2326(2023)814(700)1163(1000)5S2(500)5234(4500)2791(2400)1163(1000)1623(1400)465(400)4652⑷DO)1745(1500)1070(920)1163(1000)高壓 104740?040?0(3500)2559(2200)1105(950)〔雙效，中國(guó)〕低壓川崎5815-69782675-30241163-1396高壓〔雙效，日本〕(5000-6000)(2300^2600)(1000-1200)低壓987(850)2326(2023)1163(1000)

溶液熱交換器高壓 349-465(300-400)低壓 29249(250^300)2可見，各設(shè)備傳熱系數(shù)相差很大實(shí)際上，熱流密度.流速.噴淋密度、材質(zhì)、管排布置方式、水質(zhì)、不凝性氣體董及污垢等因素均會(huì)影響傳熱系數(shù)的數(shù)值。目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)渙化鋰吸取式制冷機(jī)組實(shí)行了一些改進(jìn)措施，如對(duì)傳熱菅進(jìn)展適當(dāng)?shù)奶幚?提高水速、改進(jìn)噴嘴構(gòu)造等，使傳熱系數(shù)有較大的提鬲。設(shè)計(jì)過程中務(wù)必選綜合考慮各種因素，再K值。單效渙化鏗吸取式制冷機(jī)熱力計(jì)算和傳熱計(jì)算舉例〔1〕熱力計(jì)算①條件：1〕制冷量2o=1^4.5kWSOxlQ4kcal/h〕2〕冷媒水進(jìn)口溫度=15°C冷媒水進(jìn)口溫度=5°C冷卻水進(jìn)口溫=32°C加熱工作蒸氣壓力Ph=0157MPa〔^〕，相對(duì)于蒸氣溫度氐=112.%c②設(shè)計(jì)參數(shù)的選定2為了節(jié)約冷卻水的消耗量，釆用串聯(lián)方式。假定冷卻水總的溫8cC,取°C,2°C,則哥嚴(yán)如+山訥=〔32+4.4)=36.4 P2=也+&w2=(36,4+3,6)=40U冷凝溫度忑及冷凝壓力P匕取&=5C,則認(rèn)+42(40+5)=45VPx-9.6xl0_MPa蒸發(fā)溫度及蒸發(fā)壓力卩oA/=2°C,則如=兔一山=(32)=3CPo=7.57x10^MPaAi=3.6°C,則E+血=(36.4+3.6)=40C吸取器壓力刀&133x10」MPa,則=7>0-4^?0=(7.57xlQ-4-1.33xlQ-5)MPa=7.44xl0-4MPa稀溶液濃度由/\和$查圖得=0.591濃溶液濃度空取徐一二，則徐二徐+0.044=0.591+0.044=0.635發(fā)生器內(nèi)濃溶液的最高溫度S4=99.8七濃溶液出熱交換器時(shí)的溫度亦取冷端溫差A(yù)i=15°c,0-1&2+&=(40+15)二55濃溶液出熱交換器時(shí)的熔由亦和徐在圖上查出柿溶液出熱交換器的溫廈S(1)和式(12)求得0.6350.635-0.591

=14.43h_卩14 43-1)厲9第-30773)|?乃陽(yáng)h7“ 14.43=351.44kJ/kgS噴淋溶液的焙值和濃度分別由式(13)和式(14)求得，計(jì)算時(shí)取(14.43-1)x307.73+30x275.741443+30—130x0.59+[14.43-1)x0.6351443+30-1bFo查圖，得=45<c

=285.62 kJ/Xg3中，考慮到壓力的數(shù)量級(jí)，表中壓力單位為kPa.名稱點(diǎn)號(hào)蒸發(fā)器出口處冷劑蒸氣吸取器出口處稀溶液冷僵器出口處冷劑水T名稱點(diǎn)號(hào)蒸發(fā)器出口處冷劑蒸氣吸取器出口處稀溶液冷僵器出口處冷劑水T溫度3.0r濃度(kPa)0.757冷礙器出口處水蒸氣發(fā)生器出口處濃溶液發(fā)生器進(jìn)口處飽和稀溶液焰值(kJ/kg)2924.48275.74606.923095.72389.08370.95ic855.045.00.6350.600307.73285.62240.00.5910.744345.09.6003194.89.600499.80.6359.(500589.70.5919.600吸取器進(jìn)口處飽和濃溶液648.50.6350.744295.75a779.70.591351.44③設(shè)備熱負(fù)荷計(jì)算冷劑水流量纟劇由式(15)和式(16)得=(2924.48-606.92)=2317.6kJ/kg發(fā)生器熱負(fù)荷Q&由式(17)得2=0乃荻[14.43-1)x389.08+309572-1443x3力44]二24471kW冷凝器熱負(fù)荷。匕由式(18)可知a=0.753x(739.4-144.96)=1874.1kW2由式(19)得知Q=0.753x[(14.43-l)x307.734-2924.4S-14.43x275.74]=2318kW溶液熱交換器熱負(fù)荷。紐由式(20)得=0.753x[14.43x(351.44-275.74)]=822.5kW④裝置的熱平衡、熱力系數(shù)及熱力完善廈熱平衡吸取熱量：Qi=2+3=(2447.1+1744.耳=4191.6kW放出熱量：&=&+2^=(18741+2318)=4192.1kW0102格外接近，說明上面的計(jì)算是正確的。熱力系數(shù)由式(22)得1744.5=0.7132447.1熱力完善度冷卻水的平均溫度G皿和冷媒水平衡溫度‘泌分別為(27317+112.73)-(273.17+36)(273.17+112.73)x(273.17+10)1(27317+112.73)-(273.