洗衣房模板工程專項施工方案

年4月19日洗衣房模板工程專項施工方案文檔僅供參考一、編制依據1、依據**洗衣房相關圖紙及設計變更。2、依據的現行國家標準、規(guī)范主要有:<建筑結構荷載規(guī)范>(GB50009-)<混凝土結構設計規(guī)范>(GB50010-)()<建筑施工計算手冊><建筑施工手冊>(第5版)<鋼結構設計規(guī)范>(GB50017-)<建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范>(JGJ130-)<建筑施工模板安全技術規(guī)范>(JGJ162-)<建筑工程施工安全資料管理規(guī)程>(DBJ04/T289-)<建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準>(GB50300-)<鋼管腳手架扣件>(GB15831-)<混凝土模板用膠合板>(GB/T17656-)<建筑施工安全檢查標準>(JGJ59-)3、依據<危險性較大的分部分項工程安全管理辦法>(建質【】87號)進行編制。4、我公司相關管理手冊。二、工程概況洗衣房位于**,長36.6m,寬24.6m,層數為地上一層,層高為**7m與**9m,高度為**m與**m(女兒墻頂距室外地面),室內外高差0.45m,女兒墻高度為**6m,結構為框架結構,總建筑面積為**㎡?；A采用柱下獨立基礎,截面形式為坡形,基礎拉梁的截面尺寸為250×500mm。主體結構為框架,框架柱截面尺寸均為700×700mm,樓板厚度均為120mm,主梁截面尺寸為350×900mm、350×800mm、350×700mm、350×600mm,其次梁截面尺寸為250×600mm、250×500mm三、施工計劃(一)進度計劃洗衣房模架計劃**開始施工,計劃**束,工期**天(二)材料與設備計劃1、材料要求梁、柱、墻、頂板模板面板均采用13mm厚多層板,40×70mm木方為次龍骨。模板承重架采用Φ48×3.0mm鋼管,由扣件、立桿、橫桿、支座等組成。模板周轉次數為4～6次,脫模劑選用水性脫模劑。模架支撐系統(tǒng)材料要求鋼管表面平直光滑,不得有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。鋼管腳手架使用可鍛鑄造扣件搭設,扣件不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配,貼和面平整,活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。進場模板質量要求外觀質量檢查標準(經過觀察檢驗)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2,每平方米污染面積不大于0.005m2。規(guī)格尺寸標準厚度檢測:用鋼卷尺在距板邊20mm處,長短邊分別測3點、1點,取8點平均值,各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法:用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點,取平均值。對角線差檢測方法:用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法:用鋼直尺量對角線長度,并用楔形塞尺量鋼直尺與板面間最大弦高,后者與前者的比值為翹曲度。2、材料計劃根據施工進度計劃和施工預算的分析,主要材料均應根據實際情況分批進場材料需用量計劃如下:序號名稱規(guī)格單位數量1鋼管Ф48×3mm噸902模板13mm厚㎡16003木方40×70mm根35004扣件個145005對拉螺栓M14米15003、主要機具根據本工程場地、施工工作面及工期等因素情況,選擇如下主要機械設備:序號名稱型號單位數量備注1電焊機BX3-500臺12切割機臺13電鉆臺14手持電鋸臺25木工圓盤鋸臺1(三)施工準備1、技術準備(1)項目技術、生產人員熟悉圖紙,認真學習掌握施工圖內容及各部位截面尺寸、標高、要求和特點,同時針對有關施工技術和存在的疑點、問題,與設計、甲方、監(jiān)理共同協(xié)商解決,作為施工圖的變更依據和施工操作依據。(2)編制專項施工方案,進行總體部署與協(xié)調,制定切實可行的施工方案和技術措施。(3)進行技術交底:技術交底采用三級制。2、現場準備(1)澆筑混凝土前,檢查模板、鋼筋、保護層和預埋件等的尺寸、規(guī)格、數量和位置,檢查模板穩(wěn)定性、支撐情況。各工種自檢合格后,辦理隱、預檢、交接檢,并填寫混凝土澆灌申請書。審批合格后報監(jiān)理,取得同意后才能澆筑。(2)澆筑前檢查并清理基礎內殘留雜物,模板表面澆水濕潤。(3)軸線尺寸、標高等均經過檢查、驗收完畢,標高控制線已按要求設置完畢。(4)檢查電源、線路并做好照明準備工作。混凝土澆筑過程中,要保證水、電、照明不中斷。(5)澆筑混凝土的架子、馬道支搭完畢,并有良好的安全措施。(6)振搗棒等檢驗合格。(7)物資部門提前做好有關材料的進場工作,準備好防雨物資,確保施工順利進行。(8)加強氣象預測預報聯(lián)系工作,保證混凝土連續(xù)澆筑的順利進行,確保混凝土質量。(9)加強通訊和調度,切實確?；炷恋倪B續(xù)均勻供應。(10)嚴格混凝土收料制度。對混凝土運輸車號、出廠時間、到場時間、開始澆筑時間、澆筑完成時間及澆筑部位進行認真及時記錄。四、施工工藝技術(一)模板設計1、柱面板采用13mm厚多層板,柱箍采用圓鋼管Ф48×3mm。(1)700×700mm柱面板13mm厚多層板柱長邊小梁40mm×70mm方木,6根柱短邊小梁40mm×70mm方木,6根對拉螺栓M14,間距500mm柱箍鋼管φ48×3.0雙鋼管合并,間距500mm2、梁(1)350×900mm面板13mm厚多層板梁側次楞40mm×70mm方木,水平沿梁長方向放置(外側7道,內側6道)。梁側主楞雙鋼管φ48×3.0,豎向垂直梁長方向間距425/450/400mm。對拉螺栓M14間距450mm梁底次楞40mm×70mm方木,水平沿梁長方向放置(3道)。梁底主楞鋼管φ48×3.0,水平垂直梁長方向間距425/450/400mm。梁跨度方向立桿鋼管φ48×3.0,間距425/450/400mm。梁兩側立桿鋼管φ48×3.0,間距1400mm,混凝土梁居中設置。梁底增設立桿鋼管φ48×3.0,增設1根,按梁兩側立桿間距均分。水平桿步距1500mm掃地桿設置掃地桿距地面200mm,縱橫向均設,橫下縱上。頂層水平桿設置頂層水平桿中心線至支撐點的長度為400mm。墊板墊板采用1200mm長、70mm寬木方(2)350×800mm梁面板13mm厚多層板梁側次楞40mm×70mm方木,水平沿梁長方向放置(外側6道,內側5道)。梁側主楞雙鋼管φ48×3.0,豎向垂直梁長方向間距425/450/500mm。對拉螺栓M14間距400mm梁底次楞40mm×70mm方木,水平沿梁長方向放置(3道)。梁底主楞鋼管φ48×3.0,水平垂直梁長方向間距425/450/500mm梁跨度方向立桿鋼管φ48×3.0,間距425/450/500mm。梁兩側立桿鋼管φ48×3.0,間距1400/1500/1200mm,混凝土梁居中設置。梁底增設立桿鋼管φ48×3.0,增設1根,按梁兩側立桿間距均分。水平桿步距1500mm掃地桿設置掃地桿距地面200mm,縱橫向均設,橫下縱上。頂層水平桿設置頂層水平桿中心線至支撐點的長度為400mm。墊板墊板采用1200mm長、70mm寬木方350×700mmmm梁按350×800mm梁支設。(3)350×600mm梁面板13mm厚多層板梁側次楞40mm×70mm方木,水平沿梁長方向放置(4道)。梁側主楞單鋼管φ48×3.0,豎向垂直梁長方向間距425/450/500mm梁底次楞40mm×70mm方木,水平沿梁長方向放置(3道)。梁底主楞鋼管φ48×3.0,水平垂直梁長方向間距425/450/500mm。梁跨度方向立桿鋼管φ48×3.0,間距425/450/500mm。梁兩側立桿鋼管φ48×3.0,間距1400/1500/1200mm,混凝土梁居中設置。梁底增設立桿鋼管φ48×3.0,增設1根,按梁兩側立桿間距均分。水平桿步距1500mm掃地桿設置掃地桿距地面200mm,縱橫向均設,橫下縱上。頂層水平桿設置頂層水平桿中心線至支撐點的長度為400mm。墊板墊板采用1200mm長、70mm寬木方(4)250×600mm梁面板13mm厚多層板梁側次楞40mm×70mm方木,水平沿梁長方向放置(4道)。梁側主楞單鋼管φ48×3.0,豎向垂直梁長方向間距425/450/500mm梁底次楞40mm×70mm方木,水平沿梁長方向放置(2道)。梁底主楞鋼管φ48×3.0,水平垂直梁長方向間距425/450/500mm梁跨度方向立桿鋼管φ48×3.0,間距425/450/500mm梁兩側立桿鋼管φ48×3.0,間距1200mm,混凝土梁居中設置。梁底增設立桿鋼管φ48×3.0,增設1根,按梁兩側立桿間距均分。水平桿步距1500mm掃地桿設置掃地桿距地面200mm,縱橫向均設,橫下縱上。頂層水平桿設置頂層水平桿中心線至支撐點的長度為400mm。墊板墊板采用1200mm長、70mm寬木方250×500mm按250×600mm梁支設。3、板模板面板采用13mm厚多層板,采用滿堂鋼管腳手架作支撐。120mm厚板樓板厚度120mm面板13mm厚多層板主楞Φ48×3.0mm鋼管次楞40mm×70mm方木,間距200mm支撐體系立桿縱距1000mm立桿橫距1000mm水平桿步距1500mm掃地桿設置掃地桿距地面200mm,縱橫向均設,橫下縱上。頂層水平桿設置頂層水平桿中心線至支撐點的長度為450mm墊板墊板采用1200mm長、70mm寬木方4、模板加工柱、梁、墻的模板加工必須滿足截面尺寸,兩對角線誤差小于1mm,尺寸過大的模板需進行刨邊,否則禁止使用翹曲、變形的方木不得作為龍骨使用。模板必須具備足夠的剛度、強度、穩(wěn)定性,拼縫小于1㎜,并預先拼裝模板。5、梁、板、柱模架平面布置詳見附后<一層梁板柱模架平面布置示意圖>(二)模板安裝1、柱模板安裝(1)工藝流程基礎放線→剔除接縫混凝土軟弱層→沿柱外側5mm貼海綿密封條→安裝柱?！仓俊庸绦Ｕk預檢。(2)柱模板安裝按照放線位置,在柱內四邊的預留地錨筋上焊接支桿,從四面頂住模板以防止位移。安裝柱模板:通排柱,先安裝樓層平面的兩邊柱,經校正、固定,再拉通線校正中間各柱柱模板按柱子大小,預拼成一面一片,就位后先用鐵絲與主筋綁扎臨時固定,隨后用木釘將兩側模板連接緊連接完兩面后,再連接另外兩面。安裝柱箍:柱箍用Ф48×3.0鋼管。將柱模內清理干凈,封閉清理口,辦理模板預檢。2、梁模板安裝(1)工藝流程抄平放線→彈板下控制線→支設支撐體系→安放縱橫向龍骨→鋪設梁底?！{整水平及起拱→鋼筋綁扎→安裝側模→辦預檢。(2)梁模板安裝支設支撐體系,立鋼管支撐、縱橫拉桿,梁底主龍骨采用鋼管,次龍骨為40×70mm木方,按梁底標高調整支撐拉通線找平次龍骨。然后安裝梁底模板,并拉線找直,按梁軸線找準位置梁跨度＞4m時,梁底中部按梁跨度的2‰起拱安裝梁側模,并與樓板模板連為一體每根梁底模的端頭設置清掃口,距梁端300mm將梁模內清理干凈,封閉清理口,辦理模板預檢。3、頂板模板安裝(1)工藝流程抄平放線→彈板下控制線→立鋼管支撐、縱橫拉桿→固定支撐→調整平整度→在支撐上按房間橫向安放主龍骨→安放次龍骨→鋪設多層板→調整水平及起拱→辦預檢。(2)模板安裝依據圖紙標高在鋼筋上返出本樓層結構500mm標高線并用紅漆涂成標記,支模時以此作為控制頂板支撐高度的依據。安裝立桿,第一道水平桿距樓板200mm,以上每隔1500mm設一道。以每層標高為依據,以500mm水平標高線為基準調整支撐立桿高度,并沿短向安放、固定主龍骨,主龍骨用Φ48×3.0mm鋼管,次龍骨為40×70mm木方,木方間距200mm(中到中),接頭相互錯開在次龍骨上按已排好的拼模順序依次從四周向中央鋪設多層板,40×70mm次龍骨上獨立鋪設多層板,鋪設時模板的接頭要平整,無高低差模板鋪設完成后按+500mm水平線精確調整其標高,當房間跨度≥4m,要求跨中按房間跨度的2‰起拱。多層板間采用硬拼的方法,接縫處嚴密,板和梁、墻模板間加貼雙面膠帶,防止漏漿,保證頂板與梁體陰角處觀感效果。標高校正完后,支柱之間加水平拉桿,間距1500mm,水平桿雙向設置。4、立桿構造要求(1)立桿接長嚴禁搭接,必須采用對接扣件連接,相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內,且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm。(2)立桿頂部應設可調支托,U形支托與楞梁兩側間如有間隙,必須楔緊,其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm,螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm,安裝時應保證上下同心。(3)嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定在水平拉桿上。(4)每根立桿底部應設置木墊板,木墊板的長度不少于2跨、厚度不小于50mm、寬度不小于200mm。(5)立桿應保證其垂直,梁和板的立柱,其縱橫向間距應相等或成倍數。5、水平桿構造要求(1)必須設置縱橫向掃地桿,縱向掃地桿應用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上,橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。(2)可調支托底部的立桿頂端應沿縱橫向設置一道水平桿,頂部水平桿與模板支撐點之間的距離不得大于500mm。(3)底桿與頂部水平桿之間的間距,在滿足水平桿步距為1.5m條件下,進行平均分配確定步距,在每一步距處縱橫向各設一道水平桿。(4)水平桿應與立桿扣接,不能與另一方向的水平桿扣接。(三)模板拆除1、拆除順序遵循先支后拆,自上而下,先非承重部位后承重部位的原則。2、拆除條件常溫下,拆模時墻、柱混凝土強度必須保證拆模時混凝土棱角不被損壞,表面不出現粘模現象頂板、梁、樓梯混凝土強度達到以下規(guī)定方可拆除:構件類型構件跨度達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板≤2≥50＞2,≤8≥75梁≤8≥75＞8≥100拆模時混凝土的強度和拆模時間必須以同條件試塊強度為依據在滿足條件后,由工長填寫拆模申請,經技術負責人批準后方可拆除。洞口的內模拆除時,孔洞表面及棱角不因拆模而受損壞。3、模板拆除方法(1)柱模板拆除拆橫豎鋼管,卸掉柱箍,把連接每片柱模板的連接件拆掉,使模板與混凝土脫離。(2)墻模板拆除拆掉穿墻螺栓等附件,用撬棍輕輕撬動模板,使模板脫離墻體,即可把模板吊運走。(3)樓板、梁模板拆除先拆除梁側模,再拆除樓板模板,樓板模板拆模先拆掉水平拉桿,然后拆除支柱,每根龍骨留1～2根支柱暫不拆。操作人員站在已拆出的空間,拆去近旁余下的支柱。當樓層較高,支模采用多層排架時,應從上而下逐層拆除,不可采用在一個局部拆除到底再轉向相鄰部位的方法。有穿梁螺栓者先拆掉穿梁螺栓和支架,再拆除梁底模板。(4)材料收集整理拆下的架管,扣件、螺栓、木方、模板及時收集整理,以備周轉使用。(四)模板清理、維修及維護1、模板拆除后及時將板面上混凝土漿塊、灰塵清理干凈,然后涂刷脫模劑,脫模劑涂刷均勻。2、模板拆除后,及時修理破損、變形的模板,將破損處修補完整,將模板變形及板面凹凸處修理平整、光滑。3、模板與墻面粘結時禁止用塔吊吊拉模板,防止將墻面拉裂。4、拆下的模板如發(fā)現有不平或肋邊損壞變形應及時修理平整。5、模板使用注意事項吊裝模板時輕起輕落,不準碰撞已安裝好的模板和其它硬物;模板吊運就位時要平穩(wěn)、準確,不得兜掛鋼筋用撬棍調整模板時,要注意保護模板下口嚴格控制拆模時間,拆模時按程序進行,禁止用大錘敲擊或撬棍硬撬,以免損傷混凝土表面和棱角拆下的模板分規(guī)格堆放拆模時注意對成品加以保護嚴禁破壞。6、多層板維修多層板運輸堆放防止雨淋水侵;多層板嚴禁與硬物碰撞、撬棍敲打、鋼筋在上面拖拉、振搗器振搗、任意拋擲等現象,以保證板面不受損壞;切割或鉆孔后的模板側邊要涂刷油漆;當拆下的模板四周破壞、四周板開裂分層時,將模板破損部分切掉四周刷封邊漆,然后重復利用。(五)質量檢查驗收標準1、主控項目(1)安裝現澆結構的上層模板及其支架時,下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力;上下層支架的立柱應對準,并鋪設墊板。(2)在涂刷模板隔離劑時,不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。2、一般項目(1)模板安裝應滿足下列要求模板的接縫不應漏漿;在澆筑混凝土前,模板應澆水濕潤,但模板內不應有積水;模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑;澆筑混凝土前,模板內的雜物應清理干凈;(2)對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板,其模板應按要求起拱。3、模板允許偏差及檢驗方法按下表控制:序號項目允許偏差(mm)檢驗方法1軸線位移5尺量檢查2標高±5拉線和尺量檢查3基礎截面尺寸±10尺量檢查4柱、梁、墻截面尺寸＋4、-5尺量檢查5每層垂直度6線垂或2m托線板檢查6相鄰板表面高低差2用直尺和尺量檢查7表面平整度5用2m靠尺和塞尺檢查8預留洞口中心線位移10拉線尺量檢查9預留洞口截面內部尺寸＋10、0拉線尺量檢查4、模架支撐體系的檢查模架支設前,由項目工程師針對模架支設的要求對施工工長及操作班組進行專項交底;模架體系撂底后,應由施工工長進行驗收;模架搭設過程中,由工長控制模架的搭設質量,檢查模架搭設是否符合施工方案及相關規(guī)范的要求;模架搭設完畢后,由項目工長和項目工程師共同對模架進行驗收,并做好驗收記錄。(六)模板工程施工質量保證措施1、模板制作時保證規(guī)格尺寸準確,棱、角平直光潔,面層平整,拼縫嚴密。新制作的模板應進行檢查驗收,并按規(guī)格類型編號標識。2、模板安裝應拼縫嚴密平整,不漏漿、不錯臺、不跑模,不漲模、不變形。封堵縫隙的膠條,不得突出模板表面,嚴防澆筑混凝土內。預埋件、水、電管線、箱盒,應埋設位置尺寸準確,固定牢靠。3、模板安裝時,確保模板的位置線、軸線、標高、垂直度、截面尺寸尺寸、孔洞位置等符合設計要求。4、模板的豎向支撐底部支承在土層地基時,基土必須堅實,并鋪設通長墊板。5、側模板拆除時,混凝土強度應達到1.2MPa以能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞而預埋件或外露鋼筋插鐵不因拆模碰擾而松動。五、施工安全保證措施(一)安全管理機構建立安全生產管理領導組,組成成員如下:序號崗位姓名職責分工1項目經理*項目安全生產工作負全面責任2項目副經理*項目現場安全生產工作負全面責任3項目總工*對項目工程安全生產負技術責任4施工工長*現場、檢查、落實監(jiān)督有關的施工安全措施5質量員*認真執(zhí)行施工安全措施6材料員*施工期間安全物資的采購、保管與發(fā)放7*施工期間的安全管理工作8試驗員*施工期間收聽天氣預報及現場試驗9機管員*執(zhí)行企業(yè)機械安全設備管理制度10預算員*施工安全所用資金管理(二)安全技術措施1、現場人員必須戴安全帽。2、木工加工車間專人負責,配備好各種消防設置。3、操作人員登高必須走人行梯道,嚴禁利用模板支撐攀登上下,不得在墻頂、獨立梁及其它高處狹窄而無防護的模板面上行走。4、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置防傾覆臨時設施。5、拆除模板時由專人指揮,并在下面標出作業(yè)區(qū),嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。拆模時需在立桿下層水平支撐上鋪設好腳手板,操做人員不得直接站在水平桿上操作。拆下模板及時清理,放在樓層上分散堆放,不準向下亂扔。拆模間歇時,將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固,嚴防突然掉落、倒塌傷人。6、嚴禁用塔吊直接吊沒有撬松動的模板,吊運模板時必須用卡環(huán)連接,就位后必須拉接牢固方可卸除吊環(huán)。7、木工機械嚴禁使用倒順開關,必須設專用開關箱,一次線不得超過3m,外殼接保護零線,且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器,鋸片不得有裂紋(使用前檢查,使用中隨時檢查);且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用;使用木工機械嚴禁戴手套;長度小于500mm或厚度不大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸;兩人操作時相互配合,不得硬拉硬拽;機械停用時斷電加鎖。8、拆模前,應檢查所使用的工具有效和可靠,扳手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上,并應檢查拆模場所范圍內的安全措施。9、多人同時操作時,要明確分工,統(tǒng)一信號或行動,并有足夠的操作面,人員要站在安全處。10、從事模板作業(yè)的人員,應經安全技術培訓。從事高處作業(yè)人員,應定期體檢,不符合要求的不得從事高處作業(yè)。11、作業(yè)時,模板和配件不得隨意堆放,模板應放平放穩(wěn),嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層,連接件不得散放在腳手板上。12、支模過程中如遇中途停歇,應將已就位模板或支架連接穩(wěn)固,不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時,將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走,防止構件墜落或作業(yè)人員墜落傷人。13、使用后的木模板應拔除鐵釘,分類堆放整齊。露天堆放頂面應遮蓋防雨棚布。14、環(huán)保與文明施工現場模板加工垃圾及時清理,并存放進指定地點,做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。(三)應急救援預案1、項目部救援組織機構名單及職責(1)一旦發(fā)生施工安全事故,公司領導及有關部門負責人必須立即趕赴現場,組織指揮搶險,成立現場搶險領導小組。項目部救援組織機構表2、職責和分工:(1)項目經理負責組織成立事故現場應急指揮小組,在事故發(fā)生時現場指揮應急搶險救援工作,項目總工程師、項目副經理及其它管理人員分別對應預案的響應負責。

(2)項目工長負責應急預案的啟動及實施,并對以下工作負責:

①按國家規(guī)定配置應急救援(消防)設施和器材、設置安全標志及報警、通訊設施,并定期組織檢查維修,確保設施和器材完好、有效。

②定期組織開展安全檢查,及時消除或控制各類事故隱患。

③組建一支以項目經理為組長的,經過應急培訓演練的應急救援小組。并確保應急小組人成員熟知各種危險源及機械設備的性質及應急處理方法;熟練掌握各種應急救援器材的使用方法,保持與各小組成員之間的通訊聯(lián)絡暢通,一旦事故報告后,能立即通知應急小組前往處理。

④制定并實施項經部應急救援培訓、演練計劃,組織對應急救援小組及全體職工進行應急救援相關知識的培訓及演練。

(3)安全員負責現場安全生產、文明施工監(jiān)督檢查工作。安全員的職責有:

①協(xié)助主管項目副經理對所有人員進行安全宣傳教育及培訓教育,培訓內容應包括應急救援知識、緊急情況下的報警、疏散、緊急救護等常識,使其熟知防止事故和應付緊急情況的能力。

②不定期地對施工現場的設備或設施進行標識和檢查,及時消除各類事故隱患,對設施或設備使用人員進行相應的安全操作和應急處理的教育。

(4)項目人員在搞好安全生產的同時,必須認真學習并嚴格執(zhí)行相關文件及本預案的各項規(guī)定,熟知各類危險源的特性及應急處理方法,積極配合做好應急處理、救援行動和事故調查處理等工作。3、應急準備(1)應急資源根據潛在時間性質和后果分析,配備應急救援所需的救援手段、設備、交通工具、藥品等,詳見下表:主要應急救援物資設備表序號名稱單位數量所處位置主要用途1小車臺1現場運送傷員2滅火器個4現場滅火3藥箱及藥品套1現場搶救傷員4對講機部4現場聯(lián)系指揮救援5手機部2現場聯(lián)系指揮救援6擔架副2現場搶救傷員7爬梯樘2現場人員疏散8手電筒個6現場停電時照明求援9應急燈個3現場停電時照明求援(2)互相協(xié)議項目部事先與侯馬人民醫(yī)院建立正式互相協(xié)議,確保在事故發(fā)生時得到外部救援力量和資源的援助。對可能使用的吊車等設備,已與其簽訂協(xié)議,保證發(fā)生事故時及時使用。4、應急響應出現事故時,現場任何人員都必須立即向組長報告,匯報內容包括事故地點、程度,迅速判斷事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等,及時搶救傷員,在現場警戒、觀察事故發(fā)展動態(tài)并及時將現場信息向組長報告。組長接到事故報告后,立即趕赴現場并組織、調動救援的資源展開救援工作,同時向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要支援的人力、物力,事故情況按規(guī)定向上級匯報。5、模板支撐架倒塌事故應急救援(1)模板支撐架倒塌事故的主要危害主要造成人員傷害、財產損失、作業(yè)環(huán)境破壞。(2)應急救援方法①人員安排組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作,立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援,并按規(guī)定向上級匯報事故情況。組員立即進行搶救。②人員疏散、救援辦法人員疏散由組長安排的組員進行具體指揮,指揮人員疏散到安全地方,并做好安全警戒工作。各組員和現場其它人員對現場受傷害、受困人員、財物進行搶救,人員被支架或其它物體壓住時,先對支架進行觀察,如需局部加固的,立即組織人員進行加固后,方可進行相應的搶救,防止搶險過程中再次倒塌,造成進一步傷害。加固或觀察后,確認沒有進一步的危險,立即組織人力、物力進行搶救。③傷員救護用吊車、切割機等工具搶救被架體壓住的人員,并轉移到安全地點救護。仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象,盡可能了解傷員落地的身體著地部位和具體情況。如果頭部著地,同時伴有嘔吐、昏迷癥狀,可能是顱腦損傷,要迅速送醫(yī)院搶救。如發(fā)現傷者耳朵、鼻子有血液流出,不能用手帕或紗布堵塞,以免造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染,傷及傷員生命安全。如腰背、肩部先著地,有可能造成脊椎骨折、下肢癱瘓,這時不能隨意翻動,搬動時要三人同時同一方向將傷員平直抬于木板上,不能扭轉脊柱,運送要平穩(wěn)。休克、昏迷的傷員救援:讓休克者平臥,不用枕頭,腿部抬高30°。若屬于心源性休克同時伴有心力衰竭、氣急,不能平臥,可采用半臥。注意保暖和安靜,盡量不要搬動,如必須搬動時,動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通,實行人工呼吸或心臟按壓術。受傷出血:用止血帶止血,加壓包扎止血。立即撥打120急救電話或送醫(yī)院,并派專人到路口或大門口接應。④現場保護由組員帶領警衛(wèi)人員在事故現場設置警戒區(qū)域,用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來,由警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護,防止無關人員進入。⑤現場恢復充分辨識恢復過程中存在的危險,當安全隱患徹底清除后,方可恢復正常工作狀態(tài)。⑥其它注意事項模板支架發(fā)生坍塌后,混凝土尚未凝固,要抓緊時間清理,避免凝固后給清理工作帶來更大的難度。六、勞動力計劃1、項目組織機構本工程質量目標為”確保汾水杯,爭創(chuàng)國優(yōu)”。為達到預定的工程質量目標,組建一個技術素質過硬、施工經驗豐富、工作作風扎實的項目班子是實現目標的關鍵,本工程項目班子主要成員如下表:序號崗位姓名職責分工1總協(xié)調2工地總協(xié)調3施工期間方案編制及技術管理工作4施工期間施工方案的落實5檢查地下室模架施工質量6施工期間物資的采購、保管與發(fā)放7施工期間的安全管理工作8施工期間收聽天氣預報及現場試驗9施工的設備保養(yǎng)、設備檢修,用電管理10施工所用資金管理2、勞動力計劃勞動力計劃表序號工種單位數量1木工人102鋼筋工人103壯工人10七、模板計算書(一)柱1、700×700mm柱模板計算書詳見附后<700×700mm柱模板計算書>(二)梁1、350×900mm梁詳見附后<350×900mm梁(底模)計算書>和<350×900mm梁(側模)計算書>2、350×800mm梁詳見附后<350×800mm梁(底模)計算書>和<350×800mm梁(側模)計算書>3、350×600mm梁詳見附后<350×600mm梁(底模)計算書>和<350×600mm梁(側模)計算書>4、250×600mm梁詳見附后<250×600mm梁(底模)計算書>和<250×600mm梁(側模)計算書>(三)板120mm厚板計算書詳見附后<120mm板模板計算書>

700×700mm柱模板計算書一、工程屬性新澆混凝土柱短邊邊長(mm)700新澆混凝土柱長邊邊長(mm)700新澆混凝土柱的計算高度(mm)4300二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)范<建筑施工模板安全技術規(guī)范>JGJ162-混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數β11.2混凝土坍落度影響修正系數β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}＝min{0.22×24×4×1.2×1.15×21/2,24×4.3}＝min{41.218,103.2}＝41.218kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×21/2,24×4.3]＝min[41.22,103.2]＝41.22kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2]＝0.9max[52.262,57.604]＝0.9×57.604＝51.844kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝41.218kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)13面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)6500柱長邊小梁根數6柱短邊小梁根數6柱箍間距l(xiāng)1(mm)500模板設計平面圖1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖,按四等跨連續(xù)梁驗算靜載線荷載q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×41.218＝25.04kN/m活載線荷載q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.04×0.142-0.121×0.882×0.142＝-0.055kN·mσ＝Mmax/W＝0.055×106/(1/6×500×132)＝3.877N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求。2、撓度驗算作用線荷載q＝bS正＝0.5×41.218＝20.609kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.609×1404/(100×6500×(1/12×500×133))＝0.084mm≤[ν]＝l/400＝140/400＝0.35mm滿足要求。四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×70小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.663最低處柱箍離樓面距離(mm)2301、強度驗算小梁上作用線荷載q＝bS承＝0.14×51.844＝7.258kN/m小梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.192kN·mσ＝Mmax/W＝0.192×106/32.667×103＝5.877N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求。2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN·m)Vmax＝2.153kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.153×1000/(2×40×70)＝1.153N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2滿足要求。3、撓度驗算小梁上作用線荷載q＝bS正＝0.14×41.218＝5.771kN/m小梁變形圖(mm)ν＝0.322mm≤[ν]＝1.25mm滿足要求。4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=4.058正常使用極限狀態(tài)Rmax=3.227五、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規(guī)格(mm)Ф48×3柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖1、柱箍強度驗算連續(xù)梁中間集中力取小P值;兩邊集中力為小梁荷載取半后,取P/2值。長邊柱箍:取小梁計算中b=700/(6-1)=140mm=0.14m代入小梁計算中得到:承載能力極限狀態(tài)Rmax＝4.058kNP=Rmax/2=2.029kN正常使用極限狀態(tài):R’max＝3.227kNP’=R’max/2=1.613kN長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍彎矩圖(kN·m)長邊柱箍剪力圖(kN)M1＝0.334kN·m,N1＝7.567kN短邊柱箍:取小梁計算中b=700/(6-1)=140mm=0.14m代入小梁計算中得到:承載能力極限狀態(tài)Rmax＝4.058kNP=Rmax/2=2.029kN正常使用極限狀態(tài):R’max＝3.227kNP’=R’max/2=1.613kN短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍彎矩圖(kN·m)短邊柱箍剪力圖(kN)M2＝0.334kN·m,N2＝7.567kNM/Wn＝0.334×106/(4.49×103)＝74.432N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求。2、柱箍撓度驗算長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍變形圖(mm)短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍變形圖(mm)ν1＝0.112mm≤[ν]＝l/400＝1.143mmν2＝0.112mm≤[ν]＝l/400＝1.143mm滿足要求。六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26N＝7.567×2=15.133kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求。N＝7.567×2=15.133kN≤26kN滿足要求。

350×900mm梁(底模)計算書一、工程屬性模板支架高度H(m)4.9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×900模板支架縱向長度L(m)11.2支架外側模板高度Hm(mm)900梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數:風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山西0.25ωk=ω0μzμst=0.022地區(qū)侯馬市風荷載高度變化系數μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.65模板支架頂部離建筑物地面高度(m)4.9風荷載體型系數μs單榀模板支架μst0.138整體模板支架μstw0.54ωfk=ω0μzμstw=0.088支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.211三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架安全等級二級新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板,梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)750梁底增加立桿根數1梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)750梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁間距175每縱距內附加梁底支撐主梁根數0結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下:平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)13面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)6500取單位寬度b=1000mm,按二等跨連續(xù)梁計算:W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3,I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3,1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×1＝34.057kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝31.118kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m計算簡圖如下:1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×34.057×0.1752＝0.13kN·mσ＝Mmax/W＝0.13×106/28166.667＝4.629N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求。2、撓度驗算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×1754/(100×6500×183083.333)＝0.095mm≤[ν]＝L/250＝175/250＝0.7mm滿足要求。3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜L+0.437q1活L=0.375×31.118×0.175+0.437×2.94×0.175＝2.267kNR2=1.25q1L=1.25×34.057×0.175＝7.45kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2L=0.375×23.05×0.175＝1.513kNR2'=1.25q2L=1.25×23.05×0.175＝5.042kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁計算方式三等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài):梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載:q1左＝R1/b=2.267/1＝2.267kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載:q1中＝Max[R2]/b=Max[7.45]/1=7.45kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載:q1右＝R3/b=2.267/1＝2.267kN/m小梁自重:q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2=0.047kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.35×0.5×0.9=0.608kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.527kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×((1.5-0.75)-0.35/2)/2×1=2.419kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=2.267+0.047+0.608=2.922kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.45+0.047=7.497kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.267+0.047+0.527+2.419=5.26kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.922,7.497,5.26]=7.497kN/m正常使用極限狀態(tài):梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載:q1左'＝R1'/b=1.513/1＝1.513kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載:q1中'＝Max[R2']/b=Max[5.042]/1=5.042kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載:q1右'＝R3'/b=1.513/1＝1.513kN/m小梁自重:q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/2=0.035kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×0.9=0.45kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1.5-0.75)-0.35/2)/2×1=1.01kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.513+0.035+0.45=1.998kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=5.042+0.035=5.077kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.513+0.035+0.39+1.01=2.947kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.998,5.077,2.947]=5.077kN/m為簡化計算,按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算,如下圖:1、抗彎驗算Mmax＝max[0.1ql12,0.5ql22]＝max[0.1×7.497×0.52,0.5×7.497×0.32]＝0.337kN·mσ=Mmax/W=0.337×106/32667=10.327N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求。2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6ql1,ql2]＝max[0.6×7.497×0.5,7.497×0.3]＝2.249kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.249×1000/(2×40×70)＝1.205N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2滿足要求。3、撓度驗算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×5.077×5004/(100×8415×114.333×104)＝0.223mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.077×3004/(8×8415×114.333×104)＝0.534mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm滿足要求。4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×7.497×0.5,0.4×7.497×0.5+7.497×0.3]=4.123kN同理可得:梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.607kN,R2=4.123kN,R3=2.893kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×5.077×0.5,0.4×5.077×0.5+5.077×0.3]=2.792kN同理可得:梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.099kN,R2'=2.792kN,R3'=1.621kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.266×106/4490=59.346N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.574kNτmax=2Vmax/A=2×2.574×1000/424＝12.142N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求。3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.162mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm滿足要求。4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.019kN,R2=8.285kN,R3=0.319kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.91、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.019,0.319]＝0.319kN≤0.9×8=7.2kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下,單扣件能滿足要求。2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[R2]＝8.285kN≤[N]=30kN滿足要求。八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=210長細比滿足要求。查表得:φ＝0.6342、風荷載計算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.022×0.5×1.52/10)＝0.002kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝0.019kN,R2＝8.285kN,R3＝0.319kN梁兩側立桿承受樓板荷載:右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:N邊=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(1+1.5-0.75-0.35/2)/2×0.5=3.313kNNd＝max[R1,R2,R3+N邊]+1×1.35×0.15×(4.9-0.9)＝max[0.019,8.285,0.319+3.313]+0.81＝9.095kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝9095.01/(0.634×424)+0.002×106/4490＝34.279N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求。九、高寬比驗算根據<建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準>GB51210-第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=4.9/3.7=1.324≤3滿足要求。十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=1×0.088=0.088kN/m:風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值:Fwk=l'a×Hm×ωmk=1×0.9×0.211=0.19kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok:Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.92×0.088+4.9×0.19=1.987kN.m參考<規(guī)范>GB51210-第6.2.17條:B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=3.72×1×[0.15×4.9/(1×1)+0.5]+2×1×3.7/2=20.607kN.m≥3γ0Mok=3×1×1.987=5.961kN.M滿足要求。十一、立桿地基基礎計算地基土類型素填土地基承載力特征值fak(kPa)160立桿墊木地基土承載力折減系數mf0.7墊板底面面積A(m2)0.08立桿底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝9.095/(0.7×0.08)＝162.411kPa≤γufak＝1.363×160=218.08kPa滿足要求。350×900mm梁(側模)計算書一、工程屬性新澆混凝土梁計算跨度(m)11.2混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×900二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)范<混凝土結構工程施工規(guī)范>GB50666-混凝土重力密度γc(kN/m3)24結構重要性系數1可變組合系數0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數β0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側模,側壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側模G4kmin{0.28γct0βv1/2,γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2,24×0.9}＝min{34.213,21.6}＝21.6kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2下掛部分:承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2下掛部分:正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝21.6kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)450主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽對拉螺栓水平向間距(mm)450梁左側梁右側樓板厚度(mm)0120梁下掛側模高度(mm)900780小梁道數(下掛)76左側支撐表:第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式10固定支撐2450對拉螺栓3900固定支撐右側支撐表:第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式10固定支撐2450對拉螺栓設計簡圖如下:模板設計剖面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)13模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)65001、左下掛側模梁截面寬度取單位長度,b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3,I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板計算簡圖如下:1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/mq1靜＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×26.244×0.152+0.121×2.52×0.152＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/28166.667＝2.487N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求。2、撓度驗算q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×21.6×1504/(100×6500×183083.333)＝0.058mm≤150/250=0.6mm滿足要求。3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R左下掛max＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×26.244×0.15+1.223×2.52×0.15＝4.962kN正常使用極限狀態(tài)R'左下掛max＝1.143×l左×q＝1.143×0.15×21.6＝3.703kN2、右下掛側模梁截面寬度取單位長度,b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3,I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板計算簡圖如下:1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/mq1靜＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×26.244×0.1562+0.121×2.52×0.1562＝0.076kN·mσ＝Mmax/W＝0.076×106/28166.667＝2.69N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求。2、撓度驗算q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×21.6×1564/(100×6500×183083.333)＝0.068mm≤156/250=0.624mm滿足要求。3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R右下掛max＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×26.244×0.156+1.223×2.52×0.156＝5.16kN正常使用極限狀態(tài)R'右下掛max＝1.143×l左×q＝1.143×0.156×21.6＝3.851kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)200小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×70小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)114.3331、左下掛側模計算簡圖如下:跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算q＝4.962kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×4.962×0.42,0.5×4.962×0.22]=0.099kN·mσ＝Mmax/W＝0.099×106/32667＝3.038N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求。2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×4.962×0.4,4.962×0.2]=1.191kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.191×1000/(2×40×70)＝0.638N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2滿足要求。3、撓度驗算q＝3.703kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.703×4004/(100×8415×1143330)＝0.067mm≤400/250=1.6mmν2max＝qL4/(8EI)=3.703×/(8×8415×1143330)=0.077mm≤200/250=0.8mm滿足要求。4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R左下掛max＝max[1.1×4.962×0.4,0.4×4.962×0.4+4.962×0.2]＝2.183kN正常使用極限狀態(tài)R'左下掛max＝max[1.1×3.703×0.4,0.4×3.703×0.4+3.703×0.2]＝1.629kN2、右下掛側模計算簡圖如下:跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算q＝5.16kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.16×0.42,0.5×5.16×0.22]=0.103kN·mσ＝Mmax/W＝0.103×106/32667＝3.159N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求。2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.16×0.4,5.16×0.2]=1.238kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.238×1000/(2×40×70)＝0.663N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2滿足要求。3、撓度驗算q＝3.851kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.851×4004/(100×8415×1143330)＝0.069mm≤400/250=1.6mmν2max＝qL4/(8EI)=3.851×/(8×8415×1143330)=0.08mm≤200/250=0.8mm滿足要求。4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R右下掛max＝max[1.1×5.16×0.4,0.4×5.16×0.4+5.16×0.2]＝2.271kN正常使用極限狀態(tài)R'右下掛max＝max[1.1×3.851×0.4,0.4×3.851×0.4+3.851×0.2]＝1.695kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數0.61、左下掛側模因主梁2根合并,驗算時主梁受力不均勻系數為0.6。同前節(jié)計算過程,可依次解得:承載能力極限狀態(tài):R1＝0.453kN,R2＝1.31kN,R3＝1.078kN,R4＝1.078kN,R5＝1.078kN,R6＝1.31kN,R7＝0.453kN正常使用極限狀態(tài):R'1＝0.336kN,R'2＝0.978kN,R'3＝0.794kN,R'4＝0.794kN,R'5＝0.794kN,R'6＝0.978kN,R'7＝0.336kN計算簡圖如下:1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.177×106/4490=39.439N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、抗剪驗算梁左側剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×1.549×1000/424＝7.306N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求。3、撓度驗算梁左側變形圖(mm)νmax＝0.13mm≤450/250＝1.8mm滿足要求。4、最大支座反力計算R左下掛max＝4.176/0.6=6.959kN2、右下掛側模因主梁2根合并,驗算時主梁受力不均勻系數為0.6。同前節(jié)計算過程,可依次解得:承載能力極限狀態(tài):R1＝0.471kN,R2＝1.362kN,R3＝1.122kN,R4＝1.122kN,R5＝1.362kN,R6＝0.471kN正常使用極限狀態(tài):R'1＝0.35kN,R'2＝1.017kN,R'3＝0.826kN,R'4＝0.826kN,R'5＝1.017kN,R'6＝0.35kN計算簡圖如下:1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.413×106/4490=91.906N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、抗剪驗算梁左側剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.955×1000/424＝13.939N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求。3、撓度驗算梁左側變形圖(mm)νmax＝1.753mm≤450/250＝1.8mm滿足要求。4、最大支座反力計算R右下掛max＝5.122/0.6=8.537kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8同主梁計算過程,取有對拉螺栓部位的側模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰＝0.95×Max[6.959,8.537]＝8.11kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求。

350×800mm梁(底模)計算書一、工程屬性梁側樓板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×800模板支架高度H(m)4.9模板支架橫向長度B(m)3.7模板支架縱向長度L(m)7.25支架外側模板高度Hm(mm)800二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數:風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山西0.25ωk=ω0μzμst=0.022地區(qū)侯馬市風荷載高度變化系數μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.65模板支架頂部離建筑物地面高度(m)4.9風荷載體型系數μs單榀模板支架μst0.138整體模板支架μstw0.54ωfk=ω0μzμstw=0.088支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.211三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架安全等級二級新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板,梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)750梁底增加立桿根數1梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)750梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁間距175每縱距內附加梁底支撐主梁根數0結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下:平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)13面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)6500取單位寬度b=1000mm,按二等跨連續(xù)梁計算:W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3,I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3,1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×3]×1＝30.615kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]