施工組織課程設計任務書

PAGE施工組織課程設計施工組織課程設計任務書一、工程概況某泵站工程為南水北調(diào)東線工程淮陰梯級站的單項工程，設計流量為100m3/s，該泵站作為第三梯級抽水站的組成部分，位于江蘇省淮安市清浦區(qū)和平鎮(zhèn)的淮陰一站南側(cè)，與淮陰一站并列布置，如圖1所示。擬建區(qū)北距淮安市區(qū)約30公里，南與洪澤縣城高澗鎮(zhèn)相距約10公里，西臨淮沭新河二河段，原205國道與二河東堤共用。工程建成后，使淮陰站入洪澤湖水量達300m3/s，通過河網(wǎng)和已建水利工程的聯(lián)合運行調(diào)度，可實現(xiàn)向北調(diào)水的近期目標，同時提高供水區(qū)范圍內(nèi)的灌溉保證率、改善水環(huán)境，并提高輸水河道航運保證率。圖1：擬建站地理位置圖泵站工程包括：泵站及其引河、下游清污機橋、上游擋洪閘（設計流量260m3/s），110kV/10kV、110kV/6kV室內(nèi)變電所及管理設施。泵站部分引河和擋洪閘工程、變電所工程、管理所及附屬設施已先期實施完成。本次設計的主要內(nèi)容是泵站工程，包括站身及其上下游連接段、下游清污機橋、部分引河及堤防、機電設備安裝等工程。擬建站中心線與一站中心線相距156m，泵站上下游引河軸線呈2°交角，泵站中心與站下清污機橋中心相距250m，與擋洪閘相距576m。引河開挖方量共約100萬m3，開挖坡度可取2.0～2.5。設計泵站上游引河堤頂高程為15.50m，河底高程為5.00m，堤頂設置10.00m寬平臺，填筑坡度不大于15°(可取為15°)；站下引河堤頂高程14.20m，河底高程為5.00m，堤頂設置10.00m寬平臺，填筑坡度不大于15°(可取為15°)，上下游引河設計開挖高程同站塘，見站身縱剖面圖。（填筑方量約11萬m3，引河開挖方量約為50萬方）泵型采用四臺直徑3.2m的直聯(lián)貫流泵（型號HP1-3200.340），泵站結(jié)構采用整體塊基型結(jié)構，站身進出水流道布置于站身底板范圍內(nèi)，采用平直管進出水流道，快速閘門斷流，油壓啟閉機啟閉閘門。底板頂面高程2.3m，葉輪中心安裝高程4.40m。站身底板順水流向總長為37.20m，垂直水流向考慮四臺機組布置總長54.82m（為了調(diào)整側(cè)向不均勻系數(shù)，底板每邊各懸挑1.6m），在垂直水流向居中設一條沉降縫將底板分為兩塊，每塊底板平面尺寸為37.20m×27.31m。站身上游側(cè)出水流道頂部布置上游工作橋和站區(qū)交通橋（站區(qū)主通道），站身下游側(cè)布置檢修閘門工作橋。站身中間段自下而上依次為進出水流道層、輔機層、主廠房層，主廠房內(nèi)布置主鉤750KN、付鉤100KN橋機。在主廠房南側(cè)布置檢修間，北側(cè)布置控制樓。下游檢修閘門采用主廠房柱上的電動葫蘆起吊，上游油壓啟閉機和閘門檢修采用汽車吊啟閉。下游清污機橋采用整底板開敞式結(jié)構，總長109.8m。共13孔，每孔凈寬6m，其中7孔布置于河槽底寬范圍，居中布置，其余6孔順坡布置。中間9孔布置回轉(zhuǎn)式清污機，兩側(cè)邊孔布置固定攔污柵。污物通過皮帶輸送機送至堤側(cè)，再由汽車轉(zhuǎn)運。二、施工條件(一)施工工期主體工程工期暫定為1年半，工程計劃在2016年上半年完成工程的籌備工作，10-11月份完成泵站主體招標工作，2016年7月初開工建設，至2017年7月底具備機泵安裝條件，土建工程至2017年底完工，泵站工程工期約18個月。(二)站址地形、地質(zhì)及當?shù)夭牧蠄龅貐^(qū)在大地構造上位于揚子準地臺蘇北坳陷區(qū)洪澤湖——鹽城坳陷的西部，下伏下第三系三垛組灰綠、棕紅、棕灰色泥、砂巖構成的基巖，上覆150m左右厚的上第三系土黃、棕黃、灰綠、紫灰等雜色泥砂巖（土）和100m左右厚的第四系灰黃、棕黃色松散土層。工程區(qū)自新第三紀以來的新構運動，表現(xiàn)為緩慢地上下振蕩運動，區(qū)域地質(zhì)穩(wěn)定性較好。站址處地震基本烈度為Ⅶ度。站址處土質(zhì)以砂壤土、砂性粘土互夾，地基土第1-2、3、5層砂性粘土，可作為工程的天然基礎，因站址緊鄰二河、蘇北灌溉總渠，地基土富含地下水，且為承壓水，承壓水頭較大。(三)主要水文及水系場地區(qū)西北側(cè)有洪澤湖、二河、東南側(cè)有蘇北灌溉總渠，東北側(cè)有入海水道?；春觼硭徊糠殖龈吡紳鹃l經(jīng)蘇北灌溉總渠入黃海，一部分通過二河排入淮沭新河，一部分通過二河新泄洪閘經(jīng)入海水道排入黃海。區(qū)內(nèi)灌溉水源主要是通過二河、灌溉總渠、大（里）運河引用洪澤湖蓄水灌溉，在洪澤湖水源緊張時，通過江都站抽取江水北送予以補充。南水北調(diào)江蘇省境內(nèi)一期工程洪澤湖蓄水位抬至13.50m，洪澤湖在調(diào)水期的北調(diào)控制水位為11.90～12.50m。泵站特征水位如下：引水渠口總渠100年一遇設計洪水位11.46m，校核洪水位12.00m。設計水位9.00m。最低運行水位8.50m，最高運行水位9.50m，平均水位9.00m。出水渠口二河100年一遇設計洪水位15.40m，300年一遇校核洪水位16.43m。設計水位13.0m，最高運行水位13.50m，最低運行水位10.50m，平均水位11.78m。站下設計水位8.82m，最低運行水位8.32m，最高運行水位9.32m，平均水位8.82m。站上設計水位13.10m，最低運行水位10.50m，最高運行水位13.60m，平均水位11.88m。設計特征揚程：設計凈揚程4.28m，最大凈揚程為4.78m，平均揚程3.06m。上游二河施工期最高運行水位13.50m；下游總渠設計水位11.46m。(四)土方平衡計算、施工力量及施工設備泵站工程總土方量約172萬m3，主要采用機械施工。包括上下游引河堤防填筑、導流河開挖、下游引河與蘇北灌溉總渠連接處水下方、上游引河入二河口處水下方施工清除。站塘開挖的土方要棄置場外，待建站上、下游引河開挖土方主要用于站身及大堤填筑；其它土方本著就近挖填的原則，回填不足土方從場外取土區(qū)取土。站塘土方開挖約21.5萬方，機械開挖20.6萬方，人工開挖1.9萬方。上、下游引河開挖土方約100萬方。上下游圍堰水下方約17萬方，計劃3個月完成，需200m3/h絞吸式挖泥機船兩艘。技術設備限在施工單位已有的設備中選用，數(shù)量不限，三材由國家統(tǒng)一分配。(五)混凝土工程本次混凝土工程設計主要是泵站站身?；炷凉こ淌┕ぐㄋ谢炷痢摻罨炷?、混凝土預制構件等的澆筑養(yǎng)護，主要為：泵站站身及其上部結(jié)構、上、下游翼墻、上、下游護坦、上、下游引河護坡、下游清污機橋、廠房、控制樓及道路、室外地坪、室外電纜溝、室外排水溝等永久工程建筑物的混凝土、鋼筋混凝土工程，本設計施工以泵站站身及其上部結(jié)構混凝土澆筑為主線進行，其他部分混凝土澆筑可以作為次要路線與其同時進行，共有混凝土25279.67m3。將泵站站身混凝土澆筑方量分為四部分：泵站底板澆筑，水泵層混凝土澆筑，輔機層混凝土澆筑，泵房上部結(jié)構澆筑。根據(jù)站身縱剖面圖、站身橫剖面圖、站身集水井層平面圖、站身進出水流道層平面圖、站身輔機層平面圖、站身主廠房層平面圖確定各層的混凝土總方量及選擇合適的施工機械及澆注方案進行澆注。(六)施工導截流本次泵站工程施工期間，擋洪閘已建成，淮陰一站已恢復正常運行，不需要施工導流。(七)施工總平面布置施工場地分為：建設管理用地區(qū)、監(jiān)理單位用地區(qū)、施工單位用地區(qū)；施工單位用地區(qū)分為生產(chǎn)區(qū)、生活區(qū)和現(xiàn)場辦公區(qū)。場區(qū)交通：初步進行泵站施工場地內(nèi)的場區(qū)交通布置三、設計任務研究分析現(xiàn)有資料，計算有效工日；在此基礎上，編制完整的施工組織設計，主體工程施工分以下兩部分進行設計。第一部分主體工程施工(一)土石方工程施工1、施工強度計算；2、開挖、運輸、壓實機械型號選擇及數(shù)量計算；3、開挖、運輸、壓實的施工方案安排；4、開挖、填筑、棄土的總方量校核；3、施工道路布置。(二)混凝土工程施工1、混凝土方量的計算；2、站身的施工順序；3、混凝土施工方案選擇；4、混凝土運輸澆筑方案；5、計算施工工期和所需設備數(shù)量。第二部分擬定施工控制進度計劃四、設計成果(一)大圖（1號圖）一張，要求畫出：1、施工總平面布置圖。2、主要施工機械匯總表（施工進度橫道圖）3、說明及圖簽(二)設計計算說明書一份。說明書中除設計說明外，還應包括必要的插圖、表格和樞紐工程施工總進度計劃表。泵站工程施工組織設計計算書一、熟悉設計資料全面了解給定的資料和設計任務。l、水文資料、氣象資料：降雨、氣溫等；2、地形地質(zhì)條件和材料料場；3、水利樞紐組成建筑物的型式、尺寸；4、施工工期要求；5、施工機械與定額資料。二、工日分析工日分析是計算施工強度和論證施工進度的依據(jù)。如已論證施工強度過大而工期不能改變，可以采用雨季或冬夏季施工措施，增加施工天數(shù)，減小施工強度，以保證計劃實現(xiàn)。l、工日分析按下式進行月有效工日＝日歷天數(shù)－因雨雪、氣溫不能施工天數(shù)－其它原因停工天數(shù)2、依據(jù)：(1)站區(qū)各種降雨天數(shù)統(tǒng)計表(表3)；(2)站區(qū)各種氣溫天數(shù)統(tǒng)計表(表4)；(3)法定假日：5.1、5.2、5.3、10.1、10.2、10.3、1.1、春節(jié)及星期六、星期天；(4)各種工作因雨、氣溫停工標準見表1和表2。3、本樞紐主要工程各月的有效工日計算按表5進行。表1月因雨停工標準降水量（mm）＜55～1010～30＞30粘土開采√停停+1天停+2天填筑√停（蓋）停（蓋）停+1天澆混凝土√停停停表2因氣溫停工標準日平均氣溫＞30℃＜0℃＜－5℃＜－20℃混凝土自然施工停停停?；炷炼臼┕ぁ獭獭掏Ｕ惩痢獭掏Ｍ１?站區(qū)各種日平均降雨量統(tǒng)計表（天）月份月份123456789101112全年＜5588696567553735~103333222412333110~3034456532421140＞3010113221210014合計1215161520151218141097158表4站區(qū)各種日平均氣溫統(tǒng)計表（天）月份月份123456789101112＞30℃0000031041000＜0℃12100000000005＜－5℃530000000001＜－20℃000000000000表5混凝土施工天數(shù)統(tǒng)計表2016.7~2017.6月份天數(shù)789101112123456日歷天數(shù)313130313031312931303130法定假日108811891210810108因雨停工777544778979因氣溫停工000000000000其他原因停工（本設計不考慮）有效工日141615151818121215111413調(diào)整工日2020202020212017222020202017.7~2017.12月份天數(shù)789101112日歷天數(shù)313130313031法定假日108910810因雨停工777544因氣溫停工000000其他原因停工（本設計不考慮）有效工日151616161715調(diào)整工日202020202020表6粘土開挖施工天數(shù)統(tǒng)計表2016.7~2017.6月份天數(shù)789101112123456日歷天數(shù)313130313031312931303130法定假日108811891210810108因雨停工675555686676因氣溫停工000001530000其他原因停工（本設計不考慮）有效工日1516171517168817141416調(diào)整工日2020202020202018222020202017.7~2017.12月份天數(shù)789101112日歷天數(shù)313130313031法定假日108910810因雨停工675555因氣溫停工000001其他原因停工（本設計不考慮）有效工日151616161715調(diào)整工日201719202020注：粘土開采中若因雨停工降雨量既有10~30，又有>30，則統(tǒng)計停加天數(shù)時，只統(tǒng)計降雨量大的一種情況。2016年6、7月進行防滲墻施工；8月至12月進行站塘開挖施工。2017年1月至7月混凝土澆筑時進行上下游引河開挖施工。第一部分主體工程施工一、土石方施工(一)施工強度計算分別已知站塘開挖，上下游開挖工程量為21.5，50,50萬方，有效工日詳見上表表6施工分期站塘開挖上游引河開挖下游引河開挖說明位置高程（m）(m3/d)(m3/d)K=1.5～2.0工程量V（萬m3）21.55050有效工日T（日）100140140平均施工強度Q平215035713571最大施工強度Q大322553575357(二)土方施工機械的選擇及數(shù)量計算1、常用土方施工機械的適用性及可供選擇的型號規(guī)格，見表7機械名稱適用范圍可供選擇的型號及規(guī)格開挖機械正向鏟用于開挖土、砂礫料、石渣并裝車W100(1m3)、W200(2m3)、W400(索式挖土機用于開挖水下砂礫料無裝載機開挖松散土料、砂、礫、石渣等并裝車Z4－3.5，斗容1.7mZ4－5.0，斗容3.0m輪斗式挖土機開挖土料，砂礫料WUD400/700，P理=400/700鏈斗式采砂船開挖水下砂礫料斗容150升P理=120m3/h斗容400升P理=250m3/h推土機用于料場集料，壩面平土移山－80T2－120運輸機械自卸汽車牌號載重量容積黃河QD357t3.4m3交通SH36115t6m3小松HD18018t10.7m3佩爾利尼T2020t11.7m3皮帶機用于轉(zhuǎn)運，運輸土料砂礫料壓實機械羊足輾壓實粘土YT2－3.5重3.5t加重6.5t氣胎輾壓實粘土、壤土、砂礫等YZPl4自重13.5t振動輾壓實砂性土、砂礫、石渣等YZ3－50自重15t加重50t風動鉆機手持氣腿鉆，鉆孔直徑=34~43mm，鉆進深度4m，重量28kg0l－30手持風鉆鉆車導軌式鉆車，裝有YG40鑿巖機，鉆孔直徑=40~80mmCGJl5—-32、土石方施工作業(yè)機械化方案選定根據(jù)工程量、施工強度、料場條件、運輸?shù)缆?、上壩條件、壩面作業(yè)等選擇合理的機械化施工方案。本工程各種作業(yè)可供采用的機械化方案如下：表8粘土心墻施工開挖①推土機松土集料成堆；②挖土機挖裝運輸①皮帶機運輸上壩（輔以集料斗及汽車分送）；②自卸汽車運輸上壩壓實推土機平土，羊足輾或氣胎輾壓實沙礫壩殼施工開挖①正向鏟或裝載機挖裝水上砂礫；②索鏟或采砂船采取水下砂礫運輸①皮帶機運輸上壩；②自卸汽車運輸壓實推土機平土，氣胎碾或振動輾，夯土機壓實設計者根據(jù)表8所列的機械化方案和施工單位擁有的機械選擇一個粘土和砂礫的挖運填施工機械化方案。3、主要機械數(shù)量計算A、確定機械的生產(chǎn)率機械生產(chǎn)率可采用定額指標（機械生產(chǎn)定額列于附錄中）或計算方法確定。本設計要求粘土心墻施工機械生產(chǎn)率用查定額指標的方法確定；砂礫壩殼施工機械的生產(chǎn)率用計算法確定。(1)周期運行機械(單斗式挖掘機、自卸汽車等)生產(chǎn)率；生產(chǎn)率（以壩上壓實方為標準）計算式為：(10)式中：為土斗或車箱幾何容積(m3)；為土斗或車箱的充盈系數(shù)（表20）；為時間利用系數(shù)（見表21）；為體積換算系數(shù)（見表22）；為機械運行一次的循環(huán)時間。 (11)式中：、隨運距或偏轉(zhuǎn)角而變，可以用下式求得：(12)式中：L為轉(zhuǎn)角或運距；V為轉(zhuǎn)速或平均車速，對于自卸汽車采用20～25km／h。、分別為裝土和卸土時間，可以按經(jīng)驗確定，對于自卸汽車：式中：n為挖土機裝滿一車的斗數(shù)；t′為挖土機循環(huán)工作時間（見表23）。t卸可取1~2.5分鐘，包括調(diào)車、等待時間。表9開挖機械的充盈系數(shù)表機械名稱堅硬土一般土壤砂礫石渣石渣(含大石塊)裝載機推土機鏟運機挖土機0.6～0.70.6～0.751.0～1.10.7～0.90.7～1.00.8～0.90.9～1.00.6～0.70.5～0.90.9～1.00.7～0.80.4～0.60.6～0.750.4～0.5注：如用公式(10)計算汽車生產(chǎn)率時，充盈系數(shù)近似取l。表10施工機械時間利用系數(shù)表管理條件施工條件優(yōu)良良好中等較差優(yōu)良良好中等較差0.840.780.720.630.0.750.690.0.760.0.650.570.700.650.600.52注：①施工條件指地形、天氣、施工工作面、地表排水、施工方法、程序、工程規(guī)模等。②管理條件：計算管理好壞、操作人員水平、機械化等情況等。③本設計中的施工條件，管理水平均可選良好。表11土壤體積換算系數(shù)表土方類型計算條件自然方松散方壓實方粘土普通土砂礫爆破石渣壓實方壓實方壓實方壓實方1.111.111.050.771.411.391.181.151.001.001.001.00表12正向鏟循環(huán)時問表土斗容量(m3)l234時間(秒)16~2818~2818~2820~30注：①表中數(shù)據(jù)為理想作業(yè)條件下的循環(huán)時間（轉(zhuǎn)角90°，最優(yōu)掌子高度）。選用時可根據(jù)實際情況選用并修正．修正系數(shù)取0.9~1.26。②對易挖土取小值．對難挖土取大值。(2)輪斗、鏈斗式挖掘機生產(chǎn)率（P）（m3/班）(13)式中：V為輪斗、鏈斗的移動速度；l為-土斗間距，m；其它符號意義同式(10)。(3)皮帶運輸機生產(chǎn)率（參看教材）。(4)碾壓機械生產(chǎn)率計算（m3/班）(14)式中：V為碾壓機械開行速度，m/h，按表24采用；B為滾筒長度，m，按表24選用；C為搭接寬度，羊足碾、振動碾用0.2m，氣胎碾用0.3m；h為鋪土厚度，m，按表24采用；n為壓實遍數(shù)，按表24選用；Kt為時間利用系數(shù)，可取0.5~0.7；Kp為體積換算系數(shù)。表11壓實參考表計算參數(shù)羊足碾氣胎碾振動碾夯板滾筒長度(m)碾壓速度(m／h)輔土厚度(m)碾壓遍數(shù)2.0930000.20163.021000.30122.015000.8061.5m×8~17次／分0.806B、機械數(shù)量計算機械數(shù)量按下式計算(15)式中：Q大為各期最大施工強度，m3/d；n為采用班制，采用1～2臺班／d；P為所選機械的臺班生產(chǎn)率，m3/臺班。C、配套機械數(shù)量計算在機械化作業(yè)組織中，為充分發(fā)揮配套機械中主要機械的作用，必須使配備的次要機械生產(chǎn)率略大于主要機械的生產(chǎn)率。例如，對于挖掘機自卸汽車挖運方案，就應使正向鏟在任何時間不致發(fā)生等待汽車的情況。為此應妥善選擇與正向鏟配合工作的自卸汽車容量和數(shù)量。1、汽車容量應復核挖掘機的裝車斗數(shù)m。汽車容量太大，汽車停時太長；汽車容量太小，則調(diào)車頻繁、挖土機效率低。m的合理范圍為3~5（汽車運距為1km以內(nèi)時）。(16)式中：Q為自卸汽車的載重量，t；q為選定挖掘機的斗容量，m3；為料場土料的天然容重，kg/m3；為土料的松散影響系數(shù)，表示挖土前原狀土與挖土后松土體積的比值；為挖掘機土斗充盈系數(shù)。2、一臺挖土機正常工作時，配合的汽車數(shù)n，由下式確定： (17)式中：t裝為裝車時間，可由下列兩式之一求得： (18)t裝=挖土機的循環(huán)時間×裝滿一車的裝載次數(shù)(19)A．確定正向鏟的生產(chǎn)率機械生產(chǎn)率可采用定額指標或計算方法確定。本設計站塘基礎開挖施工機械生產(chǎn)率用查定額指標法確定，正常季節(jié)施工(8～11月)每天工作2個臺班，冬季施工(12月)每天工作1個臺班。正常季節(jié)施工選用正向鏟挖掘機選擇W300(3m3)，查閱資料，臺班產(chǎn)量取為8.21×102m3/班，每天開挖強度的最大值為3225m3/d，每天安排2個臺班，正鏟挖掘機的數(shù)量為n=3225/(2*8.21*100)=1.96臺，取為2臺；冬季施工選用正向鏟挖掘機選擇W300(3m3)，查閱資料，臺班產(chǎn)量取為8.21×102m3，每天開挖強度的最大值3225m3/d，每天安排1個臺班，則n=3225/(1*8.21.100)=3.92，取為4臺。B．確定自卸汽車的生產(chǎn)率由于站基開挖的土方需要棄土，設運輸棄土的運距為2km。正常季節(jié)施工選用32噸位自卸汽車，查閱資料，臺班產(chǎn)量為：1.82×102m3/班，每天運輸強度的最大值3225m3/d，每天安排2個臺班，自卸汽車的數(shù)量為n=3225/(2*1.82*100)=8.9臺，取為10臺(每輛挖掘機配備5輛自卸汽車)；冬季施工選用32噸位自卸汽車，查閱資料，臺班產(chǎn)量為：1.82×102m3/班，每天運輸強度的最大值3225m3/d，每天安排1個臺班，自卸汽車的數(shù)量為n=3225/(1*1.82*100)=17.7臺，取為18臺(2輛挖掘機配備4輛自卸汽車，2輛挖掘機配備5輛自卸汽車)。C．校核挖掘機和自卸汽車匹配時，通常應使一臺挖掘機所需的n輛汽車所具有的生產(chǎn)能力略大於該臺挖掘機的生產(chǎn)能力，即：：一輛汽車的生產(chǎn)率，m3/h；：一臺挖掘機的生產(chǎn)率，m3/h。正常施工：n＝5，滿足條件；冬季施工：，滿足條件；4.開挖方案的安排站塘主基坑最大開挖深度為12.5m，地面高程為10.1m，按照自上而下分層開挖原則大約分3層進行，開挖邊坡取為1：2.5。第一層開挖至8.0m高程左右，開挖厚度約2.1m，此層開挖不需要降水；第二層開挖至6.5m高程（即馬道高程），開挖厚度約1.5m，此層開挖前在開挖范圍內(nèi)每30m左右開挖一條龍溝，龍溝東西向布置，有1%坡度，底寬1.2m，深度約3m至4m，邊坡按1：1進行，龍溝低端布置集水井裝泵集中抽水，根據(jù)經(jīng)驗，此層開挖時，亦不需要降水；第三層開挖至2.0m高程，厚度約4.5m；第四層開挖至設計高程（即下基坑道路起坡點高程），最深設計高程-1.90m，并且在最深設計高程的基礎上要向下多開挖0.3～0.5m，最大厚度約4.4m，第三層和第四層開挖時，防滲墻和深井降水需起作用。每層開挖分四個工作面，以泵站中心線和引渠中心線為界，上下游側(cè)各修筑一條下基坑路，另外在每層開挖時侯，修筑若干條臨時道路通至開挖面。隨著開挖的進行，施工道路隨之變動，但其坡度要保持不大于15°。一期開挖布置詳見《站塘開挖施工道路布置圖》，見圖3。左圖2：開挖分層圖。進行站塘土方開挖時，采用的挖掘機，其停機面以下挖掘深度為1.5m，故要對上述分層的基礎上要進一步分層，對于第一層，開挖深度的為2.1m，開挖時，將其分為1.1m和1.0m兩層，邊退邊挖，溝側(cè)開挖配合，上下游的挖掘機相向開挖；第二層開挖深度為1.5m，直接進行開挖；第三層與第四層高程均在地下水位（6.5m）以下，進行開挖時，如果先期打的防滲墻防滲水能力較好，坑塘滲水少，地下水位降深明顯，可以不做進一步的排水安排，如果滲水較多，地下水位較高，則可以打集水井，采用水泵將集水井的水抽出的方法降低地下水位，第三、第四層均分為3層進行開挖。5.開挖方量的校核根據(jù)上面開挖的分層安排，第一層開挖基坑平均面積為：，開挖方量，第二層開挖基坑平均面積為：，開挖方量，第三層開挖平均面積為：，開挖方量，第四層開挖平均面積為：，開挖方量，則開挖的總方量為，滿足條件。二．上下游引河開挖1．施工強度計算根據(jù)資料，現(xiàn)進行上、下游引河的開挖(共100萬m3)，上、下游引河各50m3，與混凝土澆筑同時進行(正常施工：3～7月，冬季施工：1～2月)。開挖后的土方用于岸堤的填筑，并且邊挖邊填。上下游引河的開挖，調(diào)整后的挖方有效工日為169d，根據(jù)公式：；；；K取1.5，則：。2．主要機械數(shù)量計算A．確定正向鏟的生產(chǎn)率機械生產(chǎn)率可采用定額指標或計算方法確定。本設計站上下游引河開挖施工機械生產(chǎn)率采用查定額指標法確定，正常季節(jié)施工(3～7月)每天工作2個臺班，冬季施工(1～2月)每天工作1個臺班。正常季節(jié)施工選用正向鏟挖掘機選擇W400(4m3)，查閱資料，臺班產(chǎn)量取為8.21×102m3/班，每天開挖強度的最大值，每天安排2個臺班，正鏟挖掘機的數(shù)量為，取為3臺；冬季施工選用正向鏟挖掘機選擇W400(4m3)，查閱資料，臺班產(chǎn)量取為9.76×102m3，每天開挖強度的最大值，每天安排1個臺班，則，取為5臺。B．確定自卸汽車的生產(chǎn)率由于站基開挖的土方需要棄土，設運輸棄土的運距為2km。正常季節(jié)施工選用32噸位自卸汽車，查閱資料，臺班產(chǎn)量為：1.82×102m3/班，每天運輸強度的最大值，每天安排2個臺班，自卸汽車的數(shù)量為，取為14臺(2輛挖掘機配備5輛自卸汽車，1輛挖掘機配備4輛自卸汽車)；冬季施工選用32噸位自卸汽車，查閱資料，臺班產(chǎn)量為：1.82×102m3/班，每天運輸強度的最大值，每天安排1個臺班，自卸汽車的數(shù)量為，取為27臺(3輛挖掘機配備5輛自卸汽車，2輛挖掘機配備6輛自卸汽車)。C．校核挖掘機和自卸汽車匹配時，通常應使一臺挖掘機所需的n輛汽車所具有的生產(chǎn)能力略大於該臺挖掘機的生產(chǎn)能力，即：：一輛汽車的生產(chǎn)率，m3/h；：一臺挖掘機的生產(chǎn)率，m3/h。正常施工：，滿足條件；冬季施工：，滿足條件。（四）施工道路布置6.開挖道路布置施工道路包括現(xiàn)有堤頂?shù)缆?、新修圍堰堰頂?shù)缆贰⒒搓幰徽竟窐蚝烷_挖區(qū)施工道路。開挖區(qū)施工道路上、下游各修一條，道路寬5m，最大坡度10％，路面結(jié)構型式是路基壓實后，鋪厚度約50cm道渣（利用房屋拆除廢渣），最后鋪20cm灰土碎石修筑。新修的灰土碎石運輸?shù)缆?，均要求拌勻攤鋪壓實，壓實后要等待一定時間的養(yǎng)護，在此之前不得有車輛在上行走，下雨前及時用彩條布加以覆蓋。南堤沿下游圍堰至北堤然后到一站的臨時路采用砼硬化路面，其余部位采用泥結(jié)石路面。場內(nèi)至棄土場道路第一條考慮從本工程上游擋洪閘通過，并對擋洪閘與本工程之間堤頂路進行4m寬灰土碎石硬化，主要通過20t自卸式汽車；第二條考慮8t自卸式汽車從淮陰一站橋上通過。在站塘的上下游分別設置施工道路，施工道路距離基坑底部邊緣100m(如圖3所示)，施工道路設為6m，施工道路坡度在基坑開挖全過程中控制在8°以內(nèi)，施工道路開挖至基坑的底高程(設計高程+加深開挖高程=-1.90-0.5m=-2.40m)處，當開挖至6.5m高程處時，需要按照開挖方案的安排中所述進行基坑的排水處理。正常季節(jié)施工時，需要2臺單斗容量為3m3的正鏟挖掘機，安排在基坑上下游處各1臺，每臺挖掘機配備5輛自卸汽車，自卸汽車分別由上下游鋪制的施工道路將挖出的土方由站塘處運輸至2km以外的地方進行丟棄。冬季施工時，需要4臺單斗容量為3m3的正鏟挖掘機，在基坑的上下游分別安排2臺，其中2輛挖掘機配備4輛自卸汽車，2輛挖掘機配備5輛自卸汽車，同時保證在上下游分別配備9輛自卸汽車。施工道路，路面結(jié)構型式是路基壓實后，鋪厚度約50cm道渣（利用房屋拆除廢渣），最后鋪20cm灰土碎石修筑。新修的灰土碎石運輸?shù)缆?，均要求拌勻攤鋪壓實，壓實后要等待一定時間的養(yǎng)護，在此之前不得有車輛在上行走，下雨前及時用彩條布加以覆蓋。開挖運土過程中，在車輛較多的地帶將設置專門交通管理點，負責土方運輸車輛的疏通與指揮，監(jiān)督運輸車輛的運行。土方施工期間，需要派2～3人，每人配小型翻斗車一輛，負責清理灑在道路上的土塊，晴天要對這些道路及時灑水濕潤。圖3：站塘開挖施工道路布置圖二、混凝土工程施工1、混凝土方量的計算混凝土工程施工包括所有混凝土、鋼筋混凝土、混凝土預制構件等的澆筑養(yǎng)護，主要為：泵站站身及其上部結(jié)構、上、下游翼墻、上、下游護坦、上、下游引河護坡、下游清污機橋、廠房、控制樓及道路、室外地坪、室外電纜溝、室外排水溝等永久工程建筑物的混凝土、鋼筋混凝土工程，本設計施工以泵站站身及其上部結(jié)構混凝土澆筑為主線進行，其他部分混凝土澆筑可以作為次要路線與其同時進行，共有混凝土25279.67m3。將泵站站身混凝土澆筑方量分為四部分：泵站底板澆筑，水泵層混凝土澆筑，輔機層混凝土澆筑，泵房上部結(jié)構澆筑。分別對四部分混凝土澆注量進行計算。1.泵站底板澆筑總方量站身底板順水流向總長為37.20m，垂直水流向考慮四臺機組布置總長54.62m（為了調(diào)整側(cè)向不均勻系數(shù)，底板每邊各懸挑1.6m），在垂直水流向居中設一條沉降縫將底板分為南北兩塊，每塊底板平面尺寸為37.20m×27.31m。在泵站底板混凝土澆筑前要進行南北塊底板集水井層施工，本設計中不予敘述，下面進行泵站底板混凝土方量計算。底板混凝土澆筑方量計算：如圖4所示，將底板分為3塊，首先計算每一塊的體積，按底面為不規(guī)則的柱體進行計算(垂直紙面的柱體長度為半塊底板的寬度：27.31m)。圖4：底板分快圖V①=1083V②=2405.34V③=870V1=V①+V②+V③=4358.34即：底板層澆筑2.水泵層混凝土澆筑總方量水泵層混凝土澆筑量（第二層），該層混凝土澆筑的形狀比較特殊，計算澆筑混凝土體積時首先將該層當作實心的長方體計算，再從中減去多算的體積：為出水流道的體積Vx（Q1），水泵體中過水的體積Vy（Q2），進水流道的體積Vz（Q3）。首先進行水泵層澆筑體積的估算，將水泵澆筑部分分塊，如圖5所示：圖5：水泵層分塊V2=（7.8—2.3）×37.2×54.6—(Q1+Q2+Q3)×4—（4.6+7.5+10.5+10.1）×8×（7.8—2.3）×2Q1是出水流道的體積Q1=447m3（上游）Q2是水泵體中過水的體積Q2=297m3Q3是進水流道的體積Q3=70m3（下游）求得V2=6478m3即：水泵層澆筑3.電機層混凝土澆筑總方量由于電機層布置基本呈對稱形式，故對該層進行半塊計算，將需要填筑混凝土的部分分塊，分塊如圖6：圖6：電機層混凝土北面澆筑分塊圖表8：電機層承重墻計算表分塊號計算過程計算結(jié)果m311.2×37.2×6.6294.62426.8×1.2×6.653.8562×3（1×(1.2+4.6+0.7+0.5)-2×0.42×1.32）×6.638.8744(6.8-1.5-0.3)×0.7×6.623.1002×57.2×0.6×6.628.5122×67.2×0.7×6.633.26471.3×(2.98+0.6-1.12)×6.621.1202×81.3×(0.7+0.5)+0.46×1.32×6.614.3229（6.6×6.7-3.58×2）×1.348.1782×10（6.6×6.7-3.58×2）×137.06011（6.8×0.7+1×(0.7+2×0.5)+0.2×0.7）×6.643.56012（6.6×7-3.43）×0.7+1×1.3×6.638.519130.35×3.4×4×6.631.4162×14（6.6×5.45-3.43-6.57）×0.718.17915（1×(0.7+2×0.5)+0.2×0.7）×6.612.1442×16（6.6×10.0-5.17×2）×155.66017（6.6×11.7-6.57）×170.65018（6.6×7-3.43）×0.7+0.5×1.3×6.634.22919（6.6×6.8-6.57）×0.726.8172×20（6.6×12.1-5.39）×174.470216.6×0.7×7.2×2+（6.6×12.1-5.39）×1.3163.339226.8×1.28.16總計半體積1463.234總計全體積2934.628蓋板混凝土方量電機層混凝土澆筑總量：DJC=2934.628+944.53=3879.158m34.泵房上部結(jié)構澆筑根據(jù)混凝土澆筑的總方量為：，取拌合機強度為8m3/h，則拌合機每天的拌和強度為192m3/d，上部結(jié)構的澆筑有效工日數(shù)為。2、站身的施工順序在進行混凝土澆筑之前要進行10d的開挖后基礎處理。在混凝土澆筑時應遵循：先深后淺，先重后輕，先高后矮，先主后次的原則進行澆筑（這樣可以減少澆筑后的混凝土開裂）。按照混凝土澆注由下至上的施工順序為：泵站底板澆筑，水泵層混凝土澆筑，輔機層混凝土澆筑，泵房上部結(jié)構澆筑。各澆注部分的施工順序依據(jù)各個部分的具體澆注方案確定。在混凝土澆筑時應遵循：先深后淺，先重后輕，先高后矮，先主后次的原則進行澆筑（這樣可以減少澆筑后的混凝土開裂）。1.站身底板的澆筑施工順序按澆筑順序?qū)⒌装逶诟叱躺戏謮K：圖7：底板分塊圖⑴北(南)塊底板的澆筑澆筑順序（由下至上）：①→②→③→④⑤→⑥⑦⑵南塊底板的澆筑與北塊底板沿底板結(jié)構縫對稱同時澆筑。2.水泵層混凝土澆筑施工順序水泵層澆筑前要對底板進行養(yǎng)護，養(yǎng)護時間設為15d。水泵層施工順序：①承重墻澆筑→②頂板澆筑→③水泵機體及進出水流道澆筑3.電機層混凝土澆筑施工順序①電機層承重墻的澆筑承重墻可由站中心一圈一圈向外澆筑，由于承重墻體積不大，可以同時分層澆筑，不需要分塊，承重墻之間沒有高程差，不需要考慮高程不同時，澆筑次序不當造成的開裂，按照圖6所示的塊編號，澆筑的次序為：(16)(15)(10)→(12)(17)(18)(14)→(9)(6)(8)(4)→(3)(5)(7)(21)(20)(13)(11)(19)→(1)(2)(22)，南北兩面同時澆筑。②電機層頂板的澆筑電機層頂板澆筑面積較大，將頂板層分層同時進行分塊，按照圖9所示的塊編號，澆筑的次序為：①⑤②→④→③，南北兩面同時澆筑。4.泵房上部結(jié)構澆筑資料不足(略)。3、混凝土施工方案選擇；根據(jù)澆注強度確定混凝土澆注各個部分具體的澆注方案。Ⅰ底板的澆筑1．拌和強度的確定及拌和機選擇選擇J1-400拌和機對底板混凝土進行拌和，J1-400拌和機技術參數(shù)如表9：外形尺寸輪距額定添加容量額定出料容量攪拌筒轉(zhuǎn)數(shù)攪拌時間生產(chǎn)率長寬高mmmmmmmmlln/ms/次m3/h37002806300018754002601870~1105~8表9：J1-400拌和機技術參數(shù)拌合機的拌和強度取為6.5m3/h，為了防止混凝土澆筑出現(xiàn)冷縫，增加施工工序，故每天安排3個臺班，24小時連續(xù)澆筑，則每天的拌和強度為，南北底板同時澆筑，澆筑時間定為30個有效工日，而底板需澆筑方量為4358.34m3，則混凝土澆筑需要拌合機的拌和強度為，同時145.28m3/d<156m3/d，滿足強度要求。2.混凝土運輸方案混凝土運輸分為水平運輸與垂直運輸。①混凝土垂直運輸，選擇QT1-6塔式起重機，表10：QT1-6塔式起重機主要技術數(shù)據(jù)起重幅度m15.98.51012.51517.520吊鉤高度m17.230.4-40.629.7-39.928.2-38.426.0-36.222.7-32.916.2-26.4起重量t1.06.04.93.73.02.52.0軌距mm3800塔式起重機的臺班產(chǎn)量為80～120吊次，取為100吊次。水平運輸每輛混凝土攪拌車裝罐數(shù)為1，每罐容量為9m3，則每臺塔式起重機每臺班調(diào)運的混凝土的方量為：900m3/班，混凝土每天24小時澆筑，則垂直方向運輸強度為2700m3/d，底板的平均澆筑強度為145.28m3/d<2700m3/d，由于塔機最大的工作半徑最大為70m，并且隨著工作半徑的增大所吊重物的噸數(shù)也隨之減少，故采用2臺塔式起重機。②水平運輸水平運輸采用混凝土攪拌車，每輛車裝罐數(shù)為1，每罐容量為9m3，混凝土的容重為24kN/m3，則混凝土攪拌車的噸位應>24×9=21.6t，選為25t的混凝土攪拌車。底板的平均澆筑強度為145.28m3/d，則每天需要混凝土攪拌車為，取為17臺。3．澆筑強度的確定、振搗器選擇及澆筑塊尺寸的確定選擇HZ6P-70A振動器，振搗器的伸入混凝土的振搗深度取為30cm，HZ6P-70A振動器功能參數(shù)見表11：表11：HZ6P-70A振動器外徑工作部分長度振動頻率振幅電動機功率電壓振動力重量mmmmn/mmmkwvkgkg7140062002~2.52.23658045混凝土的初凝時間取為4h，為了澆筑時不出現(xiàn)冷縫，應滿足：K為混凝土運輸?shù)难诱`系數(shù)，取0.8；P為澆筑倉要求的混凝土運澆能力，m3；t1為混凝土從出機到入倉的時間，h，取為0.25h；B、L為澆筑塊的寬度和長度，m；h為鋪料厚度，m。根據(jù)上述底板分塊方法，體積尺寸最大的塊為塊⑥：17.13m×27.31m，高度為1.7m，振搗深度為30cm，則將該塊澆筑分為5層，即h=0.3m則,每天的澆筑強度為>156m3/d（拌和強度），拌和強度不能滿足澆筑強度的要求，故要對塊⑥進行每一澆筑小塊的劃分。設L=8.57m，則，，取n=4塊，則。則底板塊⑥在一層上分為2×4塊澆筑，分為，取6層，每層高0.3m。同理算得①～⑦的分塊的方案。表12：底板的塊①～⑦澆筑方案：底板塊號層數(shù)塊數(shù)每塊尺寸m3121×24.20×13.66×0.3252×36.05×9.10×0.3331×11.2×27.31×0.3421×24.35×13.66×0.3521×23.36×13.66×0.3662×48.57×6.83×0.3762×46.75×6.83×0.3Ⅱ水泵層的澆筑1．拌和強度的確定及拌和機選擇水泵層澆筑采用的拌合機與振搗器與底板層相同，則每天的拌和強度為，根據(jù)上述水泵層混凝土總量為6478m3，并且在水泵層澆筑前要對底板養(yǎng)護15d，對于承重墻與頂板，南北部分同時澆筑，再進行4臺水泵機體及進出水流道的同時澆筑。2.混凝土運輸方案①混凝土垂直運輸，選擇與底板澆筑相同的QT1-6塔式起重機，塔式起重機的臺班產(chǎn)量為80～120吊次，取為100吊次。水平運輸每輛混凝土攪拌車裝罐數(shù)為1，每罐容量為9m3，則每臺塔式起重機每臺班調(diào)運的混凝土的方量為：900m3/班，混凝土每天24小時澆筑，則垂直方向運輸強度為2700m3/d，水泵層的最大澆筑強度為152.72m3/d<2700m3/d，由于塔機最大的工作半徑最大為70m，并且隨著工作半徑的增大所吊重物的噸數(shù)也隨之減少，故采用2臺塔式起重機。②水平運輸水平運輸仍采用混凝土攪拌車，每輛車裝罐數(shù)為1，每罐容量為9m3，混凝土的容重為24kN/m3，則混凝土攪拌車的噸位應>24×9=21.6t，選為25t的混凝土攪拌車。水泵層的最大澆筑強度為152.72m3/d，則每天需要混凝土攪拌車為，取為17臺。3．澆筑強度的確定、振搗器選擇及澆筑塊尺寸的確定對水泵層澆筑分塊，見圖8：圖8：水泵層承重墻及頂板澆筑分塊圖圖中編號注釋：高程2.3米以下的墻體澆筑高程2.3m—7.3m的內(nèi)墻墻體澆筑高程2.3m—7.3m的外墻墻體澆筑水泵層頂板澆筑(④號蓋板為為水泵層劃分的隔間蓋板體積最大的蓋板，其他蓋板均可以按照④號蓋板的澆筑方案進行澆筑)進出水流道混凝土澆筑(水泵處、水泵進出水流道處混凝土澆筑為異形混凝土澆筑，只安排每天的澆筑強度和澆筑總天數(shù))表13：水泵層各塊澆筑方案表編號L(m)B（m）H（m）h（m）Kt（h）t1（h）BLh/(K*(t-t1))PP≧BLh/(K*(t-t1))①6.512.10.30.840.250.655.6滿足②37.2150.30.840.253.725.6滿足③37.21.250.30.840.254.4645.6滿足④12.258.50.50.30.840.2510.415.6不滿足經(jīng)校核可得,編號為①②③號的混凝土構件澆筑強度滿足要求,只有④號構件--進出水流道層頂板如果只進行分層（每層0.3m）澆筑強度不滿足要求，其澆筑體積過大，層間間歇超過混凝土的初凝時間，容易出現(xiàn)冷縫，增加施工縫處理工序，則需對其進行分塊。分塊時，將此混凝土構件沿其長度方向（即受力方向）將其分成2塊進行澆筑強度校核，得出L(m)B(m)H(m)h(m)Kt(h)t1(h)BLh/(K*(t-t1))PP≧BLh/(K*(t-t1))6.1258.52.10.30.840.255.265.6滿足經(jīng)校核，將其分塊后其澆筑強度滿足拌和強度的要求，故將④號混凝土樓板分成2塊6.125m×8.5m進行澆筑。對于進出水錐形流道的澆筑（即⑤號混凝土構件）為異型混凝土澆筑，其澆筑時間可在其它承重墻與頂板混凝土澆筑之后進行，其澆筑體積=第二層總體積—（①號②號③號墻體的體積和∑④號混凝土樓板的體積）計算得出，如下：對于整個水泵層：V①=6.5×2.1×1×6=81.9V②=37.2×1×5×6=1116V③=37.2×1.2×5×2=446.4∑V④=37.2×54.6×0.5=1015.6m3V⑤=6478-81.9-1116-226.4-1015.6=3818.1m混凝土承重墻與頂板的澆筑時間設定為20d，總澆筑量為81.9+1116+446.4+1015.6=2659.9m3，則每天的澆筑量為133.00m3/d<156m3/d,滿足要求。每臺水泵的澆筑方量為，4臺水泵同時澆筑，由于進出水流道混凝土為異形混凝土澆筑，設計澆筑水泵及進出水流道所用的有效工日數(shù)為25天，則每天的澆筑強度為152.72m3/d<156m3/d，滿足要求，故水泵層澆筑的有效總工日為45d。Ⅲ電機層的澆筑1．拌和強度的確定及拌和機選擇電機層采用與底板層澆筑時相同的拌合機，則每天的拌和強度為，則電機層的有效工日為，取為25天。2.混凝土運輸方案混凝土運輸分為水平運輸與垂直運輸?；炷敛捎蒙唐坊炷痢＂倩炷链怪边\輸，選擇與底板澆筑相同的QT1-6塔式起重機，塔式起重機的臺班產(chǎn)量為80～120吊次，取為100吊次。水平運輸每輛混凝土攪拌車裝罐數(shù)為1，每罐容量為9m3，則每臺塔式起重機每臺班調(diào)運的混凝土的方量為：900m3/班，混凝土每天24小時澆筑，則垂直方向運輸強度為2700m3/d，水泵層的最大澆筑強度為152.72m3/d<2700m3/d，由于塔機最大的工作半徑最大為70m，并且隨著工作半徑的增大所吊重物的噸數(shù)也隨之減少，故采用2臺塔式起重機。②水平運輸水平運輸仍采用混凝土攪拌車，每輛車裝罐數(shù)為1，每罐容量為9m3，混凝土的容重為24kN/m3，則混凝土攪拌車的噸位應>24×9=21.6t，選為25t的混凝土攪拌車。電機層的平均澆筑強度為154.84m3/d，則每天需要混凝土攪拌車為，取為18臺。3．澆筑強度的確定、振搗器選擇及澆筑塊尺寸的確定電機層采用與底板層澆筑時相同的振搗器，HZ6P-70A振動器，振搗器的伸入混凝土的振搗深度取為30cm。拌合機的拌和強度取為6.5m3/h，為了防止混凝土澆筑出現(xiàn)冷縫，增加施工工序，故每天安排3個臺班，24小時連續(xù)澆筑，則每天的拌和強度為156m3/d，南北電機層基本對稱，同時澆筑，澆筑時間定為25個有效工日，而電機層需澆筑方量為3871.00m3，則混凝土澆筑需要拌合機的拌和強度為，同時154.84m3/d<156m3/d，滿足強度要求?；炷恋某跄龝r間取為4h，為了澆筑時不出現(xiàn)冷縫，應滿足：K為混凝土運輸?shù)难诱`系數(shù)，取0.8；P為澆筑倉要求的混凝土運澆能力，m3；t1為混凝土從出機到入倉的時間，h，取為0.25h；B、L為澆筑塊的寬度和長度，m；h為鋪料厚度，m。其中體積尺寸最大的塊為塊①,1.2m×37.2m，高度為6.6m，振搗深度為30cm，則在豎直方向?qū)⒃搲K澆筑分為22層，即h=0.3m則，每天的澆筑強度為<156m3/d（拌和強度），拌和強度滿足澆筑強度的要求,因此對塊1至塊21進行分層澆注，承重支柱平均高度約為6.6m，故均可分為22層進行澆筑，澆筑強度滿足每天拌和強度的要求，故不需要分塊。澆筑電機層蓋板，h=0.5m可分為2層澆筑，，每天的澆筑強度為>156m3/d（拌和強度），拌和強度不滿足澆筑強度的要求，故對電機層蓋板進行分塊。首先將電機層蓋板分為七塊，如圖9所示：圖9：電機層蓋板分塊圖由于電機層蓋板基本沿結(jié)構縫對稱布置，及圖中的A-A線，澆筑時南北兩塊蓋板同時澆筑。下述計算南(北)蓋板的澆筑分塊：根據(jù)上述底板分塊方法，體積尺寸最大的塊為塊①：m，高度為0.5m，振搗深度為30cm，則將該塊澆筑分為2層，即h=0.25m則,每天的澆筑強度為>156m3/d，拌和強度不能滿足澆筑強度的要求，故要對塊①進行每一澆筑小塊的劃分。設B=5.63m，則，，取n=2塊，則，則底板塊①在一層上分為3×2塊澆