測(cè)試方面的力學(xué)分析與應(yīng)用

關(guān)于測(cè)試方面的力學(xué)分析與應(yīng)用第1頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一，概述

力學(xué)作為最基礎(chǔ)的學(xué)科被所有的工程技術(shù)領(lǐng)域廣泛的應(yīng)用，作為采油測(cè)試工作者，了解和掌握一定的力學(xué)知識(shí)，清楚試井鋼絲（電纜）以及測(cè)試工具、儀器在井筒中的受力情況，對(duì)提高測(cè)試工作精度，測(cè)試深度的校核，減少測(cè)試事故，提高測(cè)試投撈成功率和測(cè)試掉卡落物的打撈成功率具有可靠的理論指導(dǎo)意義。第2頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1、試井鋼絲（電纜）受力分析與應(yīng)用

試井鋼絲（電纜）在測(cè)試起下過(guò)程當(dāng)中，受到力的種類(lèi)繁多，有井口防噴管堵頭密封盤(pán)根對(duì)鋼絲產(chǎn)生的摩擦力、井口壓力對(duì)鋼絲產(chǎn)生的上頂力、試井鋼絲自身的彈力、井下液體對(duì)試井鋼絲的浮力，絞車(chē)、儀器對(duì)其產(chǎn)生的拉應(yīng)力等等，下面就試井鋼絲（電纜）在測(cè)試過(guò)程當(dāng)中，受到的各種力進(jìn)行逐個(gè)的分析。第3頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.1絞車(chē)和儀器對(duì)鋼絲（電纜）產(chǎn)生的拉應(yīng)力

試井鋼絲（電纜）在井筒的正常起下工程中始終受到儀器和絞車(chē)對(duì)其的拉應(yīng)力，應(yīng)力的大小與儀器的重量、起下速度的快慢和井的深度、斜度有關(guān)。注水層注水層注水層第4頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月注水層注水層注水層1.1絞車(chē)和儀器對(duì)鋼絲（電纜）產(chǎn)生的拉應(yīng)力

鋼絲在儀器的拉應(yīng)力下，鋼絲在井筒內(nèi)始終能夠保持相對(duì)直線(xiàn)狀態(tài)（只要儀器的重量大于鋼絲自身的彈力），鋼絲所受的拉應(yīng)力是自下而上逐漸增加的，增加數(shù)量即是井下鋼絲的自身重量（摩擦力不計(jì)）。第5頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

試井鋼絲基本上屬于低碳鋼，從低碳鋼的拉伸試驗(yàn)圖上可以看出低碳鋼具有4種性質(zhì)階段：彈性階段、屈服強(qiáng)化階段、局部變形（斷裂）階段。1.1絞車(chē)和儀器對(duì)鋼絲（電纜）產(chǎn)生的拉應(yīng)力注水層注水層注水層第6頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.1.1彈性階段鋼絲的應(yīng)力與應(yīng)變成正比彈性階段服從虎克定律：其彈性伸長(zhǎng)量計(jì)算公式：△L=NL/EA式中△L——鋼絲變形量N——應(yīng)力L——鋼絲長(zhǎng)度E——彈性模量A——鋼絲截面積第7頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.1.1彈性階段鋼絲的應(yīng)力與應(yīng)變成正比

正常情況下，測(cè)試遇卡后，鋼絲都能從繩帽處拉脫，因?yàn)殇摻z繩帽圓環(huán)是受的剪應(yīng)力，其應(yīng)力一般低于鋼絲被拉斷時(shí)拉應(yīng)力的一半左右。之所以出現(xiàn)鋼絲從地面拉斷的問(wèn)題，一是因?yàn)槎ㄏ蚓倍却?，拐點(diǎn)多，對(duì)鋼絲產(chǎn)生的摩擦力大（下文專(zhuān)門(mén)介紹），二是因?yàn)椴僮鲉?wèn)題造成測(cè)試儀器、工具頂鉆套住鋼絲造成鋼絲的拉應(yīng)力傳不到繩帽圓環(huán)處，形不成剪應(yīng)力。這是測(cè)試工作者必須要隨時(shí)注意到的。第8頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.1.2屈服強(qiáng)化階段：發(fā)生塑性變形，鋼絲伸長(zhǎng)、直徑變細(xì)階段，在測(cè)試工作當(dāng)中，當(dāng)鋼絲承受大的拉應(yīng)力以后，鋼絲明顯伸長(zhǎng)，通過(guò)計(jì)算比較困難，但通過(guò)實(shí)際觀(guān)察數(shù)據(jù)得到，伸長(zhǎng)量可達(dá)2‰以上，這也正是我們正常測(cè)試當(dāng)中經(jīng)常遇到的鋼絲使用幾個(gè)月以后直徑明顯變細(xì)了，而且變得越來(lái)越脆了的直接原因。

1.1絞車(chē)和儀器對(duì)鋼絲（電纜）產(chǎn)生的拉應(yīng)力第9頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.1絞車(chē)和儀器對(duì)鋼絲（電纜）產(chǎn)生的拉應(yīng)力低碳鋼材料的拉伸試驗(yàn)圖第10頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

當(dāng)鋼絲拉應(yīng)力達(dá)到極限后，鋼絲的薄弱位置或受拉應(yīng)力最大的位置某一點(diǎn)，形成縮徑，并瞬間從縮徑處斷裂，這是測(cè)試工作中常遇到的。

其縮徑斷裂點(diǎn)一般絞車(chē)至測(cè)試車(chē)窗口滑輪之間，因?yàn)榇颂幨艿降睦瓚?yīng)力最大（原因分析）。1.1絞車(chē)和儀器對(duì)鋼絲（電纜）產(chǎn)生的拉應(yīng)力1.1.3局部變形（斷裂）階段：第11頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

電纜則不同，由于其自身結(jié)構(gòu)原因，其鋼絲受拉應(yīng)力同時(shí)還承受剪應(yīng)力，計(jì)算方法非常復(fù)雜，在此不做介紹。

1.1絞車(chē)和儀器對(duì)鋼絲（電纜）產(chǎn)生的拉應(yīng)力第12頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.2井口密封盤(pán)根對(duì)試井鋼絲的摩擦力

試井鋼絲在測(cè)試起下過(guò)程當(dāng)中，受到井口防噴管堵頭密封盤(pán)根的摩擦力與密封盤(pán)根的材質(zhì)、井口壓力、試井鋼絲表面的粗慥度有關(guān)，單純的計(jì)算其摩擦力難度較大，只有通過(guò)能順利下行時(shí)測(cè)試儀器的重量來(lái)計(jì)算。M＝G＋P（A＋X）－F式中：M——盤(pán)根摩擦力G——儀器重量P——井口壓力A——鋼絲的截面積F——儀器在流體中的浮力X——壓力比值(備注：一般取5N/MPa)其計(jì)算公式：

從式中可以得到為了正常測(cè)試中起下順利，我們只能通過(guò)儀器佩重、優(yōu)選密封盤(pán)根材質(zhì)來(lái)達(dá)到目的。第13頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.3井筒對(duì)試井鋼絲的摩擦力

鋼絲與井筒內(nèi)壁產(chǎn)生的摩擦力大小與井筒的軌跡有關(guān)，垂直井的井筒內(nèi)壁不應(yīng)該對(duì)鋼絲產(chǎn)生摩擦力，但實(shí)際中幾乎所有的井筒在空間方位上均存在一定的位移，是一條空間狀態(tài)下的曲線(xiàn)形軌跡（見(jiàn)井筒軌跡圖），有些甚至是空間螺旋曲線(xiàn)狀態(tài)的，所以井下的鋼絲總有大段長(zhǎng)度的緊貼管柱內(nèi)壁。第14頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.3井筒對(duì)試井鋼絲的摩擦力

從宏觀(guān)上來(lái)分析，鋼絲和管柱內(nèi)壁是線(xiàn)性接觸，由于鋼與鋼的摩擦系數(shù)很低，其摩擦力雖然很難計(jì)算，但其摩擦力應(yīng)當(dāng)很小，但實(shí)際當(dāng)中，井筒都附著有結(jié)垢物（氧化物），我們知道氧化物的硬度要遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于鋼絲，因此鋼絲與管柱內(nèi)壁由線(xiàn)接觸改為面接觸，另外其摩擦系數(shù)也成幾何級(jí)數(shù)增加。第15頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.3井筒對(duì)試井鋼絲的摩擦力

摩擦力的大小與鋼絲的直徑、表面粗糙度、氧化物的物理性質(zhì)、管柱軌跡的彎曲度大小有關(guān)，若想通過(guò)準(zhǔn)確的計(jì)算很難實(shí)現(xiàn)，只能通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)得出。鋼絲直鋼絲直徑mm繩帽拉脫應(yīng)繩帽拉脫應(yīng)力KN鋼絲拉斷應(yīng)鋼絲拉斷應(yīng)力KN?2.448?2.23.56.5地面試驗(yàn)的數(shù)據(jù)表第16頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.3井筒對(duì)試井鋼絲的摩擦力

通過(guò)拉伸實(shí)驗(yàn)得出。許多井遠(yuǎn)大于4KN，現(xiàn)場(chǎng)當(dāng)中Φ2.4mm鋼絲（其極限拉力達(dá)8KN以上）卻常常出現(xiàn)從地面被拉斷的情況，而低于拉應(yīng)力一半的受剪應(yīng)力的繩帽圓環(huán)無(wú)法被拉斷，足以說(shuō)明井筒對(duì)鋼絲的摩擦力大于4KN。所以針對(duì)此類(lèi)井，測(cè)試當(dāng)中應(yīng)采取相應(yīng)的對(duì)策來(lái)減小磨檫力個(gè)個(gè)個(gè)個(gè)個(gè)個(gè)個(gè)避免測(cè)試掉卡，提高測(cè)試成功率。第17頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.4試井鋼絲的彈力（收縮）

由于鋼絲生產(chǎn)工藝是在盤(pán)圓狀態(tài)下淬火的，所以其自身的螺旋彈力是無(wú)法消除的。第18頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.4試井鋼絲的彈力（收縮）

當(dāng)測(cè)試工具、儀器拉動(dòng)鋼絲下到井底或支撐在井下工具上后，鋼絲在自身作用下克服堵頭盤(pán)根摩擦力、上頂力下行，其軌跡形態(tài)應(yīng)當(dāng)是由井口呈垂直對(duì)中向下存在一條直線(xiàn)段。

拉應(yīng)力為零以上鋼絲形狀第19頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.4試井鋼絲的彈力（收縮）

此段鋼絲產(chǎn)生的重力大致和堵頭盤(pán)根對(duì)鋼絲產(chǎn)生的摩擦力、井口壓力對(duì)鋼絲產(chǎn)生的上頂力相等，此段鋼絲受拉應(yīng)力，拉應(yīng)力由上而下逐漸減少，至剛接觸油管內(nèi)壁處的鋼絲所受拉應(yīng)力為零。

拉應(yīng)力為零處鋼絲形狀第20頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.4試井鋼絲的彈力（收縮）

以下的鋼絲呈螺旋狀緊貼油管內(nèi)壁，其自身重量在鋼絲自身彈力的作用下全部支撐在管柱內(nèi)壁上。

拉應(yīng)力為零以下鋼絲形狀第21頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.4試井鋼絲的彈力（收縮）

因此得出鋼絲在井下的收縮長(zhǎng)度與彈力、絲徑、堵頭盤(pán)根的摩擦力、井口的壓力有關(guān)，要精確計(jì)算出其收縮量很難實(shí)現(xiàn)，實(shí)際工作中我們可以通過(guò)井口壓力和盤(pán)根的摩擦力以及鋼絲的直徑與新舊程度來(lái)憑經(jīng)驗(yàn)估算。第22頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.4試井鋼絲的彈力（收縮）

電纜則不同，由于其自身彈力不足以將自身的重量支撐在管柱內(nèi)壁上，所以電纜螺旋狀的螺距由上而下依次縮短，此段鋼絲受壓應(yīng)力，壓應(yīng)力由下而上逐漸減少，至直線(xiàn)段時(shí)的電纜所受拉壓應(yīng)力均為零。

拉應(yīng)力為零以下電纜形狀第23頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.4試井鋼絲的彈力（收縮）

上面的直線(xiàn)段電纜受拉應(yīng)力，拉應(yīng)力由下而上逐漸增大，其長(zhǎng)度產(chǎn)生的重力大致和密封器對(duì)其產(chǎn)生的阻力以及井口壓力對(duì)其產(chǎn)生的上頂力相等。其在井下的收縮量的估算與鋼絲相同。

拉應(yīng)力為零處電纜形狀第24頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.5試井鋼絲井下液體中的浮力和重力

鋼絲在井筒中的浮力計(jì)算，其計(jì)算方式：

F＝πD2Lρ液/4鋼絲的自重計(jì)算，其計(jì)算方式：

G＝πD2Lρ/4（ρ－ρ液）

第25頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.6試井鋼絲的受力變化情況

由此可見(jiàn)，鋼絲的受力情況非常復(fù)雜，有儀器、鉸車(chē)的拉應(yīng)力、盤(pán)根的摩擦力、液體的上頂力、管壁的摩擦力、壓應(yīng)力、滑輪的壓應(yīng)力，以及剪應(yīng)力等。第26頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.6試井鋼絲的受力變化情況

在測(cè)試當(dāng)中不同的情況下，鋼絲所受的主應(yīng)力不同：鋼絲正常下井中儀器對(duì)鋼絲的拉應(yīng)力最大；

儀器上起中鉸車(chē)對(duì)鋼絲的拉應(yīng)力最大；

井下遇卡后鉸車(chē)對(duì)繩帽的剪應(yīng)力最大；

第27頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.6試井鋼絲的受力變化情況

井筒軌跡復(fù)雜井壁大于繩帽的剪應(yīng)力后，鉸車(chē)對(duì)鋼絲的拉應(yīng)力為最大值，大于鋼絲的斷裂應(yīng)力，往往造成鋼絲被從地面拉斷。第28頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7試井鋼絲深度校核

通過(guò)以上對(duì)鋼絲的受力分析后，鋼絲的深度校核，就比較容易，在正常測(cè)試工作中，如分層調(diào)配水嘴、分注井分層流量測(cè)試、壓力、溫度、井下高壓物性等等，鉸車(chē)工往往都是通過(guò)探井底深度或座在各級(jí)偏心配水器上以及指深儀表的深度數(shù)據(jù)來(lái)直接作為測(cè)試數(shù)據(jù)，這種方法誤差很大。第29頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7.1指深儀表的誤差數(shù)據(jù)必須清楚

此計(jì)量方式的誤差原因主要有兩個(gè)方面：一是量輪摩擦后周長(zhǎng)減小，造成計(jì)量長(zhǎng)度大于鋼絲實(shí)際長(zhǎng)度。二是鋼絲受大負(fù)荷拉應(yīng)力作用后，絲徑變小，造成計(jì)量長(zhǎng)度大于鋼絲實(shí)際長(zhǎng)度。

目前國(guó)內(nèi)試井絞車(chē)鋼絲（電纜）的計(jì)量方法，基本都是鋼絲纏繞量輪，通過(guò)帶動(dòng)量輪旋轉(zhuǎn)的方法來(lái)計(jì)量鋼絲（電纜）的長(zhǎng)度。第30頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7.1指深儀表的誤差數(shù)據(jù)必須清楚

作為測(cè)試工作者要想清楚鉸車(chē)的計(jì)量誤差，除了要清楚鋼絲的計(jì)量原理，還要勤于細(xì)心觀(guān)察和了解鋼絲的實(shí)際收縮量，尤其是專(zhuān)業(yè)鉸車(chē)工，對(duì)自己操作的鉸車(chē)的計(jì)量誤差率必須清楚（每千米鋼絲計(jì)量輪的計(jì)量誤差），做到心中有數(shù)，減少測(cè)試誤差，避免操作失誤。另外我們必須清楚不同的鉸車(chē)誤差率不同。第31頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7.2根據(jù)鋼絲張力計(jì)算鋼絲測(cè)試實(shí)際深度：

通過(guò)以上的鋼絲受力分析，我們完全可以通過(guò)計(jì)算來(lái)了解鋼絲的實(shí)際深度數(shù)據(jù)。

鋼絲的計(jì)量深度+儀器自重+堵頭盤(pán)根的摩擦力+井口壓力上頂力-鋼絲浮力-儀器浮力-量輪誤差值（深度×誤差率）=地面鋼絲的張力第32頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7.2根據(jù)鋼絲張力計(jì)算鋼絲測(cè)試實(shí)際深度：

由于鋼絲發(fā)生彈性變形的拉應(yīng)力較大，實(shí)際工作中我們只要取正常起下時(shí)地面鋼絲的張力-量輪的誤差值即可。如某井油層中深2350米，絞車(chē)誤差3‰，那么測(cè)壓絞車(chē)指深儀表的數(shù)據(jù)就應(yīng)是：2350+2350×3‰=2357米。第33頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7.3利用井下參照物校對(duì)深度數(shù)據(jù)：

在測(cè)試中，井下可用來(lái)參照的參照物有井底、分層注水（采油）井的配水（產(chǎn)）器，由于井底易沉淀砂垢等雜質(zhì)，實(shí)際深度不能作為參照深度，分層測(cè)試調(diào)配投撈中的配水（產(chǎn)）器作為參照物是可靠的。第34頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7.3利用井下參照物校對(duì)深度數(shù)據(jù)：

因?yàn)樽鳂I(yè)管柱深度數(shù)據(jù)是通過(guò)實(shí)際丈量出來(lái)的，但不排除有管柱下錯(cuò)的問(wèn)題，所以我們?cè)跍y(cè)試當(dāng)中首先要對(duì)作業(yè)管柱數(shù)據(jù)進(jìn)行校核。其校核方法主要是通過(guò)測(cè)試投撈時(shí)地面鋼絲的張力和絞車(chē)的誤差率來(lái)校對(duì)。第35頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7.3利用井下參照物校對(duì)

深度數(shù)據(jù)：

投撈工具下過(guò)配水器后，上提打開(kāi)投撈器，過(guò)配水器5—10米后，停車(chē)下放，下放前記清楚地面鋼絲的張力，投撈器坐入配水器后，支撐在配水器中，鋼絲收縮產(chǎn)生一定的收縮量，地面鋼絲張力為零。

投撈器支撐在配水器上鋼絲的形狀第36頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7.3利用井下參照物

校對(duì)深度數(shù)據(jù)：

上提鋼絲，張力逐漸增加，當(dāng)張力增至下放前鋼絲張力時(shí)，記住此時(shí)鋼絲計(jì)量深度X，那么X—X×誤差率即為配水器的實(shí)際深度數(shù)據(jù)，通過(guò)同樣方法對(duì)各級(jí)配水器的實(shí)際深度進(jìn)行校核，得出真實(shí)的井下作業(yè)管柱數(shù)據(jù)。

張力相等時(shí)鋼絲形狀

上提鋼絲時(shí)形狀第37頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.7.3利用井下參照物校對(duì)深度數(shù)據(jù)：

總之通過(guò)以上受力分析，把各種受力因素考慮全面，測(cè)試深度校核誤差應(yīng)當(dāng)可以控制在2米以?xún)?nèi)，對(duì)提高測(cè)試資料精度，避免分層測(cè)試調(diào)配工作中的投撈和分層流量停測(cè)層位錯(cuò)誤，具有可靠的理論指導(dǎo)意義。達(dá)到提高分層測(cè)試調(diào)配工效的目的。第38頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.測(cè)試工具、儀器受力分析與應(yīng)用

測(cè)試工具、儀器受力在井筒中的受力的種類(lèi)主要有井筒內(nèi)壁對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的摩擦力、油管接箍對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的震動(dòng)力、井筒內(nèi)的液體對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的浮力、井筒內(nèi)的液體對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的粘滯阻力，下面就測(cè)試工具、儀器測(cè)試在井下受到的各種力進(jìn)行逐個(gè)的分析。第39頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.1井筒內(nèi)壁對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的摩擦力

測(cè)試工具、儀器與井筒內(nèi)壁產(chǎn)生的摩擦力大小與井筒的軌跡有關(guān)，從理論上講，垂直井的井筒內(nèi)壁不應(yīng)該對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生摩擦力，但實(shí)際中幾乎所有的井筒在空間方位上均存在一定的位移，是一條空間狀態(tài)下的曲線(xiàn)形軌跡（見(jiàn)井筒軌跡圖）。

第40頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第41頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.2油管接箍對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的震動(dòng)力

測(cè)試工具、儀器在井筒下行過(guò)程中，受自身重力作用，測(cè)試工具、儀器在井筒井筒中都是貼著管壁下行的，因此測(cè)試工具、儀器每過(guò)一個(gè)油管接箍，都將發(fā)生一次震動(dòng)，因此測(cè)試工具、儀器在井筒下行過(guò)程當(dāng)中始終受到震動(dòng)力的影響，其大小與井筒的軌跡度數(shù)大小和測(cè)試工具、儀器的重量有關(guān)，由于比較復(fù)雜，在此不做介紹。注水層注水層注水層第42頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.2油管接箍對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的震動(dòng)力

震動(dòng)力是造成測(cè)試工具、儀器性能不穩(wěn)定、退扣、銷(xiāo)釘松動(dòng)的主要因素。因此，下井測(cè)試工具、儀器必須認(rèn)真檢查，其耐震性能、各部位絲扣必須完好。注水層注水層注水層第43頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.3井筒內(nèi)的流體對(duì)測(cè)試工具、儀器

產(chǎn)生的浮力和重力

測(cè)試工具、儀器在井筒起下過(guò)程中，始終受到井筒內(nèi)的流體對(duì)其產(chǎn)生的浮力的作用，其大小與井筒內(nèi)流體的密度大小和測(cè)試工具、儀器的體積大小有關(guān)。計(jì)算方式：浮力計(jì)算方式：F＝體積×ρ液重力計(jì)算方式：G＝體積×（ρ液－ρ液）第44頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.4井筒內(nèi)的流體對(duì)測(cè)試工具、儀器

產(chǎn)生的粘滯阻力

測(cè)試工具、儀器在井筒起下過(guò)程中，始終受到井筒內(nèi)的流體對(duì)其產(chǎn)生的粘滯阻力的作用，其大小與井筒內(nèi)流體的粘度大小和測(cè)試工具、儀器的截面積的大小有關(guān)。井筒內(nèi)壁面附著的原油、稠化的聚合物以及井筒中的死油蓋、稠化的聚合物段塞段等等都會(huì)引起測(cè)試遇阻。第45頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.5測(cè)試工具、儀器上下的壓差對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的阻力

測(cè)試工具、儀器在井筒起下過(guò)程中，其上下均產(chǎn)生一定的壓差，只不過(guò)是井別不同，方向和大小不同，注入井阻力始終向下；產(chǎn)出井阻力始終向上，其大小與井筒內(nèi)流體流速的高低、粘度的大小和測(cè)試工具、儀器的截面積的大小有關(guān)，其計(jì)算方式難度很大，可用根據(jù)張力儀表的指重減去鋼絲和儀器重量的近似方法來(lái)計(jì)算。

第46頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.5測(cè)試工具、儀器上下的壓差對(duì)

測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的阻力

測(cè)試工具、儀器在井筒起下過(guò)程中，其上下均產(chǎn)生壓差，壓差的計(jì)算，對(duì)測(cè)試工作極為重要，關(guān)系的儀器的配重、測(cè)試操作的方式、工藝方式的正確選擇，所以在測(cè)試工作當(dāng)中要慎之又慎。第47頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

如自噴井測(cè)試前，必須先清蠟，盡量選用小直徑的儀器，配重盡可能大，在測(cè)試內(nèi)容允許的情況下，要適當(dāng)控制產(chǎn)出液量來(lái)降低井筒中液體對(duì)測(cè)試儀器的上頂力，測(cè)試操作當(dāng)中隨時(shí)觀(guān)察鋼絲的張力變化，張力一旦急劇下降，必須立即通知中間崗迅速往上拉鋼絲，防止發(fā)生頂鉆事故；2.5測(cè)試工具、儀器上下的壓差對(duì)

測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的阻力

第48頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.5測(cè)試工具、儀器上下的壓差對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的阻力

目前，各油田偏心分注井驗(yàn)封，多采用密封段上下各接一支壓力計(jì)的方式來(lái)進(jìn)行驗(yàn)封工作，在驗(yàn)封開(kāi)關(guān)壓力時(shí)，中間崗必須拉住鋼絲，防止層間壓差過(guò)大的分注井頂鉆套住鋼絲，造成測(cè)試掉卡的事故；第49頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.5測(cè)試工具、儀器上下的壓差對(duì)測(cè)試工具、儀器產(chǎn)生的阻力

高壓注氣井測(cè)試，儀器盡量選用小直徑的儀器，在測(cè)試內(nèi)容允許的情況下，要適當(dāng)控制注入量來(lái)降低井筒中氣體對(duì)測(cè)試儀器的沖擊力，測(cè)試操作當(dāng)中隨時(shí)觀(guān)察鋼絲的張力變化，上起儀器一定要平穩(wěn)，防止鋼絲繩帽拉脫發(fā)生測(cè)試掉卡事故。第50頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.6測(cè)試工具、儀器重心對(duì)測(cè)試

工具、儀器在井筒中的運(yùn)動(dòng)規(guī)律

產(chǎn)生的影響

測(cè)試工具、儀器的重心一般都不與測(cè)試工具、儀器的中心軸心重合，受儀器重力的影響，儀器在井筒起下過(guò)程中，其重心偏移的一側(cè)與井筒內(nèi)壁接觸摩擦的幾率要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于另一側(cè)。（觀(guān)察投撈器）第51頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.6測(cè)試工具、儀器重心對(duì)測(cè)試工具、儀器在井筒中的運(yùn)動(dòng)規(guī)律產(chǎn)生的影響

如偏心分層注水測(cè)試調(diào)配工作用的