鴻發(fā)世紀城三期15#樓腳手架施工方案概論

施施工方案 本工程框架剪力墻結構共三十一層，地下室一層，建筑總高度鴻發(fā)世紀城三期15#樓施工圖。腳手架安全技術規(guī)范》JCJ130-2001DG/TJ08-2002-20064)我單位有關類似工程施工經驗及相關資料署安全生產、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提條件，是達到無組長：潘茂利(項目經理)——負責協(xié)調工作副組長：曾中華(生產經理)——施工總指揮王昌萬(項目技術負責人)——方案編制術交底曾賢平(質檢員)——質量檢查3結合本工程結構形式、實際施工特點，地下室和地上一層至三本工程的外腳手架一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同斜拉懸挑梁體系。4大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨每一立桿與大橫桿相交處(即主節(jié)點)，都必須設置一根小橫設的需要，可在兩立柱之間在等間距離增設1~2根小橫桿，其最大5剪刀撐本腳手架采用剪刀撐隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長在作業(yè)層下部架設一道水平兜網，隨作業(yè)層上升，同時作業(yè)不6腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩(wěn)，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接在結構每一外框架柱處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。工尺寸與懸挑架預埋件相同)，用ф48×3.5的鋼管與腳手架可靠拉連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節(jié)點(距主節(jié)點的距離不大于30㎝)。連墻桿伸出扣隨層網。7根據本工程特點計劃每層安裝四個卸料平臺，卸料平臺安裝在從經濟、實用的角度考慮，卸料平臺設計為懸挑式型鋼平臺，規(guī)格為5.0×4.5×1.5m(長×寬×高)懸挑長度為3m。平臺上要設本工程在施工梯處設一出入口，跨越二步三跨，大小為4.5×在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口1~2步，立柱用短管斜撐相互聯(lián)系。上方懸空立柱處增加8根據(JGJ59-99)《建筑施工安全檢查標準》的要求，本工程計置預埋(測量員放線)，埋入砼錨固長度應符合方案設計要求，并按。品。設—平桿(小橫桿)——剪力撐——連墻桿。計強度值1設置。剪刀撐的斜桿的接長必須用活動扣件(旋轉扣件)搭設接長，動扣件(旋轉扣件)連接。。k次驗收，主要檢查立桿法進行外防護架的搭設而 (1)此外架僅作主體外維護及裝修架使用，設計裝修使用荷載(2)六級及六級以上大風、霧、雨、雪天應停止腳手架作業(yè)，(3)作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應以可正常操作為度，禁(5)工人在架上作業(yè)中，應注意自我安全和他人的安全，避免(6)人員上下腳手架必須走設有安全防護的出入通道，嚴禁攀(7)班組作業(yè)工人上架作業(yè)時，應先行檢查有無影響安全作業(yè)架上人員撤離。(8)項目組織專門人員每天巡視外架情況，有問題及時整改。(9)在每步架作業(yè)完成后，必須將架上剩余物品轉移至上(下)料物品和傾倒垃圾。(10)凡外架轉角處，因懸挑鋼梁尾端沖突，不能在轉角處設置(11)大剪刀撐沿外架寬度、高度通長設置。措施沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿接地線與建筑物樓層內避雷系統(tǒng)的設置按腳手架的長度不超過安全距離(一般不小于3M)以免發(fā)生擊穿事故。七，腳手架的拆除施工則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等(一般的拆除拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度(約6.5M)時，應先，勞動力及材料、機具配備種人數2量任務數量注L6.5M允許偏差(㎜)-0.5-0.51234項允許偏檢查方法項目技術要求次差(㎜)與工具用用經緯儀12345礎(M)差-1050㎜量1201~32001201~3200平桿的件(非主節(jié)點處)數5量項次全施工技術措施(1)扣件的緊固程度應40~50N·M，并不大于65N·M,對接扣件的抗承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度.對接扣件安裝時其開口應向內,以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下,以保證安全.(2)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100㎜。 (3)鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、 (2)搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入、統(tǒng)一指揮、上下 (3)開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝 (5)腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。 等進行檢查，驗收和簽證。合格牌一塊。(7)外腳手架的卸荷嚴格采用ф15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔(1)結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收 (2)嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得(3)結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數不 (4)當作業(yè)層高出其下連墻件36M以上、且其上尚無連墻件時，應 (5)各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 (6)定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加 (1)拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業(yè)計 (2)架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手 (3)拆架應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。 (4)拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有 (5)在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代(6)每天拆架下班時，不應留下隱患部位。(7)拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線以防觸電事故。(8)所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩 (9)所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從 (10)拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業(yè)健康安全管理手冊、 (1)進入施工現(xiàn)場的人員必須戴安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿 (2)進入施工現(xiàn)場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不 (3)嚴禁酗酒人員上架作業(yè)，施工操作時要求精力集中、禁止開玩(4)腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業(yè)架子工，上崗人員定。(5)上架子作業(yè)人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。 如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。 (7)腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時， (9)不得將模板支撐、纜風繩、泵送砼及砂漿的輸送管等固定在腳 (10)在架子上的作業(yè)人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手 (11)拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備 (12)腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發(fā)現(xiàn)基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全拉接松動等問題要及時解決。 (14)施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、袖口及褲口要扎緊。 (17)施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。 (19)六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業(yè)。在冬案織救護。及時進入事故現(xiàn)場維持人員撤離秩序。隱患及時采取措施進行防護和排除。導員指引車輛十二，普通型鋼懸挑扣件式雙排腳手架計算書(JGJ130-2011)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-2011)《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ80-91)式度(m)荷載(kN/m2)2C類(有密集建筑群市基本風壓(kN/m2)0.35區(qū))腳手板自重(kN/m2)0.045鋪設層數12護欄桿2總根數A0=1.3mm2密目網自重(kN/m2)0.01密目網自重(kN/m2)0.01上半步高度(m)受力(規(guī)范推薦)鋼絲繩吊點與主梁垂鋼絲繩型號直距離(m)主梁截面特征工字鋼級1500梁(1001500梁(1000001501500二、小橫桿的計算q+2×1.5/2=1.573kN/m；度驗算MW5×106/5.26×103=33.280N/mm2；三、大橫桿的計算b1blb1bb1bb1b桿受力計算國工程長期使用經驗值相 計算過程，外排大橫桿計算過程從略，僅給出最終計算結果)：1.655kN1.655kN1.655kN1.655kN1.655kN1.655kN1.655kN0.048kN/1500150015007507507507507507500.251 .0830.6080..0830.720.6080.8270.8631.0831.1181.19kNN1.19kN1.19kN1.19kNN1.19kN1.19kN1.19kNm1500150015007507507507507507500.0)：4.撓度驗算m四、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤RcRc。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉單扣到的豎向作用力RkNkN計計到的豎向作用力RkNkN計計五、腳手架立桿荷載計算(1)結構自重標準值NG1k外立桿：N=gkH=0.1570×18.000=2.826kN；G1k內立桿：N=gkH=0.1318×18.000=2.372kN；G1k(2)構配件自重標準值NG2k1)腳手板的自重標準值NG2k1外立桿：N=n1×0.5×lb×la×gk1=12×0.5×0.8×1.5×G2k1內立桿：N=n1×(0.5×lb+a1)×la×gk1G2k1=12×(0.5×0.8+0.3)×1.5×0.045=0.567kN；2)防護欄桿及扣件的自重標準值NG2k3外立桿：N=n3×(la×gk3+0.0132)=24×(1.5×G2k346kN；3)圍護材料的自重標準值NG2k4外立桿：N=la×[H]×gk4=1.5×18×0.01=0.270kN；G2k44)附加橫桿及扣件的自重標準值NG2k5外立桿：N=n5×n4×(0.5×lb×gk6+0.0132)G2k5N內立桿：N=n5×n4×[(0.5×lb+a1)×gk6+0.0132]G2k55)構配件自重標準值N合計G2k外立桿：N=0.324+1.746+0.270+0.349=2.689kN；G2kN67+0.492=1.059kN；G2k荷載標準值計算kNm活荷載合Qk內立桿：∑N=(0.5×lb+a1)×la×∑Qk=(0.5×0.8+0.3)Qk值計算kzs0其中ω--基本風壓(kN/m2)，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：ω=0.3500μ--風荷載體型系數：μ=1.3=1.3×0.870=1.131；ssμ--風荷載高度變化系數，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：腳z手架底部μ=0.650，腳手架頂部μ=0.823；zz經計算得到，風荷載標準值為:腳手架底部W=0.35×0.650×1.131=0.257kN/m2；k腳手架頂部W=0.35×0.823×1.131=0.326kN/m2；k六、立桿穩(wěn)定性計算長細比λ=l/i=kμh/i=μh/i(k取為1)0長細比λ=l/i=kμh/i=1.155×1.500×1.5×0M=0.9×1.4WLh2/10wkaww性計算σ=N/(φA)+M/W≤[f]W外立桿的軸心壓力設計值N=1.2×(N+N)+0.9×1.4∑NG1kG2kQk=1.2×(2.826+2.689)+0.9×1.42.不組合風荷載時,外立桿的穩(wěn)定性計算σ=N/(φA)≤[f]外立桿的軸心壓力設計值N=1.2×(N+N)+1.4∑NG1kG2kQk=1.2×(2.826+2.689)+1.4×9977.952/(0.264×506)=74.788N/mm2；σ=N/(φA)≤[f]內立桿的軸心壓力設計值N=1.2(N+N)+1.4G1kG2kQk=1.2×(2.372+1.059)+1.4×N9997.536/(0.264×506)=74.935N/mm2；七、連墻件的穩(wěn)定性計算N=1.4×W×A=6.157kN；lwkw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A=13.500wm2；連墻件的軸向力設計值N=N+N=9.157kN；llw0f連墻件軸向承載力設計值為N=0.711×5.06×102×205×10-3fNkNN.797kN，連墻件的設計計算滿足要求！lfl八、懸挑梁受力計算其中k=m/l,k=m/l,k=m/l。ll22本方案算例中，m=1.2m，l=2.1m，m=1.1m，m=0.3m；12k1=0.57112q289kN/mR=26.630AR=-6.655BM=13.975A0mm。九、懸挑梁穩(wěn)定性計算Q=M/φW≤[f]bx設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：φ=2.00b由于φ大于0.6，依《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表b得到φ'=0.929。bNmm十、拉繩的受力計算RAH=ΣKUicosθiiR438kN。十一、拉繩的強度計算鋼絲拉繩的軸力R取最大值進行計算，為UUgg其中[F]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；gF--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得F＝ggu2.鋼絲拉繩的拉環(huán)強度計算UUUU計算公式為σ=N/A≤[f]十二、錨固段與樓板連接的計算R6.655/2=3.327kN；水平懸挑梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為:σ=N/2A≤[f](斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(12438.137×4/(3.142×65×2))1/2=11.0mm；25N/mm2；A=πD2/4=3.142×202/4=314.159mm2σ=N/2A=3.327×103/(314.159×2)=5.296N/mm2；十三、腳手架配件數量匡算aa12對接扣件數(個)N=L/l3旋轉扣件數(個)N=0.3·L/l4abnn89；H高度(m)H=18；hmh.5；aal--立桿橫距(m)l=0.8；bb小橫桿數(根)N=1.1×(18/(2×1.5)+1)×289=12對接扣件數(個)N=11404.800/6.00=1901；3旋轉扣件數(個)N=0.3×11404.800/6.00=571；4腳手板面積(m2)S=1.1×(289-2)×1.5×十三、扣件式落地雙排腳手架計算書(JGJ130-2011)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2011)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)一、參數信息始搭設長度(m)4連墻件布置方式二步三跨連墻件扣件連接方雙扣件式度(m)1荷載(kN/m2)2基本風壓(kN/m2)0.25C類(有密集建筑群市地面粗糙度類別區(qū))腳手板自重(kN/m2)0.045鋪設層數52總根數8密目網自重(kN/m2)密目網自重(kN/m2)0.01A0=1.3mm211111二、小橫桿的計算q+2×1.5/2=1.573kN/m；度驗算MW2×106/5.26×103=57.329N/mm2；三、大橫桿的計算b1bb1bb1bb1b桿受力計算國工程長期使用經驗值相 計算過程，外排大橫桿計算過程從略，僅給出最終計算結果)：1.899kN1.899kN1.899kN1.899kN1.899kN1.899kN1.899kN150015001500750750750750750750 0.850.40.6930.6580.6580.6930.40.851.366kN1.366kN1.366kN1.366kN1.3661.366kN1.366kN1.366kN0.04kNm150015001500750750750750750750)：4.撓度驗算m四、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤RcRc。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉單扣到的豎向作用力RkNkN計計桿受到的豎向作用力RkNkN計計五、腳手架立桿荷載計算(1)結構自重標準值NG1k外立桿：N=gkH=0.1422×7.950=1.130kN；G1k內立桿：N=gkH=0.1168×7.950=0.929kN；G1k(2)構配件自重標準值NG2k1)腳手板的自重標準值NG2k1外立桿：N=n1×0.5×lb×la×gk1=5×0.5×1.05×1.5×G2k1內立桿：N=n1×(0.5×lb+a1)×la×gk1G2k1=5×(0.5×1.05+0.3)×1.5×0.045=0.278kN；2)防護欄桿及扣件的自重標準值NG2k3外立桿：N=n3×(la×gk3+0.0132)=8×(1.5×G2k382kN；3)圍護材料的自重標準值NG2k4外立桿：N=la×[H]×gk4=1.5×7.95×0.01=0.119kN；G2k44)附加橫桿及扣件的自重標準值NG2k5外立桿：N=n5×n4×(0.5×lb×gk6+0.0132)G2k5N內立桿：N=n5×n4×[(0.5×lb+a1)×gk6+0.0132]G2k55)構配件自重標準值N合計G2k外立桿：N=0.177+0.582+0.119+0.170=1.049kN；G2kN78+0.230=0.508kN；G2k荷載標準值計算kNm活荷載合Qk內立桿：∑N=(0.5×lb+a1)×la×∑Qk=(0.5×1.05+0.3)Qk值計算kzs0其中ω--基本風壓(kN/m2)，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：ω=0.2500μ--風荷載體型系數：μ=1.3=1.3×0.868=1.128；ssμ--風荷載高度變化系數，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：腳z手架底部μ=0.650，腳手架頂部μ=0.650；zz經計算得到，風荷載標準值為:腳手架底部W=0.25×0.650×1.128=0.183kN/m2；k腳手架頂部W=0.25×0.650×1.128=0.183kN/m2；k六、立桿穩(wěn)定性計算長細比λ=l/i=kμh/i=μh/i(k取為1)0長細比λ=l/i=kμh/i=1.155×1.500×1.8×0M=0.9×1.4WLh2/10wkaww性計算σ=N/(φA)+M/W≤[f]W外立桿的軸心壓力設計值N=1.2×(N+N)+0.9×1.4∑NG1kG2kQk=1.2×(1.130+1.049)+0.9×1.42.不組合風荷載時,外立桿的穩(wěn)定性計算σ=N/(φA)≤[f]外立桿的軸心壓力設計值N=1.2×(N+N)+1.4∑NG1kG2kQk=1.2×(1.130+1.049)+1.4×7024.968/(0.188×506)=73.951N/mm2；桿的穩(wěn)定性計算σ=N/(φA)+M/W≤[f]W內立桿的軸心壓力設計值N=1.2×(N+N)+0.9×1.4∑NG1kG2kQk=1.2×(0.929+0.508)+0.9×1.40.188×506)+112287.128/5260=105.154N/mm2；2.不組合風荷載時,內立桿的穩(wěn)定性計算σ=N/(φA)≤[f]內立桿的軸心壓力設計值N=1.2(N+N)+1.4G1kG2kQk=1.2×(0.929+0.508)+1.4×N8654.112/(0.188×506)=91.101N/mm2；七、連墻件的穩(wěn)定性計算N=1.4×W×A=4.159kN；lwkw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A=16.200wm2；連墻件的軸向力設計值N=N+N=7.159kN；llw0f連墻件軸向承載力設計值為N=0.872×5.06×102×205×10-3fNkNN.442kN，連墻件的設計計算滿足要求！lfl八、支撐面承載力計算(一)板計算單元活荷載設計值P荷載作用面平行于板跨的計算寬度：b=b+2s+h=(150+2×cxtx=0.310m荷載作用面垂直于板跨的計算寬度：b=b+2s+h=(149+2×cyty=0.309mbbblblbbl0.7cxcycycxcybb/2+e/2=3.109/2+1.05/2=2.080mbmin.855,2.080}=1.855m8.654kN8.654kN8.654kN8.654kN4000167120012001200233計算最大彎矩：M=14.010kN?mmax等效均布活荷載：q=8M/bl2=8×14.010/1.855/42=3.777kN/m2emax1荷載作用面平行于板跨的計算寬度：b=b+2s+h=(149+2×cxtx=0.309m荷載作用面垂直于板跨的計算寬度：b=b+2s+h=(150+2×cyty=0.310mcxcycycxcy×5=3.857mb'=b/2+e/2=3.857/2+1.2/2=2.528mbmin2.262,2.528}=2.262m8.654kN8.654kN500030010503650計算最大彎矩：M=10.424kN?mmax等效均布活荷載：q=8M/bl2=8×10.424/2.262/52=1.475kN/m2emax212.177kN/m2(二)各層樓板混凝土數據匯總BBi3.588×1094.098×1094.328×1094.469×109fcu,ti1923.76027.41030.000fci8.409295700qi4.2624.8675.1405.308Eci23919273192885229791ftki2.002gi3.6003.6003.6003.600fti4321參數說明：g——樓板自重設計值(kN/m2)；ifcu,ti——樓板混凝土對應齡期的混凝土強度(MPa)；fci設計值(N/mm2)；f——混凝土對應齡期的混凝土抗拉強度設計值(N/mm2)；f——混凝土對應齡期的混凝土抗拉強度標ki準值(N/mm2)；Eci——混凝土樓板彈性模量(N/mm2)；B——樓板抗彎剛度(N?mm)；iq——樓板承擔的荷載值(kN/m2)。i(三)各層樓板鋼筋數據匯總44332211上部0部上部0部上部0部上部0部fy'As=As'Esfy'As=As'Es270753.62.170270753.62.1300392.52300300769.32270753.62.1270270753.62.1300392.52300300769.32270753.62.1270270753.62.1300392.52300300769.32270753.62.1270270753.62.1300392.52300300769.32fy——受拉區(qū)鋼筋抗拉強度設計值(N/mm2)；As——計算單元內受拉區(qū)鋼筋截面積(mm2)；Es——受拉區(qū)鋼筋的彈性模量(×105N/mm2)。樓板正截面承載力計算(一)外部荷載引起的樓板最大彎矩M2.0882.3852.5182.600-4.533-5.177-5.468-5.646K2-0.0665-0.0665-0.0665-0.0665i4.2624.8675.1405.308K10.03060.03060.03060.0306x4444y55554321(二)樓板自身所能承受的最大彎矩[M]ys1c1c0ysys1c1c0ys0sys1cys0ysys1cys0sEs0.00330.00330.00330.0033b1yscub-10.194-7.566-6.565-5.995b0sb0＜2asα1h0fyAs392.5392.5392.5392.5y00004321s753.6753.6753.6753.619.4209.4209.4209.4200.5500.5500.5500.55010.800.800.800.80s2222x計算最大正彎矩[M](kN?m)16ys1c1c0ysys1c1c0ys0sys1cys0ysy