機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)習(xí)題解答

機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)習(xí)題解答第1頁/共33頁4-2在鏜床上鏜孔時（刀具旋轉(zhuǎn)主運(yùn)動，工件作進(jìn)給運(yùn)動），試分析加工表面產(chǎn)生橢圓形誤差的原因。主要原因：軸承內(nèi)表面有圓度誤差，呈橢圓形。次要原因：主軸支承軸頸有圓度誤差。第2頁/共33頁4-3為什么臥式車床床身導(dǎo)軌在水平面內(nèi)的直線度要求高于在垂直面內(nèi)的直線度要求？第3頁/共33頁第4頁/共33頁L±TL/2C1C2第5頁/共33頁L=C1

–(A-B)=C-A+B

Lmax=C1

–Amin+Bmax

Lmin=C1

–Amax+Bmin

Δdw(L)=Lmax-Lmin=TA+

TBL±TL/2C1C2D=C2

dw(D)=0第6頁/共33頁C1H工件外圓直徑d;

工件內(nèi)孔直徑D;

銷直徑d1;

L第7頁/共33頁H=C+d/2+(D/2-d1/2)+(d,D)Δdw(H)=Td/2+TD/2+Td1/2+T

=0.008+0.0065+0.0105+0.02

=0.045CdDhC1H

工件外圓直徑d;

工件內(nèi)孔直徑D;

銷直徑d1;

LC2L=C2

Δdw(L)=0=(d，D)=0.02第8頁/共33頁C1H1C3H2C2第9頁/共33頁b):

H1=C

Δdw(H1)=0

C1H1c):

H2=C-[d/(2sin45)-d/2]

Δdw(H1)=Td/(2sin45)-Td/2

=0.02C3H2對平行度影響：

X=C2-d/2C2=0.05=0第10頁/共33頁第11頁/共33頁H為工序尺寸，C為刀具中心至刀具定位處的距離，由圖知：第12頁/共33頁C2C120第13頁/共33頁Y=d/2sinα+b/tanα-C1

Δdw(Y)=Td/2sinα+Tb/tanα

=0.14/1.414+0.14

=0.24C2C1X=b-C2

Δdw(X)=Tb=0.14=√(Δdw(X)).^2+(Δdw(Y)).^2

=0.28第14頁/共33頁C1C2第15頁/共33頁C1C2第16頁/共33頁4-12圖4-75所示工件采用V形塊（夾角α=90°）定位，加工兩個直徑為mm的小孔。已知：外圓直徑尺寸d=mm，內(nèi)孔直徑尺寸D=mm，內(nèi)孔與外圓同軸度誤差t=0.05mm，β=30°。試分析計算加工O1孔的定位誤差。圖4-75第17頁/共33頁設(shè)O1為內(nèi)孔中心，O2為外圓中心h1=C1-O1A=C1-O1O2-O2A=C1-T-∴Δdw(h1)=t+=0.05+=0.121mm又Δdw(h2)=t=0.05mm∴Δdw(R)=Δdw(R1)+Δdw(R2) =(Δdw(h1)+Δdw(h2))/cosβ =（0.121+0.05）/cos30°=0.197mm第18頁/共33頁a)工件剛度差，中間部分讓刀厲害，兩邊讓刀少；兩邊受頂尖影響剛度好，中間剛度差。b)頂尖尾架和主軸系統(tǒng)剛度較差c)頂尖尾架剛度較低第19頁/共33頁由于在有鍵槽的直徑方向剛性較差，磨削過程中出現(xiàn)讓刀。措施：提高工件材料剛性，改進(jìn)裝夾方式和加工方式。第20頁/共33頁第21頁/共33頁第22頁/共33頁第23頁/共33頁磨削熱引起工件熱變形，而中間部分散熱慢，磨去體積較多夾緊力過大使得工件中間部分鼓出，磨去較多體積芯軸為鼓形導(dǎo)軌直線度較差第24頁/共33頁①右端頂尖的剛性比左端夾具的剛性好，工件銑至左端，讓刀現(xiàn)象嚴(yán)重。②工件整體剛度差，產(chǎn)生讓刀現(xiàn)象，使其比銑前調(diào)整的深度淺。③其它：刀桿、機(jī)床導(dǎo)軌或兩端頂尖剛度差等因素。第25頁/共33頁4-18何謂誤差復(fù)?。空`差復(fù)印系數(shù)的大小與那些因素有關(guān)？待加工表面有什么樣的誤差，加工表面必然也有同樣性質(zhì)的誤差，這就是切削加工中的誤差復(fù)印現(xiàn)象。相關(guān)因素工藝系統(tǒng)剛度越大，誤差復(fù)印系數(shù)越小對于加工精度要求高的表面，采用多次切削，可以減小總的誤差復(fù)印系數(shù)。第26頁/共33頁斷口尺寸D將變小。因?yàn)樵跐沧㈣T件時，壁3較薄先凝固，當(dāng)3從塑性狀態(tài)冷卻到彈性狀態(tài)時，1、2仍處于塑性狀態(tài)。當(dāng)1、2處冷卻到彈性狀態(tài)時，壁1、2受到壁3的阻礙作用，使壁1、2產(chǎn)生拉應(yīng)力，而壁3受壓應(yīng)力，當(dāng)在壁3銑出開口，則工件中央將會下陷，使斷口尺寸減小。第27頁/共33頁4-23在轉(zhuǎn)塔車床上加工一批套筒的內(nèi)孔和外圓，其內(nèi)外圓同軸度誤差服從什么分布？正態(tài)分布第28頁/共33頁4-25車削加工一批外圓尺寸要求為的軸。已知：外圓尺寸按正態(tài)分布，均方根偏差σ=0.025mm，分布曲線中心比公差帶中心大0.03mm。試計算這批軸的合格品率和不合格品率。第29頁/共33頁4-26在自動車床上加工一批外圓尺寸為的軸，已知均方根偏差為0.02mm，試求此機(jī)床的工序能力等級。根據(jù)書P186表格4-6，該機(jī)床工序能力等級為一級，工藝能力足夠，可以有一定的異常波動。第30頁/共33頁4-32什么是再生型切削顫振？為什么說在金屬切削過程中，除了極少數(shù)情況外，刀具總是部分地或完全地在帶有振紋的表面進(jìn)行切削的？再生型切削顫振：由于切削厚度變化效應(yīng)（簡稱再生效應(yīng)）而引起的自激振動。再生型顫振是由于在有波紋的表面上進(jìn)行切削引起的，如果本轉(zhuǎn)（次）切削不與前轉(zhuǎn)（次）切削振紋相重疊，就不會有再生型顫振發(fā)生。用重疊系數(shù)μ來表示本轉(zhuǎn)次的切削與前轉(zhuǎn)次切削振紋的重疊程度，如果μ越小，越不容易發(fā)生顫振。μ值大小取決于加工方式、刀具的幾何