電焊工考試題判斷

......由焊接電源供給的，具有肯定電壓的兩電極間或電極與母材間，在氣體介質(zhì)中產(chǎn)生的猛烈而長久的放電現(xiàn)象，叫做焊接電弧。 〔√〕焊接電弧的靜特性和金屬電阻的靜特性相像。 〔×〕在空氣中產(chǎn)生電弧要有三個必要條件：即氣體電離、電極熔化及電子放射。 〔×〕全部焊接方法的靜特性曲線，其外形都是一樣的。 〔×〕一種焊接方法具有很多條靜特性曲線。 〔√〕弧焊變壓器全部都是降壓變壓器。 〔√〕焊接ⅴ形坡口平板對接焊縫時，覺察電弧始終偏向一邊，這可能是由于平板帶有磁性產(chǎn)生的磁偏吹現(xiàn)象。 〔√〕逆變電源可以做成直流電源也可以做成溝通電源。 〔√〕焊條的規(guī)格都以焊條藥皮的直徑來表示。 〔×〕錯誤!未找到引用源錳是一種很好的合金劑焊條或焊絲中含錳量增加其強(qiáng)度和韌度增加?！病獭硥A性焊條使用前需經(jīng)烘干方可使用，酸性焊條不必烘干。 〔×〕焊接低溫韌度較高的構(gòu)造可以承受高硅高錳焊劑協(xié)作低碳素鋼焊絲?！病痢澈笚l藥皮占整個焊條的重量比稱為焊條藥皮的重量系數(shù)。 〔×〕異種鋼的焊接如低碳素鋼與低合金鋼不同強(qiáng)度等級的低合金鋼焊接，一般選用與較低強(qiáng)度等級鋼材相匹配的焊條。 〔√〕CO2藥芯焊絲焊接時比CO2實芯焊絲的飛濺小的多。 〔√〕ER50-4是一種不銹鋼焊條的型號。 〔×〕削薄處理的目的是避開接頭處產(chǎn)生嚴(yán)峻的應(yīng)力集中。 〔√〕焊縫成形系數(shù)是在單道焊縫橫截面上焊縫計算厚度〔H〕與焊縫寬度〔B〕的比值H/B?！病痢澈缚p標(biāo)注關(guān)心符號中的黑旗表示焊縫為重要焊縫。 〔×〕平焊位置是焊縫傾角為0°，焊縫轉(zhuǎn)角為5°的焊接位置。 〔×〕改善焊縫一次結(jié)晶的方法是搖動結(jié)晶. (×)金屬材料的導(dǎo)熱性越差,加熱(或冷卻)時就越易產(chǎn)生應(yīng)力和裂紋. (√)碳當(dāng)量越高焊接性越好. (√)防止焊接變形的措施之一是盡量增加焊縫數(shù)量. (×)多層焊時,每層焊道所產(chǎn)生的橫向收縮量逐層遞增. (×)假設(shè)焊接構(gòu)造各局部均能自由伸縮,那么該構(gòu)造的變形就小. (√)焊接線能量與焊速無關(guān). (×)CO2氣體保護(hù)焊比氧-乙炔變形大.(×)珠光體鋼與奧氏體鋼焊接時,應(yīng)選E4303焊條. (×)冷卻法易使淬火傾向大的鋼材產(chǎn)生裂紋. (√)焊接線能量大,薄板角變形小. (√)焊縫熔敷金屬截面積越大,彎曲變形越小. (×)對接焊縫中心的剩余應(yīng)力值最大. (√)分段退焊由于每次焊接的應(yīng)力可相互抵消一局部,所以能削減焊接應(yīng)力. (√)多層焊由于每次焊接的應(yīng)力都相互迭加,所以增大了焊接應(yīng)力. (×)(×)低合金鋼單面焊試件彎曲檢驗時,彎曲角度應(yīng)到達(dá)90°. (×)39.12㎜厚16MnR鋼板對接手工平焊代號為D1——12J。 (√)金屬材料的晶粒越細(xì)，塑性韌性越好。 (√)低碳鋼在高溫〔1100℃以上〕停留時間過長，將會得到粗大的魏氏體組織。(√)珠光體耐熱鋼需預(yù)熱到800℃才能進(jìn)展氣刨。 (×)鎢極氬弧焊電源的外特性曲線是水平的。 (×)焊前預(yù)熱工件可有效防止產(chǎn)生裂紋。 (√)由于外力作用，在物體內(nèi)部產(chǎn)生的應(yīng)力叫內(nèi)應(yīng)力。 (×)對接焊縫余高過大可形成應(yīng)力分散。 (×)焊接傳熱主要是爭論熔合比的分布特征。 (×)直線形運(yùn)條法焊縫寬度一般不超過焊條直徑的1.5倍。 (√)正鋸齒形運(yùn)條法適用于平、立、仰焊的對接接頭和立焊的角接接頭。 (√)月牙形運(yùn)條焊出來的焊縫余高較小。 (×)正三角形運(yùn)條法只適用于開坡口的對接接頭和T形接頭的立焊。 (√)52鎢極氬弧焊電弧的靜特性曲線是水平的。 (√)電渣焊焊縫必需處于水平位置。 (×)等離子弧焊電弧具有極高的溫度。 (√)等離子弧焊電弧溫度梯度較小。 (×)電阻焊在接合處加熱時間短，焊接速度快。 (√)激光焊能熔化任何難熔金屬。 (√)超生波焊接金屬不必加熱到很高溫度就能形成接頭。 (√)超生波焊接時在焊件上壓力分布均勻。 (×)摩擦焊接的實質(zhì)是靠金屬原子相互集中及原子間力的相互作用而形成焊接接頭。(√)等離子弧不能切割各種非金屬材料。 (×)集中焊一般都在真空或惰性氣體中進(jìn)展。 (√)爆炸焊熱影響區(qū)極大。 (×)純鎳與低碳鋼合金焊接時，焊縫中的含鎳量越高，焊縫的塑性和韌性越低。(×)65．1Cr18Ni9Ti與12Cr1MoV焊接時，應(yīng)選用奧502焊條。 (×)塑性好的材料只會產(chǎn)生塑性斷裂，不會產(chǎn)生脆性斷裂。 (×)珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，最好選用奧氏體不銹鋼焊條。 (×)68．12Cr1MoV鋼和20號鋼手弧焊時，應(yīng)中選用E5015焊條。 (√)鐵鎳焊縫中含氧量越高，產(chǎn)生熱裂紋的傾向越大。 (×)脆斷事故一般都起源于具有嚴(yán)峻應(yīng)力集中效應(yīng)的缺口處。 (√)脆性斷裂由于很少產(chǎn)生，所以其危害性是不大的。 (×)構(gòu)造的斷裂形式只與所受應(yīng)力的大小有關(guān)，而與應(yīng)力的狀態(tài)無關(guān)。 (×)焊接構(gòu)造由應(yīng)力集中引起的脆性斷裂比鉚接構(gòu)造嚴(yán)峻的多。 (√)厚板的缺口處最簡潔使材料變脆。 (√)對接接頭焊縫的余高值越大，其疲乏強(qiáng)度越高。 (×)焊接構(gòu)造由于整體性強(qiáng)，裂紋不簡潔擴(kuò)展，所以不簡潔產(chǎn)生脆性斷裂。 (×)不銹復(fù)合鋼板焊接時，坡口最好開在基層一側(cè)。 (√)疲乏斷裂和脆性斷裂在本質(zhì)上是一樣的。 (×)構(gòu)造中的裂紋是產(chǎn)生脆性斷裂的重要緣由。 (√)焊后焊件材料的金相組織對其脆性沒有什么影響。 (×)塑性斷裂的斷口有金屬光澤。 (×)具有嚴(yán)峻焊接缺陷和不用封底焊的焊縫為提高其疲乏強(qiáng)度肯定要將焊縫外表進(jìn)展機(jī)械加工。 (×)焊接剩余應(yīng)力將降低焊接構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度。 (√)梁、柱、管道長焊縫焊后的變形主要是彎曲變形。 (√)梁焊接時的主要問題是產(chǎn)生變形。 (√)箱形梁的肋板常設(shè)置在梁的外部。 (×)管子火焰熱彎適用于彎曲大口徑管子的彎頭。 (√)影響層狀撕裂敏感性的最好指標(biāo)是延長率，而不是斷面收縮率。 (×)89假設(shè)焊縫外表余高為零，則可以大大提高射線照相的靈敏度。 (×)射線的波長比射線要短。 (√)為了增加射線拍片的靈敏度，焊縫余高值不能太大。 (√)HJ431屬于中硅中錳焊劑。 (×)電弧的自身調(diào)整作用主要是依靠焊接電流的增減來轉(zhuǎn)變焊絲熔化速度而焊絲的送絲速度不變。 (√)鎢極氬弧焊承受直流反接時，可提高許用電流，且鎢極燒損小。 (×)手工鎢極氬弧焊幾乎可以焊接全部的金屬材料。 (√)手工鎢極氬弧焊可用溝通或直流電源。 (√)鎢極氬弧焊焊接電流較小時，承受小直徑的鎢極并將其末端磨成尖角。 (√)鎢極氬弧焊的焊接次序是先送絲后送氣先停絲后停氣。 (×)鎢極氬弧焊時鎢極不熔化，所以鎢極除在初次使用時需磨好以外，以后使用過程中不用修磨。 (×)鎢極氬弧焊“性情”溫順，這是由于氬弧焊電流比較小的原因。 (×)CO2電弧加熱集中，焊件受熱面積小，可削減焊接應(yīng)力和變形，所以在焊接大型鋼構(gòu)造架時承受CO2氣體保護(hù)焊比焊條電弧焊簡潔掌握變形。 (√)102．CO2氣體保護(hù)焊的送絲方式有三種：推絲式、拉絲式、推拉絲式。 (√)CO2氣路內(nèi)預(yù)熱器的作用是加熱和吸取CO2氣體中的水分。 (×)CO2CO2氧化性氣體由于本身氧化性較強(qiáng)所以不適宜作為保護(hù)氣體。 (×)CO2氣體保護(hù)焊焊接回路中串接電感的作用是減小焊接飛濺。 (√)不銹鋼可以承受氣割下料。 (×)CO2氣體保護(hù)焊形成氫氣孔的可能性較小。 (√)CO2氣體保護(hù)焊承受正接法可以削減飛濺。 (×)CO2氣體保護(hù)焊生產(chǎn)率高的緣由是可以承受較粗的焊絲，因而相應(yīng)使用了較大焊接電流之故。 (×)CO2CO2CO氣孔(×)熔化極氬弧焊時，對應(yīng)于肯定的臨界焊接電流值，都有一個最低的電弧電壓值與之相匹配。 (√)熔化極氬弧焊時選擇的焊接電流值不能超“臨界電流否則熔滴將消滅粗滴過渡，使焊縫成型惡化。 (×)熔化極氬弧焊在氬氣中參加肯定量的氧氣，可以有效地抑制焊接不銹鋼時的陰極飄移現(xiàn)象。 (√)由于熔化極氬弧焊的電極是焊絲，所以它對熔池的保護(hù)要求不高。熔化極脈沖氬弧焊的焊接電流也分成基值電流和脈沖電流兩局部。 (√)熔化極脈沖氬弧焊對于同始終徑的焊絲，其焊接電流的調(diào)整范圍相當(dāng)寬。 (√)熔化極脈沖氬弧焊的特點之一是可以用粗焊絲來焊接薄板。 (√)。(×)用等離子弧焊接鋁、鎂合金時，可以承受溝通電源。 (√)焊接過程中,材料因受熱的影響(但未熔化)而發(fā)生組織和力學(xué)性能變化的區(qū)域稱為焊接熱影響區(qū). (√)低碳鋼焊接接頭的不完全重結(jié)晶區(qū)在焊后冷卻過程中已生成的奧氏體只有局部轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體和珠光體. 焊接未經(jīng)塑性變形的母材,焊后熱影響區(qū)中會消滅再結(jié)晶區(qū). (×)熔合區(qū)是焊接接頭中綜合性能最好的區(qū)域. (×)承受正接法時,焊件的溫度比反接法時焊件的溫度高. (√)易淬火鋼的淬火區(qū)由于組織的不均勻性,易形成淬硬組織. (√)由于低碳鋼焊接熱影響區(qū)中的過熱區(qū)在焊接過程中被加熱到1100℃以上,因此冷卻后得到的組織是細(xì)小的鐵素體加珠光體. 焊條電弧焊時,熔化焊條的主要熱量是電流通過焊條時所產(chǎn)生的電阻熱. (×)在電弧的弧柱中氣體電離的主要形式是光電離,而熱電離和撞擊電離一般很弱. (×)承受鎢極氬弧焊打底時,由于氬氣流的冷卻作用,工件的預(yù)熱溫度應(yīng)比焊條電弧焊時的預(yù)熱溫度高,才能有效的避開焊接接頭產(chǎn)生淬硬組織,加速氫的集中逸出,削減焊接應(yīng)力,防止冷裂紋. 錳既是較好的脫氧劑,又是常用的脫硫劑,與硫化合生成硫化錳,形成熔渣浮于熔池外表,以削減焊縫的熱裂紋傾向. (√)焊接過程中,硫易引起焊縫金屬熱裂,故一般規(guī)定:焊絲中的含硫量不大于0.040﹪,優(yōu)質(zhì)焊絲中不大于0.030﹪. (√)硅能脫氧和提高鋼的強(qiáng)度,所以碳素構(gòu)造鋼焊芯中的含硅量越高越好. (×)假設(shè)低碳鋼含硫量過高,為防止焊接接頭消滅裂紋,焊前需進(jìn)展預(yù)熱,一般預(yù)熱溫度為100-150℃. (√)多層焊過程中,第一層按規(guī)定的預(yù)熱溫度預(yù)熱,以后各層的預(yù)熱溫度可逐層降低.(×)為了使電弧維持燃燒,就必需要求陽極斑點不斷放射電子,以補(bǔ)充電弧能量的消耗.(×)電弧電壓與焊接電流的關(guān)系不符合歐姆定律. (√)焊接熱循環(huán)的特點是加熱速度慢,冷卻速度快. (×)影響焊接熱循環(huán)的主要因素有:焊接熱輸入,預(yù)熱和層間溫度,工件厚度,接頭形式及材料本身的導(dǎo)熱性能等. 焊接熱輸入僅與焊接電流和電弧電壓有關(guān),而與焊接速度無關(guān). (×)承受較小的焊接熱輸入,有利于減輕接頭的熱應(yīng)變脆化程度. (√)除平焊位置外,電磁壓縮力都是阻礙熔滴向熔池過渡的力. (×)熔焊時,產(chǎn)生飛濺的冶金緣由是熔滴金屬中吸取了空氣中大量的氮氣. (×)熔化焊接和煉鋼的冶金過程沒有任何區(qū)分,由于都存在著同樣的加熱和冷卻,冶金反響均比較完全,晶體的成長方向總是和散熱方向相全都. 145.焊縫金屬從液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)的結(jié)晶過程稱為焊縫金屬的一次結(jié)晶. (√)焊接熔池一次結(jié)晶時,晶體的成長方向總是和散熱方向相全都. (×)低碳鋼焊縫金屬一次結(jié)晶后,大多得到柱狀的奧氏體組織. (√)焊縫中的偏析有顯微偏析和區(qū)域偏析,兩者都是在焊縫金屬二次結(jié)晶時產(chǎn)生的. (×)焊接過程中,應(yīng)盡量防止或削減焊縫金屬氧化,以保證焊接質(zhì)量. (√)焊縫金屬中的氫氣,氧氣和氮氣是對焊縫質(zhì)量影響最大的有害氣體. (√)焊縫中的氮主要來源于空氣,防止空氣侵入熔化金屬內(nèi)是削減焊縫含氮量和氮氣孔的關(guān)鍵措施. 焊縫的組織除了與化學(xué)成分有關(guān)外,在很大程度上取決于焊接熔池的一次結(jié)晶和焊縫金屬的二次結(jié)晶.(√)153.氧化物與硫化物共晶存在于晶界會引起焊縫金屬的熱脆.(√)154.焊縫金屬過燒,碳元素大量燒損,焊接接頭強(qiáng)度提高,韌性和塑性下降.(×)155.焊縫中的過飽和氫只能集中到焊縫金屬內(nèi)部的空隙中去.(×)156.提高焊接速度,熔池結(jié)晶速度加快,焊縫一次結(jié)晶組織顯著細(xì)化.(√)157.多層多道焊時,低碳鋼的焊縫組織為細(xì)小的鐵素體加少量的珠光體.(√)焊縫金屬過燒的特征之一是晶粒外表發(fā)生猛烈氧化,破壞了晶粒之間的相互聯(lián)接,使金屬變脆. 低碳鋼焊縫金屬自高溫液態(tài)冷卻至室溫的過程中,假設(shè)冷卻速度越快,則室溫下焊縫金屬的硬度越大,這是由于焊縫金屬中珠光體含量增加的原因. (√)160.在焊接熱源的作用下,由于接頭上各不同點所經(jīng)受的焊接熱循環(huán)不同,因此,焊接接頭是一個組織,成分和性能都不一樣的不均勻體. 集中脫氧主要是依靠熔渣中的堿性氧化物來進(jìn)展的. (×)熔池冶金反響過程中的脫氧就是脫去熔池中的氧化亞鐵. (√)焊接電流,電弧電壓以及焊接速度增加時都能使焊接熱輸入增加. (×)當(dāng)焊接0Cr18Ni9鋼時，焊接電流一般比焊接低碳鋼時大10﹪-15﹪左右。 (×)GB/T5118-1995低合金鋼焊條型號中“A、B、C、D、M”等，表示熔敷金屬化學(xué)成分分類代號。 E5515-B3-VWB焊條的熔敷金屬中含有Cr,Mo,V,W,B等合金元素。 (√)異種金屬的焊接就是兩種不同金屬的焊接。 (×)異種金屬的焊接接頭和同種金屬的焊接接頭特點根本上是一樣的。 (×)異種金屬焊接接頭各區(qū)域化學(xué)成分的不均勻性主要與填充材料和母材的化學(xué)成分有關(guān)。(×)異種金屬焊接接頭各區(qū)域的金相組織主要打算于母材和填充材料的化學(xué)成分。(×)調(diào)整焊接工藝,能使異種金屬焊接接頭的組織不均勻程度得到改善. (√)異種金屬焊接接頭各區(qū)域化學(xué)成分和金相組織的差異,帶來了焊接接頭各區(qū)域力學(xué)性能的不同. 異種金屬焊接接頭中的剩余應(yīng)力分布是均勻的. 174.異種鋼焊接接頭的使用性能,主要取決于焊縫金屬的化學(xué)成分和金相組織.(√)175.異種鋼接頭的焊縫是由母材和填充金屬混合而成,由于母材的熔入而使焊縫稀釋,因此稀釋率完全與母材的熔入量有關(guān). 異種材料焊接時,稀釋率對焊縫組織有肯定的影響 (√)異種焊件焊接時的起始溫度越高,熔深增加,稀釋率也增大. (√)各種焊接方法的稀釋率差異不大,埋弧焊的稀釋率就和焊條電弧焊的稀釋率差不多.(×)埋弧焊,閃光焊,釬焊等焊接方法都可以用來焊接異種金屬材料. (√)異種金屬焊接時,熔合區(qū)中的化學(xué)成分與母材一樣. 181.焊縫金屬與母材金屬的化學(xué)成分