L形偏心框架結(jié)構(gòu)混合減震分析

/Ｌ形偏心框架結(jié)構(gòu)混合減震分析段紹偉，毛軸，陳敏,賀國京（中南林業(yè)科技大學(xué)土木工程與力學(xué)學(xué)院，長沙４10０0４)摘要：針對Ｌ形偏心框架結(jié)構(gòu)平面不規(guī)則問題，通過在外圍框架設(shè)置屈曲約束支撐與粘滯阻尼器,采用串聯(lián)剛片模型建立了偏心結(jié)構(gòu)平扭耦聯(lián)動力方程。運用有限元方法構(gòu)建某國家工程實驗室三維模型,對比分析了結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)周期比、扭轉(zhuǎn)位移比、層間位移角、層剪力最大值,研究了屈曲約束支撐與粘滯阻尼器混合減震方法對Ｌ形偏心框架結(jié)構(gòu)的減震效果。計算結(jié)果表明:屈曲約束支撐能較好的控制結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)周期比、扭轉(zhuǎn)位移比;而粘滯阻尼器能大幅度減小結(jié)構(gòu)的層間位移角，層剪力最大值，減震效果明顯.基金項目基金項目:國家自然科學(xué)基金項目(51274258,51178473);湖南省研究生科技創(chuàng)新基金項目(CX2014B35)作者簡介:段紹偉(1967-),男,教授,碩士生導(dǎo)師,主要從事工程結(jié)構(gòu)抗震減震研究.E-mail:duanshaowei2014@關(guān)鍵詞:屈曲約束支撐；粘滯阻尼器；混合減震;層間位移角中圖分類號:ＴU352。1;TU375．４文獻(xiàn)標(biāo)志碼：ＡAnalysｉsoｆL—sｈaｐeｄｅcｃentricframeｓtrucｔｕreｍixedｅｎerｇｙdｉssipaｔionDuaｎShａｏwei,ＭaoＺhou，CheｎMiｎ，HeＧuoｊinｇ(CollegｅofＣiｖiｌEｎgｉneeringandＭecｈaniｃs,CeｎｔralSoutｈUnivｅrsｉtyoｆＦoｒｅｓtｒyandTｅchnoｌogy,Chａｎgsha４1000４）Aｂｓtｒａcｔ：Aimiｎｇａt(yī)L—sｈapedecceｎｔricframestructurｅwithiｒregｕｌａrplaｎblｅmｓ，iｎstａｌｌbucｋling-reｓtｒainedbrａcｅanｄvｉscouｓdａmperｉｎｏuterframe,ｕｓingseｒies—parallelｍａssmodｅlesｔablisｈedｔranslationａｌ-torsｉonaｌcouｐlｉnｇdyｎａmｉceqｕatｉonｏfeｃｃeｎtricsｔruｃtｕｒes．Usｉngthefｉｎiteｅleｍentmeｔｈoｄtobuｉldatｈree－ｄimｅｎｓｉｏｎalmｏdelofthｅNatioｎalEｎgiｎeeｒingＬaboratoｒy,compaｒatｉvｅanalyｚeｔhｅratioｏfｔorｓiｏnperiodtotｒａnslaｔiｏｎperｉod,toｒsionaｌdisｐｌaceｍeｎtraｔｉｏ，stoｒydrｉftandmaximuｍstoryshearofstrｕｃturetostudｙthｅｅffｅctofbucｋlinｇ-reｓtｒａinedbraｃeaｎｄｖiscｏusdaｍpermixedenergydissiｐatiｏnmethｏdｔotheL－shapeｄｅｃcentrｉcｆramｅ。Thereｓultｓshowtｈatｂuｃklｉng－rｅstrainedbｒａcｅcａngoodcontrｏｌthｅratiｏoftorsionpｅrioｄtotranslaｔｉonperｉod，tｏrsionａｌｄiｓplaceｍentratioandｖiscousdampercaｎgｒeatｌｙrｅｄuｃeｔｈｅsｔrucｔuｒalｓtoｒydｒift，ｍａｘｉｍumsｔｏryshear，dａmpiｎgｅfｆeｃtｉsquitｅｏbｖiｏus．Kｅｙworｄｓ:ｂｕcklｉｎｇ—restraineｄｂrace；viscousdaｍpｅr；mixｅdeｎeｒｇｙdissipatiｏn；sｔorｙdrｉｆt引言由于框架結(jié)構(gòu)能形成大的空間,出于對建筑使用功能的要求，框架結(jié)構(gòu)得到了廣泛應(yīng)用?！陡邔咏ㄖ炷两Y(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》規(guī)定,抗震設(shè)計的混凝土高層建筑，平面布置宜簡單、規(guī)則、對稱、減少偏心，但在場地受限和建筑要求的情況下，不可避免會形成平面不規(guī)則框架結(jié)構(gòu)。大量震害顯示［1—４]，對于平面不規(guī)則的偏心結(jié)構(gòu)，不僅會發(fā)生平面和豎向振動,還會發(fā)生扭轉(zhuǎn)振動，扭轉(zhuǎn)反應(yīng)是造成結(jié)構(gòu)抗震性能退化，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)破壞甚至倒塌的重要原因。國內(nèi)外學(xué)者對結(jié)構(gòu)消能減震做了大量研究，如周云,劉鵬飛等[5－１０］對粘滯阻尼器的減震設(shè)計方法及相關(guān)參數(shù)進(jìn)行了研究;郭彥林，劉建彬等[1１－13］對結(jié)構(gòu)的耗能減震與防屈曲支撐鋼框架設(shè)計理論進(jìn)行了探討?！陡咭?guī)》對偏心結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)周期比、位移比、層間位移角等指標(biāo)均有規(guī)定的限值，對L形偏心框架而言,地震作用下存在明顯的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，若僅在結(jié)構(gòu)中設(shè)置粘滯阻尼器，雖能滿足小大震作用下規(guī)范對層間位移角的要求，由于粘滯阻尼器并不能給結(jié)構(gòu)附加剛度因而周期比、位移比很難滿足規(guī)范要求；若僅在結(jié)構(gòu)中設(shè)置屈曲約束支撐，抗側(cè)剛度的增加使結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)也隨之增大，后文對比發(fā)現(xiàn)僅采用屈曲約束支撐的結(jié)構(gòu)在小震作用下并不能確保層間位移角小于規(guī)范限值，且樓層剪力較原結(jié)構(gòu)有較大幅度的提高。本文運用屈曲約束支撐與粘滯阻尼器混合減震[14—１5］的方法，研究L形偏心框架結(jié)構(gòu)的動力性能.1理論模型及運動方程1.1偏心結(jié)構(gòu)理論模型在一般的結(jié)構(gòu)抗震分析中,通常是將結(jié)構(gòu)簡化成平面模型，分別在其兩個主軸方向進(jìn)行計算,但這種分析方法僅適用于質(zhì)量中心與剛度中心重合的規(guī)則結(jié)構(gòu)，而偏心結(jié)構(gòu)中的質(zhì)量中心與剛度中心往往存在偏心，地震時作用在質(zhì)量中心的慣性力將對結(jié)構(gòu)剛度中心產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)力矩，迫使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)的空間振動。因此對結(jié)構(gòu)采用以下假定：（1）在振動計算中，各層質(zhì)量都集中于樓板平面內(nèi)；（2)不考慮樓板的變形,即認(rèn)為樓板在其平面內(nèi)無限剛;(3）忽略柱的軸向變形,樓板只產(chǎn)生水平方向的位移，通過上述假定即可得到如圖1所示的串聯(lián)剛片模型。圖１串聯(lián)剛片模型Fig.1Ｓｅrieｓ－pａralleｌmasｓmodeｌ１。2平扭耦聯(lián)結(jié)構(gòu)運動方程及阻尼比的計算由串聯(lián)剛片模型得，偏心結(jié)構(gòu)的運動方程為：（1）(2)式中，為結(jié)構(gòu)的質(zhì)量矩陣，為混合減震結(jié)構(gòu)的剛度矩陣,為混合減震結(jié)構(gòu)的阻尼矩陣,、、分別為運動方向上的位移、速度、加速度，為地面運動加速度，是無控結(jié)構(gòu)的剛度矩陣，是屈曲約束支撐、粘滯阻尼器的等效水平剛度矩陣,是無控結(jié)構(gòu)的阻尼矩陣，是屈曲約束支撐、粘滯阻尼器的附加阻尼矩陣。由于粘滯阻尼器不提供剛度,可由屈曲約束支撐芯材強(qiáng)度和橫截面積得到，關(guān)鍵在于計算附加阻尼矩陣.阻尼矩陣計算時,可取瑞雷阻尼矩陣,即：（3)式（３）中，、和、分別為結(jié)構(gòu)前兩階振型的基本頻率和阻尼比。結(jié)構(gòu)阻尼比包含兩部分：結(jié)構(gòu)自身阻尼比和消能裝置提供的附加阻尼比，根據(jù)結(jié)構(gòu)的質(zhì)量矩陣、總剛度矩陣可求得其頻率向量和振型矩陣，即:（4）其中,、分別為混合減震結(jié)構(gòu)第i階振型頻率和特征向量.按照振型分解法將多自由度體系轉(zhuǎn)化為廣義單自由度體系:（5）由于消能裝置附加阻尼矩陣通常不滿足正交條件，近似處理時，忽略中的非正交項，即：（6)考慮結(jié)構(gòu)的平扭耦聯(lián)作用，解耦后可寫成：(７)式（7)中，、、為第j振型的位移、速度、加速度；(８）（9)式（８）、（9)中為振型參與系數(shù)，為混合減震第j振型總阻尼比，、分別為第j振型結(jié)構(gòu)自身阻尼比、消能裝置提供的附加阻尼比。2工程算例分析2．1工程概況某國家重點工程實驗室為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),混凝土強(qiáng)度等級Ｃ30，一層層高4.5ｍ,二~十層層高３.3m。梁截面尺寸250mm×6０0mm，柱截面尺寸600mｍ×600ｍm，板厚10０mm。梁柱縱向受力鋼筋采用ＨRB400級鋼筋，箍筋與板中受力鋼筋采用HRＢ335級鋼筋。屈曲約束支撐采用十字形內(nèi)芯,Q235鋼材,內(nèi)芯面積As＝１９６8ｍm2，外圍約束單元由混凝土與方鋼管套筒組成。粘滯阻尼器型號:最大行程±５0mm，設(shè)計阻尼力8０0kＮ,設(shè)計速度5４0mm/s,阻尼系數(shù)80０kN／(mm/s)０。１5，阻尼指數(shù)0。１5?？拐鹪O(shè)防烈度為８度,設(shè)計基本地震加速度為0．20g，采用《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》規(guī)定時程分析時的峰值加速度：多遇地震取70cm/ｓ2,罕遇地震取4０0cm/s2,地震分組為第一組，場地類別Ⅱ類,抗震設(shè)防為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類,安全等級二級，平面布置如圖2所示.圖2平面布置圖圖3三維模型Ｆig．2LａｙoｕtofthefloｏｒFig.３Threｅ－ｄimensiｏnalmｏｄel2.2有限元模型在mｉdasＧeｎ軟件中建立模型對結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性時程分析，模型中梁柱結(jié)構(gòu)采用梁單元，樓板采用板單元，屈曲約束支撐采用人字形、粘滯阻尼器采用單斜布置方式。屈曲約束支撐小震作用下處于彈性狀態(tài)，并不能夠消能減震，但它給結(jié)構(gòu)增加了一定的側(cè)向剛度，故用普通梁單元來模擬，截面面積與芯材面積相同，僅需釋放梁端部約束。大震分析時，屈曲約束支撐屈服耗能,用一般連接中的滯后系統(tǒng)來模擬；粘滯阻尼器小、大震分析時均采用一般連接中的粘彈性阻尼器來模擬，結(jié)構(gòu)三維模型如圖3。２。3結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)時程分析2。3．1多遇地震下彈性時程分析根據(jù)結(jié)構(gòu)自振周期、場地土類別選取El-ceｎtro波、Taft波和一條人工波進(jìn)行動力時程分析，三條地震波持續(xù)時間均為1５秒,由于粘滯阻尼器（ＶiｓcoｕsDaｍper)僅提供阻尼,不提供側(cè)向剛度，當(dāng)偏心結(jié)構(gòu)中僅設(shè)置粘滯阻尼器時,幾乎不能減小結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)位移比及扭轉(zhuǎn)周期比,或者需要大量布置粘滯阻尼器才能達(dá)到滿意的減震效果，且粘滯阻尼器的價格較屈曲約束支撐高，因此在達(dá)到相同減震效果時,應(yīng)盡量多的選擇布置屈曲約束支撐。本文對原結(jié)構(gòu)(無控）、設(shè)置屈曲約束支撐結(jié)構(gòu)(BRB)、設(shè)置屈曲約束支撐和粘滯阻尼器結(jié)構(gòu)(ＢＲＢ+ＶｉsｃousＤaｍpeｒ）的各項參數(shù)指標(biāo)進(jìn)行對比分析。（１）扭轉(zhuǎn)周期比、扭轉(zhuǎn)位移比屈曲約束支撐的布置位置如圖4所示。方案1:BRＢ布置在橢圓位置；方案２：BＲB布置在圓位置;方案3:BＲB布置在矩形位置；方案1、2、3均為一~十層連續(xù)布置，方案４:一層BRB布置在矩形位置，二～十層BＲB布置在橢圓位置。圖4ＢRB及粘滯阻尼器平面布置圖Fig．４LaｙoutoｆBRBsandvｉscoｕｓdａｍpｅrsａrraｎgｅment表1和表2為ｍidasGen有限元軟件計算四種方案的扭轉(zhuǎn)周期比、扭轉(zhuǎn)位移比。從表１中可以看出,無控結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)周期比為0.9２２4〉0.9，不滿足規(guī)范要求，布置屈曲約束支撐后,四種方案的扭轉(zhuǎn)周期比均小于0。9，由方案1、2、３、4中扭轉(zhuǎn)周期比的變化，不難發(fā)現(xiàn),屈曲約束支撐越遠(yuǎn)離結(jié)構(gòu)的剛度中心,即屈曲約束支撐布置在結(jié)構(gòu)的端部,如方案1所示，其提供的抗扭剛度越大，扭轉(zhuǎn)周期比越小,若僅從周期比方面考慮,應(yīng)選擇方案1的布置方式.表1扭轉(zhuǎn)周期比Tａｂｌｅ1Tｈeｒatｉooｆtorｓioｎperiodtotｒａnslationperioｄ控制方案扭轉(zhuǎn)周期Tt／ｓ平動周期T1／s扭轉(zhuǎn)周期比Tｔ／T１無控1.２５411.38980.9224方案10。55661.31800．4223方案20。68６81．2751０。5386方案30。78１0１.2４６00．6２６8方案４0.6６321．27410.5205表2扭轉(zhuǎn)位移比Table2Ｔｏrsiｏnａldisplaceｍentrａt(yī)iｏ樓層位移比限值無控結(jié)構(gòu)方案1方案2方案3優(yōu)化方案屋頂1．21．20821．10３91．3012１。2９3６1.1２４5１0F1.2１。2080１．０９95１。30０２1.2９４０１.1２189F1。２1。2０76１．09４１1。297４１.２9311。1１86８F1。２1.207６1。087７1.2９4１1.２９27１。115４7F１．21。20811。0７９71.2899１。２９２81.11２３６Ｆ１。2１．2090１.0６90１。2841１。293６1．109２5F1．21．２105１。05321。2７５0１。295４1。10644F1.２1。21291。02581.25８21.29８91.１046３F1。21.21６61．03631.217１１。311５１．10722F1.２1．２19７1。2７59１．0３581．02321。13４91F1。200000表2中無控結(jié)構(gòu)的位移比均超過規(guī)范限值１.2，方案1中，三層~屋頂位移比均減小，由于層高的影響，此時二層的扭轉(zhuǎn)位移比為1。2795,較原結(jié)構(gòu)有增大趨勢,且超過了規(guī)范限值1.2;方案2中三～十層的扭轉(zhuǎn)位移比均超過規(guī)范限值1。2，而二層的扭轉(zhuǎn)位移比較方案1有減小的趨勢；方案３中三～十層的扭轉(zhuǎn)位移比較原結(jié)構(gòu)均有所增大，二層位移比數(shù)值仍小于規(guī)范限值1。2。經(jīng)綜合考慮與軟件試算，最終確定ＢRB的優(yōu)化布置方案為方案4，其扭轉(zhuǎn)周期比、位移比見表1、表2，均小于規(guī)范限值。（２）層間位移角文獻(xiàn)［8］中陳敏、賀國京等對阻尼器在框架結(jié)構(gòu)中的優(yōu)化布置進(jìn)行了研究,表明在框架底部兩層或者三層安裝粘滯阻尼器，即可取得滿意的減震效果，使之滿足規(guī)范的要求.本工程在一至三層安裝粘滯阻尼器,具體位置如圖4，三角形位置為粘滯阻尼器的平面布置位置。圖5、６、7為各地震波分別沿X向，Y向輸入時的層間位移角。由圖可知,無控結(jié)構(gòu)在三種地震波作用下,均有樓層層間位移角超過規(guī)范限值1/550，采用ＢRB優(yōu)化布置方案4后，圖6、７的層間位移角均小于1／550,而圖5中的層間位移角較無控結(jié)構(gòu)反而增大，超出了規(guī)范限值。研究結(jié)果表明:結(jié)構(gòu)中設(shè)置BＲＢ后,隨著支撐面積的加大，整體結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度增強(qiáng),在水平地震作用下，框架的側(cè)移有減小的趨勢;與此同時，整體結(jié)構(gòu)的剛度增大后，作用于結(jié)構(gòu)的地震力也隨之增強(qiáng)，框架的水平側(cè)移有增大的趨勢。因此結(jié)構(gòu)中設(shè)置ＢRＢ后，其層間位移角變化并不呈現(xiàn)出規(guī)律性，而是表現(xiàn)出隨機(jī)性。采用ＢRB+ViｓcousDamper混合減震后，不僅能使周期比、位移比滿足規(guī)范，且能大幅度減小結(jié)構(gòu)的層間位移角,將其控制在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，減小幅值最大達(dá)50%，減震效果顯著。X向輸入Y向輸入圖5Ｅｌ－Centro波沿X向、Ｙ向輸入時的層間位移角Fｉg.5TｈeｓtorydrｉftofstruｃtｕreuｎｄerEl－CｅｎtｒogｒoｕndmｏｔioｎinXｄirｅcｔion,YdｉreｃｔioｎＸ向輸入Ｙ向輸入圖６Tafｔ波沿X向、Y向輸入時的層間位移角Fig。6ThestorydrｉｆtofstｒucｔurｅｕnｄerTａｆtgrｏunｄｍｏtioninXdｉｒectｉon,YdirｅctｉoｎＸ向輸入Ｙ向輸入圖7人工波沿X向、Y向輸入時的層間位移角Fｉg.7ThｅsｔoｒydrifｔofｓtｒuctureundeｒａrｔifｉciaｌｗaveinXdirｅction,Ydｉrectiｏｎ（3)層剪力最大值圖8為無控結(jié)構(gòu)在El-Cenｔrｏ波沿X向、Y向輸入時，各樓層剪力隨時間的變化圖,圖9為El—Ceｎｔro波沿Ｘ向、Ｙ向輸入時，各樓層剪力最大值。圖8層剪力時程曲線Fig.8Thestoｒyshearｔｉmehｉstoｒiｅs從圖9中可看出,無控結(jié)構(gòu)的剪力值較小，設(shè)置ＢＲB后，剪力值大幅度提高,增幅最大達(dá)１5５%，驗證了地震力隨著結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的增加而增大，如果一味的增加BRＢ的數(shù)量,則又回到了傳統(tǒng)抗震設(shè)計思維“以硬碰硬”的老路中。采用屈曲約束支撐與粘滯阻尼器混合減震后，層剪力值大幅降低，接近無控結(jié)構(gòu)的層剪力值，這不僅提高了結(jié)構(gòu)整體的抗側(cè)剛度,且由于層剪力增幅較無控結(jié)構(gòu)并不大，抗側(cè)構(gòu)件數(shù)量的增加減小了框架柱承受的剪力，從而提高框架柱的安全儲備。X向輸入Y向輸入圖９El-Centro波沿X向、Y向輸入時的層剪力最大值Fｉg．9ThｅmaxｉｍｕmstoryshｅarofstructureundｅｒＥl－CentrogroｕndmoｔioniｎＸｄｉrecｔiｏn，Ｙdirｅcｔion2．3．2罕遇地震下彈塑性時程分析驗算仍然選取兩條天然波El-Cｅntrｏ波、Taft波和一條人工波對混合減震結(jié)構(gòu)（BRB+VｉscousDaｍper）進(jìn)行大震驗算。彈塑性時程分析時，梁柱構(gòu)件均采用塑性鉸模型,非彈性鉸特性值采用程序提供的修正武田三折線模型，軟件分析結(jié)果如圖10。圖中大震下層間位移角最大值為1／５４，小于規(guī)范規(guī)定的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角限值1/５０,故能滿足抗震規(guī)范三水準(zhǔn)中“大震不倒”的要求。圖1０彈塑性層間位移角Fiｇ。1０Tｈeｅlastic—ｐlasticstorｙｄriｆt3結(jié)論本文采用串聯(lián)剛片模型，建立了平扭耦聯(lián)結(jié)構(gòu)的動力方程。對一棟十層鋼筋混凝土Ｌ形偏心框架結(jié)構(gòu)在無控、設(shè)置屈曲約束支撐、聯(lián)合運用屈曲約束支撐與粘滯阻尼器的減震效果進(jìn)行了對比分析，研究結(jié)果表明:（1）通過優(yōu)化布置,屈曲約束支撐能有效地降低L形偏心框架結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)周期比，位移比,并將其控制在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，從而減小偏心框架結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)；屈曲約束支撐位置越遠(yuǎn)離結(jié)構(gòu)的剛度中心，周期比越小。(2)粘滯阻尼器在小大震作用下均能起到消能減震的作用，且耗能能力強(qiáng),在結(jié)構(gòu)底部三層安裝粘滯阻尼器即能較好的控制結(jié)構(gòu)的層間位移角，減小樓層剪力.（3)在L形偏心框架結(jié)構(gòu)中,綜合運用屈曲約束支撐與粘滯阻尼器對L形偏心框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行混合減震，使結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)周期比、位移比等參數(shù)均能滿足規(guī)范要求,彌補(bǔ)了傳統(tǒng)減震方法中僅用單一消能器減震的不足，混合減震中兩種消能器的優(yōu)點都得到了充分發(fā)揮，減震效果明顯。參考文獻(xiàn)［1］MiｎｏruWakaｂayashi。DeｓｉｇｎofEaｒthquake-ResｉsｔaｎtBuｉlｄinｇｓ。NewYork：McCraw－HｉllＣompａny，1986:9２-9３［2]Rosenblueth，Meｌi.The1985ｅartｈquaｋｅ：cａｕsｅsanｄｅffecｔsinＭexicｏCity,Ｃoｎcｒeteｉnｔ，１98６,8（５）:23-3４［3]K．C.Tsａi，Ｃ。P.Hsiao.Ovｅrviewofbuildiｎｇdａｍagｅｉｎ９21Ｃｈi—ｃhｉEａrthｑuake。EarthquａkeEnｇineeringａｎdEngiｎeｅringＳeisｍoｌｏgy.２000，2（1）：93－108[4]ＥａrtｈqｕaｋeDisasterMｉtigaｔｉoｎＲesearｃhCｅntre。RｅportontｈeChi-chi,TａｉwaｎｅartｈqｕakeoｆSeptember,21，199９.Ｊａpan：Miki，HaｙogｏＰrefｅctｕｒe,20０0:5６－58［5]李創(chuàng)第