修改塔吊基礎(chǔ)施工方案

/目錄一．工程概況 1二、編制依據(jù) 1三、承臺基礎(chǔ)設(shè)計： 2四、施工流程： 2五、塔吊承臺排水措施： 3六、施工平安措施： 3六、塔吊監(jiān)測和施工平安技術(shù)措施： 3七、附塔吊基礎(chǔ)計算書 4一、工程概況工程名稱：尚上名筑住宅A區(qū)(A1-A7,D1-D12棟、商鋪、生鮮超市、綜合文化活動中心、地下室)C區(qū)（幼兒園、垃圾收集站）建設(shè)地點：番禺區(qū)石樓鎮(zhèn)赤崗村內(nèi)亞運大道北側(cè)建設(shè)單位：廣州市番禺信業(yè)房地產(chǎn)發(fā)展有限公司設(shè)計單位：廣東粵建設(shè)探討院有限公司監(jiān)理單位：廣東中洋工程項目管理有限公司總包單位：廣州番禺橋興建設(shè)安裝工程有限公司建設(shè)規(guī)模：總建筑面積為24171.9平方米，建筑高度米，建筑總長94米，總寬150米，地上3層，地下一層為車庫。為了滿意施工須要，項目部安排安裝6#1臺QTZ80（6010）和5#1臺QTZ80（5613）塔式起重機。二、編制依據(jù)1．《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB5007-2002)；2.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(DBJ15-31-2003)；3.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)；4.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)；5.《簡明鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計算手冊》；6.《地基及基礎(chǔ)》(其次版)；7.建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙；8.塔式起重機運用說明書；9.塔式起重機設(shè)計規(guī)范(GB/T13752-92)；10．《建筑機械運用平安技術(shù)規(guī)程》（JGJ33-2001、J119-2001）11.巖土工程勘查報告。三、承臺基礎(chǔ)設(shè)計塔吊QTZ80（6010）QTZ80（5613）和：采納A型預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)四樁承臺形式，管樁形式為摩擦端承樁，樁徑均為Φ400mm，單樁豎向承載力特征值為1200KN（預(yù)應(yīng)力管樁采納施工現(xiàn)場運用的類型）；樁長依據(jù)地質(zhì)資料入土深度平均為24.2米和26.6米，塔吊承臺尺寸為5000mm×5000mm×1400mm，塔吊QTZ80（6010）、塔吊QTZ80（5613）的承臺配筋采納底向25Φ25@197mm，面對25Φ25@197mm，箍筋5Φ14,S拉鉤筋Φ承臺采納C35混凝土，實行自然養(yǎng)護(hù),承臺混凝土強度達(dá)70%時，塔吊則可以進(jìn)行安裝，待100%后方可投入運用。承臺面標(biāo)高為地下室底板面標(biāo)高，承臺和地下室底板交接處焊接止水鋼板作施工縫處理。塔吊基礎(chǔ)尺寸、配筋圖及塔吊的各項技術(shù)指標(biāo)詳見其說明書。四、施工流程施工流程：預(yù)應(yīng)力管樁施工—承臺土方開挖—樁頂端錨筋—承臺底墊層—鋼筋制安—承臺模板安裝—預(yù)埋塔吊連接螺栓—隱藏驗收—混凝土澆灌、保養(yǎng)—安裝塔吊。五、塔吊承臺排水措施為了保證承臺的周邊排水通暢，在塔吊承臺上采納水泥砂漿1：0.5找坡排水。六、施工平安措施1、假如挖土過程中發(fā)覺地質(zhì)條件惡劣不相宜施工，應(yīng)剛好上報，另作處理。2、承臺鋼筋施工除了依據(jù)要求綁扎外，還要進(jìn)行塔吊埋桿定位；固定、防雷焊接等，完成后須要進(jìn)行隱藏驗收。3、澆搗承臺砼時要留試件，以便進(jìn)行強度試壓，當(dāng)試壓強度達(dá)到70%后，方可起先塔吊的安裝。切忌在砼強度達(dá)不到要求的狀況下安裝塔吊。4、承臺四周應(yīng)做好排水措施，避開水浸。5、遵守工地現(xiàn)場管理，做到平安、文明施工。6、鋼筋隱藏驗收后，承臺混凝土必需一次性連續(xù)澆灌。7、塔吊安裝前應(yīng)編制可行的專項安裝方案，對安裝依次、吊車行走路途、對基坑施工的影響等問題做出具體的考慮。8、基坑開挖后盡量削減對基土的擾動，基坑底部以下30CM土層采納人工挖土，嚴(yán)禁機械開挖。9、坑槽開挖時，各級質(zhì)安人員要加強巡察現(xiàn)場，親密留意四周土體的變形狀況及坑槽內(nèi)可能出現(xiàn)的涌水、涌砂及坑底土體的隆起反彈，一旦發(fā)覺問題，應(yīng)馬上停止開挖，并知會監(jiān)理工程師協(xié)同處理。10、防塌方用的編織袋、松木樁、彩條布等材料應(yīng)有充分的打算。為防止坡面失穩(wěn)出現(xiàn)坍塌，在雨天應(yīng)有足夠的彩條布遮蓋坡面，同時打算足夠的編織袋，一旦出現(xiàn)局部坍塌，能剛好回填加固，防止事故進(jìn)一步擴(kuò)大。11、嚴(yán)格執(zhí)行各項平安操作規(guī)程，施工前交任務(wù)必需有平安交底，加強對進(jìn)場職工進(jìn)行平安教化，提高他們的自保、互保意識，平安帽、平安帶的作用。同時，堅持班前平安活動，以提高工地職工的平安意識，自覺執(zhí)行制訂的各項平安規(guī)章制度。12、加強平安生產(chǎn)宣揚教化工作。特殊工種必需持證上崗。各工種的工人須經(jīng)平安培訓(xùn)和考試及格后方準(zhǔn)進(jìn)行施工作業(yè)。進(jìn)入施工現(xiàn)場必需戴平安帽，施工人員不得穿高跟鞋和拖鞋開工，工作前和工作時間不準(zhǔn)飲酒。13、設(shè)專職平安員負(fù)責(zé)平安檢查工作，實行逐級平安交底制度，把施工平安作為頭等大事來抓。14、施工現(xiàn)場內(nèi)的一切電源、電路的安裝和拆除，必需由持證電工專管，電器必需嚴(yán)格接地、接零和運用漏電愛護(hù)器，電線、電纜必需按規(guī)定架空，嚴(yán)禁拖地和亂拉亂搭。15、在基坑作業(yè)時，必需戴平安帽，嚴(yán)防上面土塊及其他物體下砸傷頭部，遇有地下水滲出時，應(yīng)把水引到集水井加以解除。七、塔吊監(jiān)測和施工平安技術(shù)措施（一）塔吊監(jiān)測在塔吊的兩個側(cè)向布置塔身的垂直觀測，假如出現(xiàn)塔吊垂直位移偏大，超過0.1%的時候，立刻停止塔吊的工作，對塔吊的塔身進(jìn)行重新調(diào)偏，經(jīng)過驗收合格后才能重新工作。（二）塔吊基礎(chǔ)鋼筋施工平安技術(shù)措施1、鋼筋工搬運鋼筋時，要留意鋼筋頭尾搖擺，防止碰撞物體或打擊人身，特殊防止碰掛四周和上下的電線。2、人工垂直傳遞鋼筋時，送料人應(yīng)站在堅固平整的地面上，接料人應(yīng)防止前傾的堅固物體，必要時掛好平安帶。3、綁扎基礎(chǔ)鋼筋時，應(yīng)按規(guī)定擺放鋼筋支架或馬凳架起上部鋼筋，不得隨意削減支架或馬凳。4、塔吊基礎(chǔ)必需有牢靠的防雷接地裝置，塔吊基礎(chǔ)鋼筋和塔身需連接焊接。（三）塔吊基礎(chǔ)砼澆筑施工平安技術(shù)措施1、澆筑基礎(chǔ)混凝土前和施工過程中，應(yīng)檢查基坑邊坡土質(zhì)有無崩裂傾塌的危急，如有則馬上解除。同時工具、材料不能堆放在基坑邊沿。2、混凝土振搗器作業(yè)前應(yīng)檢查電源線路有無破損漏電，漏電愛護(hù)裝置應(yīng)敏捷牢靠。3、插入式振搗器軟軸的彎曲半徑不得小于50CM，并不得多于兩個彎；操作時振搗棒應(yīng)自然垂直插入混凝土，不得用力硬插，也不得全部插入混凝土中。4、振搗棒操作人員必需穿戴絕緣膠鞋和絕緣手套。八：附塔吊基礎(chǔ)計算書1.計算參數(shù)（1）基本參數(shù)采納1臺QTZ80(6010)塔式起重機，塔身尺寸1.60m,地下室開挖深度為-5.95m；現(xiàn)場地面標(biāo)高-1.05m，承臺面標(biāo)高-4.55m；采納預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)，地下水位-2.50m。1）塔吊基礎(chǔ)受力狀況荷載工況基礎(chǔ)荷載P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作狀態(tài)568.1018.901718.00303.00非工作狀態(tài)490.0074.001712.000比較樁基礎(chǔ)塔吊的工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的受力狀況，塔吊基礎(chǔ)按工作狀態(tài)計算如圖Fk=568.10kNFh=18.90kNM=1718.00+18.90×1.30=1742.57kN.mFk，=568.10×1.35=766.94kNFh，=18.90×1.35=25.51kNMk=(1718.00+18.90×1.30)×1.35=2352.47kN.m2）樁頂以下巖土力學(xué)資料序號地層名稱厚度L(m)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik(kPa)極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk(kPa)qsiki(kN/m)抗拔系數(shù)λiλiqsiki(kN/m)1填土1.8022.0039.600.4015.842淤泥質(zhì)土5.5014.0077.000.5038.503粉質(zhì)粘土2.3026.0059.800.6035.884砂質(zhì)粘土13.8024.00331.200.70231.845全風(fēng)化硬質(zhì)巖0.80140.003500.00112.000.8089.60樁長24.20∑qsik*Li619.60∑λiqsik*Li411.663）基礎(chǔ)設(shè)計主要參數(shù)基礎(chǔ)樁采納4根φ400預(yù)應(yīng)力管樁,樁頂標(biāo)高-5.85m；樁混凝土等級C80,fC=35.90N/mm2,EC=3.80×104N/mm2；ft=2.22N/mm2,樁長24.20m,壁厚95mm；鋼筋HRB400，fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2承臺尺寸長(a)=5.00m,寬(b)=5.00m,高(h)=1.40m；樁中心和承臺中心2.00m,承臺面標(biāo)高-4.55m；承臺混凝土等級C35，ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3Gk=a×b×h×γ砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00kN塔吊基礎(chǔ)尺寸示意圖2.樁頂作用效應(yīng)計算（1）豎向力1）軸心豎向力作用下Nk=(Fk＋Gk)/n=(568.10+875.00)/4=360.78kN2）偏心豎向力作用下依據(jù)Mx作用在對角線進(jìn)行計算，Mx=Mk=1742.57kN.myi=2.00×20.5=2.83mNk=(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(568.10+875.00)/4±(1742.57×2.83)/(2×2.832)=360.78±307.87Nkmax=668.65kN,Nkmin=52.91kN(基樁不承受豎向拉力)(2)水平力Hik=Fh/n=18.90/4=4.73kN3.單樁允許承載力特征值計算管樁外徑d=400mm=0.40m，內(nèi)徑d1=400-2×95=210mm=0.21m，hb=0.80hb/d=0.80/0.40=2.00,λp=0.16×2.00=0.32（1）單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計算Aj=π(d2-d12)/4=3.14×(0.402-0.212)/4=0.09m2,Apl=πd12/4=3.14×0.212/4=0.03m2Qsk=u∑qsiki=πd∑qsiki=3.14×0.40×619.60=778.22kNQpk=qpk(Aj+λpApl)=3500.00×(0.09+0.32×0.03)=348.60kNQuk=Qsk＋Qpk=778.22+348.60=1126.82kNRa=1/KQuk=1/2×1126.82=563.41kN(2)樁基豎向承載力計算1）軸心豎向力作用下Nk=360.78kN＜Ra=563.41kN,豎向承載力滿意要求。2）偏心豎向力作用下Nkmax=668.65kN＜Ra=1.2×563.41=676.09kN,豎向承載力滿意要求。4.樁基水平承載力驗算(1)單樁水平承載力特征值計算I=π(d4-d14)/64=3.14/64×(0.404-0.214)=0.0012m4EI=EcI=3.80×107×0.0012=45600kN.m2查表得:m=6.00×103kN/m4,Xoa=0.010mbo=0.9(1.5d+0.5)=0.99m=990mmα=(mbo/ECI)0.2=(6.00×1000×0.99/45600)0.2=0.67αL=0.67×24.20=16.21＞4,按αL=4,查表得:υx=2.441RHa=0.75×(α3EI/υx)χoa=0.75×(0.673×45600/2.441)×0.01=42.14kN（2）樁基水平承載力計算Hik=4.73kN＜Rha=42.14kN,水平承載力滿意要求。5.抗拔樁基承載力驗算（1）抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計算Tgk=1/nu1ΣλiqsikLi=1/4×(2.00×2+0.40)×4×411.66=1811.30kNTuk=ΣλiqsikuiLi=411.66×3.14×0.40=517.04kN(2)抗拔承載力計算Ggp=5.00×5.00×24.10×(18.80-10)/4=1325.50kNGp=(3.14×0.402-3.14×(0.212)/4×24.20×(25-10)=32.67kNTgk/2+Ggp=1811.30/2+1325.50=2231.15kNTuk/2+Gp=517.04/2+32.67=291.19kN由于基樁不承受豎向拉力,故基樁呈整體性和非整體性破壞的抗拔承載力滿意要求。6.抗傾覆驗算a1=5.00/2=2.50m,bi=5.00/2+2.00=4.50m傾覆力矩M傾=M＋Fhh=1718+18.90×(13.154.55)=1880.54kN.m抗傾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）ai＋2(Tuk/2+Gp)bi=(568.10+875.00)×2.50+2×(517.04/2+32.67)×4.50=6228.46kN.mM抗/M傾=6228.46/1880.54=3.31抗傾覆驗算3.31＞1.6,滿意要求。7.樁身承載力驗算(1)正截面受壓承載力計算依據(jù)Mx作用在對角線進(jìn)行計算，Mx=Mk=2352.47kN.m，yi=2.00×20.5=2.83mNk=(Fk‘＋1.2Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(766.94+1.2×875.00)/4±(2352.47×2.83)/(2×2.832)=454.24±415.63Nkmax=869.87kN，Nkmin=38.61kNΨc=0.85ΨcfcAj=0.85×35.90×1000×0.09=2746.35kN正截面受壓承載力=2746.35kN＞Nkmax=869.87kN,滿意要求。(2)預(yù)制樁插筋受拉承載力驗算插筋采納HRB400，fy=360.00N/mm2，取620，As=6×314=1884mm2fyAs=360×1884=678240N=678.24kNfyAs=678.24kN＞Nkmin=38.61kN,正截面受拉承載力滿意要求。M傾/(4x1As)=1880.54×1000/(4×2.00×1884)=124.77N/mm2M傾/(4x1As)=124.77N/mm2＜360.00N/mm2,滿意要求。(3)承臺受沖切承載力驗算1）塔身邊沖切承載力計算Fι=F－1.2ΣQik=Fk，=766.94kN，ho=1.40-0.10=1.30m=1300mmβhp=1.0+[(2000-1400)/(2000-800)]×(0.9-1.0)=0.95а0=2.00-0.40/2-1.60/2=1.00m,λ=а0/ho=1.00/1.30=0.77β0=0.84/(λ+0.2)=0.84/(0.77+0.2)=0.87um=4×(1.60+1.30)=11.60mβhpβ0umftho=0.95×0.87×11.60×1.57×1000×1.30=19567.88kN承臺受沖切承載力=19567.88kN＞Fι=766.94kN,滿意要求。2)角樁向上沖切力承載力計算N1=Nk，=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=766.94/4+2352.47×2.83/(2×2.832)=607.37kNλ1x=λ1y=а0/ho=1.00/1.30=0.77,c1=c2=0.50+0.20=0.70mV=2Nk，=2×607.37=1214.7kNβ1x=β1y=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.77+0.2)=0.58[β1x(c2+а1y/2)+β1y(c1+а1x/2)]βhpftho=0.58×(0.70+1.00/2)×2×0.95×1.57×1000×1.30=2699.02kN角樁向上沖切承載力=2699.0kN＞V=1214.7kN,滿意要求。3)承臺受剪切承載力驗算Nk，=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=766.94/4+2352.47×2.83/(2×2.832)=607.37kNV=2Nk，=2×607.37=1214.74kNβhs=(800/ho)1/4=(800/1300)0.25=0.89,λ=а0/ho=1.00/1.30=0.77α=1.75/(λ+1)=1.75/(0.77+1)=0.99,b0=5.00m=5000mmβhsαftb0ho=0.89×0.99×1.57×1000×5.00×1.30=8991.63kN承臺受剪切承載力=8991.63kN＞V=1214.74kN,滿意要求。(4)承臺抗彎驗算1)承臺彎矩計算Ni=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=766.94/4+2352.47×2.83/(2×2.832)=607.37kN,Xi=2.00mM=ΣNiXi=2)承臺配筋計算承臺采納HRB400，fy=360.00N/mm2As=M/0.9fyho=2429.48×106/(0.9×360×1300)=5768mm2取2525@197mm(鋼筋間距滿意要求),As=25×491=12275mm2承臺配筋面積12275mm2＞6500mm2,滿意要求。8.計算結(jié)果（1）基礎(chǔ)樁4根φ400預(yù)應(yīng)力管樁,樁頂標(biāo)高-5.85m,樁長24.20m；樁混凝土等級C80,壁厚95mm,樁頂插筋620。（2）承臺長(a)=5.00m，寬(b)=5.00m，高(h)=1.40m，樁中心和承臺中心2.00m，承臺面標(biāo)高-4.55m；混凝土等級C35，承臺底鋼筋采納雙向2525@197mm。（3）基礎(chǔ)大樣圖塔吊基礎(chǔ)平面圖塔吊基礎(chǔ)剖面圖2.計算參數(shù)（1）基本參數(shù)采納1臺QTZ80(5613)塔式起重機，塔身尺寸1.60m,地下室開挖深度為-7.60m；現(xiàn)場地面標(biāo)高-1.20m，承臺面標(biāo)高-6.20m；采納預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)，地下水位-2.50m。1）塔吊基礎(chǔ)受力狀況荷載工況基礎(chǔ)荷載P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作狀態(tài)550.0018.401695.00301.00非工作狀態(tài)472.0074.901688.000比較樁基礎(chǔ)塔吊的工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的受力狀況，塔吊基礎(chǔ)按工作狀態(tài)計算如圖Fk=550.00kNFh=18.40kNM=1695.00+18.40×1.30=1718.92kN.mFk，=550.00×1.35=742.50kNFh，=18.40×1.35=24.84kNMk=(1695.00+18.40×1.30)×1.35=2320.54kN.m2）樁頂以下巖土力學(xué)資料序號地層名稱厚度L(m)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik(kPa)極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk(kPa)qsiki(kN/m)抗拔系數(shù)λiλiqsiki(kN/m)1填土1.9022.0041.800.4016.722淤泥質(zhì)土4.6014.0064.400.5032.203粉質(zhì)粘土1.1026.0028.600.6017.164砂質(zhì)粘土18.5024.00444.000.70310.805全風(fēng)化硬質(zhì)巖0.50140.003500.0070.000.8056.00樁長26.60∑qsik*Li648.80∑λiqsik*Li432.883）基礎(chǔ)設(shè)計主要參數(shù)基礎(chǔ)樁采納4根φ400預(yù)應(yīng)力管樁,樁頂標(biāo)高-7.50m；樁混凝土等級C80,fC=35.90N/mm2,EC=3.80×104N/mm2；ft=2.22N/mm2,樁長26.60m,壁厚95mm；鋼筋HRB400，fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2承臺尺寸長(a)=5.00m,寬(b)=5.00m,高(h)=1.40m；樁中心和承臺中心2.00m,承臺面標(biāo)高-6.20m；承臺混凝土等級C35，ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3Gk=a×b×h×γ砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00kN塔吊基礎(chǔ)尺寸示意圖2.樁頂作用效應(yīng)計算（1）豎向力1）軸心豎向力作用下Nk=(Fk＋Gk)/n=(550.00+875.00)/4=356.25kN2）偏心豎向力作用下依據(jù)Mx作用在對角線進(jìn)行計算，Mx=Mk=1718.92kN.myi=2.00×20.5=2.83mNk=(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(550.00+875.00)/4±(1718.92×2.83)/(2×2.832)=356.25±303.70Nkmax=659.95kN,Nkmin=52.55kN(基樁不承受豎向拉力)(2)水平力Hik=Fh/n=18.40/4=4.60kN3.單樁允許承載力特征值計算管樁外徑d=400mm=0.40m，內(nèi)徑d1=400-2×95=210mm=0.21m，hb=0.50hb/d=0.50/0.40=1.25,λp=0.16×1.25=0.20（1）單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計算Aj=π(d2-d12)/4=3.14×(0.402-0.212)/4=0.09m2,Apl=πd12/4=3.14×0.212/4=0.03m2Qsk=u∑qsiki=πd∑qsiki=3.14×0.40×648.80=814.89kNQpk=qpk(Aj+λpApl)=3500.00×(0.09+0.20×0.03)=336.00kNQuk=Qsk＋Qpk=814.89+336.00=1150.89kNRa=1/KQuk=1/2×1150.89=575.45kN(2)樁基豎向承載力計算1）軸心豎向力作用下Nk=356.25kN＜Ra=575.45kN,豎向承載力滿意要求。2）偏心豎向力作用下Nkmax=659.95kN＜Ra=1.2×575.45=690.54kN,豎向承載力滿意要求。4.樁基水平承載力驗算(1)單樁水平承載力特征值計算I=π(d4-d14)/64=3.14/64×(0.404-0.214)=0.0012m4EI=EcI=3.80×107×0.0012=45600kN.m2查表得:m=6.00×103kN/m4,Xoa=0.010mbo=0.9(1.5d+0.5)=0.99m=990mmα=(mbo/ECI)0.2=(6.00×1000×0.99/45600)0.2=0.67αL=0.67×26.60=17.82＞4,按αL=4,查表得:υx=2.441RHa=0.75×(α3EI/υx)χoa=0.75×(0.673×45600/2.441)×0.01=42.14kN（2）樁基水平承載力計算Hik=4.60kN＜Rha=42.14kN,水平承載力滿意要求。5.抗拔樁基承載力驗算（1）抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計算Tgk=1/nu1ΣλiqsikLi=1/4×(2.00×2+0.40)×4×432.88=1904.67kNTuk=ΣλiqsikuiLi=432.88×3.14×0.40=543.70kN(2)抗拔承載力計算Ggp=5.00×5.00×26.50×(18.80-10)/4=1457.50kNGp=(3.14×0.402-3.14×(0.212)/4×26.60×(25-10)=35.91kNTgk/2+Ggp=1904.67/2+1457.50=2409.84kNTuk/2+Gp=543.70/2+35.91=307.76kN由于基樁不承受豎向拉力,故基樁呈整體性和非整體性破壞的抗拔承載力滿意要求。6.抗傾覆驗算a1=5.00/2=2.50m,bi=5.00/2+2.00=4.50m傾覆力矩M傾=M＋Fhh=1695+18.40×()=1838.52kN.m抗傾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）ai＋2(Tuk/2+Gp)bi=(550.00+875.00)×2.50+2×(543.70/2+35.91)×4.50=6332.34kN.mM抗/M傾=6332.34/1838.52=3.44抗傾覆驗算3.44＞1.6,滿意要求。7.樁身承載力驗算(1)正截面受壓承載力計算依據(jù)Mx作用在對角線進(jìn)行計算，Mx=Mk=2320.54kN.m，yi=2.00×20.5=2.83mNk=(Fk‘＋1.2Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(742.50+1.2×875.00)/4±(2320.54×2.83)/(2×2.832)=448.13±409.99Nkmax=858.12kN，Nkmin=38.14kNΨc=0.85ΨcfcAj=0.85×35.90×1000×0.09=2746.35kN正截面受壓承載力=2746.35kN＞Nkmax=858.12kN,滿意要求。(2)預(yù)制樁插筋受拉承載力驗算插筋采納HRB400，fy=360.00N/mm2，取620，As=6×314=1884mm2fyAs=360×1884=678240N=678.24kNfyAs=678.24kN＞Nkmin=38.14kN,正截面受拉承載力滿意要求。M傾/(4x1As)=1838.52×1000/(4×2.00×1884)=121.98N/mm2M傾/(4x1As)=121.98N/mm2＜360.00N/mm2,滿意要求。(3)承臺受沖切承載力驗算1）塔身邊沖切承載力計算Fι=F－1.2ΣQik=Fk，=742.50kN，ho=1.40-0.10=1.30m=1300mmβhp=1.0+[(2000-1400)/(2000-800)]×(0.9-1.0)=0.95а0=2.00-0.40/2-1.60/2=1.00m,λ=а0/ho=1.00/1.30=0.77β0=0.84/(λ+