連續(xù)梁檢算重新修改

一、工程概況跨鄭焦晉高速公路特大橋全長2858.12m，中心里程DK46+303.02?？玎嵔箷x高速公路特大橋位于武陟縣東側(cè)，主要為跨越鄭焦晉高速公路而設(shè)，橋址范圍內(nèi)地勢平坦，主要為農(nóng)田和村莊。橋址范圍內(nèi)交通便利，主要有鄭焦晉高速公路、省道S309、縣道X201及多條村道?？玎嵔箷x高速公路特大橋于DK47+405處上跨省道309，公路與鄭焦城際鐵路線路大里程夾角為55度。設(shè)計采用（32+48+32）m連續(xù)梁跨越，梁體采用支架現(xiàn)澆法施工，成橋后恢復(fù)省道309公路的正常交通。(1)、（32+48+32）m連續(xù)梁結(jié)構(gòu)形式跨省道309連續(xù)梁為直線段連續(xù)梁，截面類型為單箱單室，變高度，變截面箱梁，底板、腹板、頂板局部內(nèi)側(cè)加厚，按直線線性變化。全聯(lián)在端支點，中跨跨中及中支點共設(shè)5個橫隔板，橫隔板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過。橋面寬度：擋砟墻內(nèi)側(cè)凈寬9.0m，線路中心至擋砟墻內(nèi)側(cè)2.2m，橋面板寬12.2m，橋梁建筑總寬12.5m。75－76#號墩邊跨段梁寬為12.5m，此處按要求設(shè)置金屬有聲屏障。梁全長為113.5m，計算跨度為（32+48+32）m，中支點處截面最低點梁高3.404m，跨中2m及邊跨9.75m直線段截面最低點梁高2.804m，梁底下緣按曲線變化。邊支座線至梁端0.75m，邊支座橫橋向中心距4.80m，中支座橫橋向中心距4.10m。二、計算依據(jù)1、根據(jù)《時速250公里客運專線鐵路有砟軌道支架現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（雙線）》[圖號：(專橋2011)3369-I]、《新建鐵路鄭州至焦作線跨鄭焦晉高速公路特大橋(32+48+32)m連續(xù)梁下部施工圖》[鄭焦施橋-06-II]、《新建鐵路鄭州至焦作線跨鄭焦晉高速公路特大橋施工圖》[鄭焦施橋-06-11]。2、《TB10002.2—2005鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[GB50005-2003],《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》[GB50009-2001]，《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》[JGJ130－2001]，《碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》，《路橋施工計算手冊》，《GB50204—92混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》及腳手架布置圖。詳見附件。三、荷載分析連續(xù)梁施工過程中，鋼筋、混凝土、模板、支架、門洞橫梁的自重作為恒載，施工過程中的機(jī)具施工、混凝土澆筑作為活載。根據(jù)橫梁、支架、模板不同的部位，取最不利面，考慮檢算。下列檢算資料中詳細(xì)說明如何考慮荷載組合。四、支架設(shè)計跨省道309連續(xù)梁采用支架現(xiàn)澆方案，支架采用碗扣式支架。支架基礎(chǔ)采用原土平整壓實，自下向上分別是50cm厚B組填料換填壓實，20cm厚C20混凝土作為基礎(chǔ)面層。地基兩側(cè)設(shè)置30×30排水溝向外排水。梁體受力支架根據(jù)其荷載分布情況劃分為梁底受力支架及翼緣下受力支架。具體搭設(shè)方案為：1、梁底受力支架梁底受力支架采用碗扣式支架。地基采用B組填料進(jìn)行處理,支架基礎(chǔ)采用C20混凝土進(jìn)行地面硬化,硬化厚度為0.2米，主跨橋墩中心線6米范圍內(nèi)縱桿間距為0.6米，主跨橋墩中心線6米以外縱桿間距為0.9米；橫向立桿布置間距為0.9×5+0.6×10+0.9×4=14.1米，縱橋向按60步距的搭設(shè)范圍內(nèi)，在腹板加厚段底下，橫向間距按0.9×5+0.3×4+0.6×6+0.3×4+0.9×4=14.1m布置，即對腹板滿堂支架進(jìn)行架密布置；橫桿步距1.2米(層高1.2米.)?？v橫向分別設(shè)置剪刀撐，沿線路方向每5米在橫截面上設(shè)置一道，剪刀撐與地面夾角45°。鋼管上下均采用可調(diào)調(diào)節(jié)支撐，所有支架應(yīng)依據(jù)搭設(shè)高度設(shè)置剪刀撐。因滿堂支架是整個梁體最重要的受力體系，所以鋼管支撐的桿件有銹蝕，彎曲、壓扁或有裂縫的嚴(yán)禁使用；使用的扣件有脆裂、變形、滑絲的扣件禁止使用，扣件活動部位應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動，當(dāng)扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應(yīng)不小于5mm。支架頂先后放置縱、橫向方木支墊，橫向支墊同時作為底模支撐肋。2、過車門洞為保證省道309的正常通行，在76號墩～77號墩之間道路左右幅分別設(shè)置一個過車門洞，門洞內(nèi)采用隔離墩防護(hù)，搭設(shè)一個凈寬5m，凈高4.7m的門洞，門洞支架每側(cè)設(shè)4排，立桿間距為0.3m×0.3m，步距0.9米，支架頂部橫向放置14工字鋼作為分布梁，門洞下14工字鋼共設(shè)置15根，門洞縱梁選用40b的工字鋼（順橋向布置），40b工字鋼上方橫布14工字鋼與橋向垂直，門洞上方共布置21根14工字鋼，門洞上方的支架底托放置于14工字鋼上。14、40b工字鋼上方具有承載力大，連接、安拆簡便的特點。五、參數(shù)選取查《碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有，Ф48*3.5鋼管的參數(shù)選取為：（1）碗扣式腳手架Ф48*3.5鋼管的參數(shù)選?。浩鋬艚孛婷娣eA=4.89cm2，截面慣性距I=12.19cm4，截面抵抗距W=5.078cm3，鋼管的回轉(zhuǎn)半徑i=1.578cm；查《路橋施工計算手冊》、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[GB50005-2003]有：（2）方木材質(zhì)松木，尺寸為10×10cm方木，參數(shù)選取：E=9×103MPa，［σ］=12MPa，b=10cm,h=10cm,截面抵抗距W=bh2/6=166.6cm3，截面慣性距I=bh3/12=833.3cm4；查《路橋施工計算手冊》[人民交通出版社]、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[GB50005-2003]（3）方木材質(zhì)為松木，10×15cm方木的參數(shù)選取：彈性模量E=9×103MPa，［σ］=12MPa，b=10cm,h=15cm,截面抵抗距W=bh2/6=375cm3，截面慣性距I=bh3/12=2812.5cm4；查《路橋施工計算手冊》：鋼筋混凝土容重：26kN/m3，模板容重：0.68kN/m3，施工人員、施工料具的運輸、堆放荷載：2.5kN/m2，查《實用工程材料技術(shù)手冊》，I40b工字剛計算數(shù)據(jù)為：自重73.878kg/m，慣性矩Ix=22780cm4截面系數(shù)Wx=1140cm3；查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，彈性模量E=2.06×105N/mm2；查《簡明施工計算手冊》，鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值:[σw]=215Mpa=215N/mm2，[ω]=L/400。查《實用工程材料技術(shù)手冊》，14b工字鋼計算參數(shù)為：自重16.899kg/m,慣性矩Ix=712cm4,截面系數(shù)Wx=102cm3。查《GB50204—92《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》向模板中傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：4kN/m2，模板、支架荷載：2.5kN/m2；六、結(jié)構(gòu)檢算1、模板（內(nèi)外模及背楞）檢算1.1、底模及背楞檢算底模板采用大塊木膠板，長2.44m，寬1.22m，厚0.15m。取單位長度1m計算，模板下墊橫向10×10方木，凈距15cm。（1）強(qiáng)度檢算（取主跨橋墩6米范圍內(nèi)加厚區(qū)域最大1m截面，混凝土方量為3.074m3，腹板厚度為950mm）模板面積：3.074m2，施工人員、施工料具的運輸、堆放荷載：2.5kN/m2，向模板中傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：4kN/m2。荷載組合：N=3.074×1×26+2.5+4=86.424kN/m2l=150mm86424N/Ml=150mm86424N/M均布荷載：q=86.424×0.15=12.964kN/m。彎曲應(yīng)力：σ=ql2/8W=12.964×1502/(8×3.75×104)=0.972MPa<12MPa,合格！（2）剛度檢算撓度：f=5ql4/384EI=5×12.964×1504/(384×6×103×2.8125×105)=0.051<L/400=0.375mm。合格！模板下10×10橫向方木在各處布置均一致，此處模板所承受荷載最大，當(dāng)該處滿足要求時，其他部位必然滿足要求，故其他部位不再另行檢算。1.2、側(cè)模檢算箱梁側(cè)模模板采用15mm木膠合板，外貼10×10cm方木縱向凈距20cm。新澆砼對側(cè)模的壓力：Pmax=1500/(T+30)-Kx×Kw×V1/3Pmax=25H，兩個式子取較小值（參考《簡明施工計算手冊》－新澆混凝土對模板的側(cè)壓力公式）其中①H：澆筑高度3.49m；②新澆砼的入模T=30攝氏度；③外加劑修正系數(shù)Kx=1.2；④砼入模時的坍落度修正系數(shù)Kw=1.15；⑤砼澆筑速度：v=1m/h。則：Pmax=23.6kN/m2傾倒砼時對側(cè)模的水平壓力：P’=4kN/m2計算強(qiáng)度時所用的荷載：P=Pmax+P’=23.6+4=27.6KN/m2=27.6×103N/mm2外模膠合板計算膠合板w=bh2/6=37.5cm3,I=bh3/12=28.125cm4取單位長度1m計算，箱梁模板采用15mm木膠合板，外貼10×10cm方木，縱向方木凈距20cm。P=27.6KN/Ml=200mm5520N/Ml=200mm5520N/M均布荷載：q=27.6×103×0.2=5520N/m。①強(qiáng)度檢算彎曲應(yīng)力：σ=ql2/8W=5520×2002/(8×3.75×104)=0.736MPa<12MPa,合格?、趧偠葯z算撓度：f=5qL4/384EI=5×5.52×2004/(384×6×103×2.812×105)=0.00426mm<L/400=0.5mm，合格！1.3、肋木驗算肋木采用10×10cm松木條間距30cm，其后面的縱梁間距60cm。荷載：q=27.6×0.3=8.28kN/m;P=27.6KN/m2,(同1.2取值)l=600mm27600N/Ml=600mm27600N/M3.1強(qiáng)度驗算σ=ql2/8W=8.28×6002/(8×1.667×105)=2.23MPa<12MPa,合格！3.2剛度驗算f=5qL4/384EI=5×8.28×6004/(384×9×103×8.333×106)=0.186mm<L/400=1.5mm，合格！1.4、縱向鋼管驗算縱向采用φ48*3.5mm鋼管，豎向間距60cm，中間設(shè)φ20拉桿，拉桿縱向間距90cm。荷載：P=27.6×0.6=16.56kN,(27.6取值同1.2條，混凝土的澆筑荷載)強(qiáng)度驗算：l=900mm1670N/Ml=900mm1670N/M最大彎矩：Mmax=0.125×16.56×0.92截面抵抗矩W=508cm3應(yīng)力：σ=Mmax/w1.67/508×10-6=3.287MPa<215MPa，合格！1.5、拉桿驗算拉桿采用φ20圓鋼。其豎向間距＠60cm，順橋水平方向間距＠90cm。每片模板為100×150cm有2個拉桿，則：a.荷載：拉桿的軸向拉力：N=27.6×0.6×0.9=14.904kN(27.6取值同1.2條，混凝土的澆筑荷載)b.軸向拉應(yīng)力：拉條的凈截面面積：A=3.14×12=3.14cm2拉應(yīng)力：＝N/A=14.904×103/（3.14×10-4）=47.464MPa＜215MPa，合格！215Mpa為HPB235鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值。1.6、內(nèi)模板檢算內(nèi)模板豎向方木間距與外側(cè)模相同，僅縱向支撐間距為不大于90cm，故只需對豎向方木和縱向鋼管進(jìn)行檢算即可：1、豎向方木荷載：q=27.6×0.3=8.28kN/ml=900mm8280N/Ml=900mm8280N/M抗彎強(qiáng)度驗算：σ=qL2/8W=8.28×9002/(8×1.667×105)=5.03MPa<12MPa,合格！剛度驗算：f=5qL4/384EI=5×8.28×9004/(384×9×103×8.333×106)=0.94mm<L/400=2.25mm，合格！2、內(nèi)模縱向鋼管驗算內(nèi)?？v向采用φ48*3.5mm鋼管，豎向間距60cm，中間設(shè)φ20拉桿，拉桿縱向間距90cm。荷載：q=27.6×0.9=24.84kNl=900mm24840N/Ml=900mm24840N/M強(qiáng)度驗算：彎矩：Mmax=1/8ql2=0.125×24.84×0.92截面抵抗矩W=508cm3應(yīng)力：σ=Mmax/W=2.51/508×10-6=4.94MPa<215MPa，合格！215Mpa為鋼管的鋼度設(shè)計值。[簡明施工計算手冊]2、方木檢算2.1箱梁加厚區(qū)域最大截面下10×10方木檢算橫向10×10方木以上所有荷載均由橫向10×10方木（中心間距25cm）傳給大橫梁縱向10×15方木，大橫梁縱向10×15方木凈距為20cm。向模板中傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：4kN/m2，模板、支架荷載：2.5kN/m2；荷載組合為：模模板、支架架荷載+向模板中中傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的水平荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值荷載組合：N==3.0774×1××26+22.5+44=86..424kN/mm2均布荷載：q=866.4244×0.225=211.6066N//mm。l=200mm21606N/Ml=200mm21606N/M(1)強(qiáng)度檢檢算σ=qL2/8WW=21..606××20022/(8××1.6667×1005)=00.6488MPaa<122MPa,,合格！(2)剛度檢檢算f=5qL4//384EEI=5××21.6606×22004/(3884×9××103×8.3333×1106)=0.0066mm<LL/4000=0.3375mmm。合格！！底模下10×110方木在底底板其他部部位布置與與此相同，此此處荷載最最大，故其其他部位不不再檢算。2.2箱梁加加厚區(qū)域最最大截面下下10×115方木檢算算縱向大橫桿以上上所有荷載載均由縱向向10×115方木傳給給立桿，大大橫梁橫向向10×115方木凈距距為50cm，立桿間間距60cm。向模板中傾倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的水平平荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：4kNN/m2，模板、支支架荷載：：2.5kN/mm2；荷載組合為：模模板、支架架荷載+向模板中中傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的水平荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值荷載組合：N==3.0774×1××26+22.5+44=86..424kN/mm2q=86..424××0.6==51.8854NN/mmm。l=500mm51854N/Ml=500mm51854N/M(1)強(qiáng)度檢檢算σ=qL2/8WW=51..854××50022/(8××3.755×1055)=4..321MPa<12MMPa,合格！(2)剛度檢檢算f=5qL4//384EEI=5××51.8854×55004/(3884×9××103××28.1125×1106)=0.0333mm<LL/4000=1.3375mmm。合格??！底板底10×115方木布置置與腹板相相同，腹板板處荷載最最大，故底底板10×115方木不再再檢算。2.3箱梁未未加厚區(qū)域域10×115方木檢算算縱向大橫桿以上上所有荷載載均由縱向向10×115方木傳給給立桿，大大橫梁橫向向10×115方木凈距距為80cm，立桿橫橫向間距60cm。向模板中傾倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的水平平荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：4kNN/m2，模板、支支架荷載：：2.5kN/mm2；荷載組合為：模模板、支架架荷載+向模板中中傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的水平荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值荷載組合：N==2.4335×1××26+22.5+44=69..81kkN/m22均布荷載：q=699.81××0.6==41.8886NN/mmm。l=800mm41886N/Ml=800mm41886N/M(1)強(qiáng)度檢檢算σ=qL2/8WW=41..886××80022/(8××3.755×1055)=8..936MPa<12MMPa,合格！(2)剛度檢檢算f=5qL4//150EEI=5××41.8886×88004/(3884×9××103××28.1125×1106)=0.1766mm<LL/4000=1.3375mmm。合格?。〉装宓?0×115方木布置置與腹板相相同，腹板板處荷載最最大，故底底板10×115方木不再再檢算。2.4翼板底底10×115方木檢算算縱向大橫桿以上上所有荷載載均由縱向向10×115方木傳給給立桿，大大橫梁橫向向10×115方木凈距距為80cm，立桿橫橫向間距90cm。向模板中傾倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的水平平荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：4kNN/m2，模板、支支架荷載：：2.5kN/mm2；荷載組合為：模模板、支架架荷載+向模板中中傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的水平荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值荷載組合：N==0.6604×11×26++2.5++4+2..5=244.7044kN//m2均布荷載：q=244.2522×0.99=222.2344N//mm。(1)強(qiáng)度檢檢算l=800mm22234N/Ml=800mm22234N/Mσ=qL2/8WW=22..234××80022/(8××3.755×1055)=4..743MPa<12MMPa,合格！(2)剛度檢檢算f=5qL4//150EEI=5××22.2234×88004/(3884×9××103×28..125××106)=0.0944mm<LL/4000=2.1125mmm。合格！！3、立桿檢算3.1箱梁腹板板加厚0.95米區(qū)域腹腹板、底板板下立桿計計算（1）、箱梁腹板最最大截面下下立桿的檢檢算位于腹板區(qū)域的的腳手架間間距為0.6××0.3mm，相應(yīng)單單位桿件承承受荷載為為：N=（3.0774×1××26+22.5+44+2.55）×0.66×0.33=16..006kkN<299.4kkN，合格!（注：支架步距距為1.2米，則單單桿最大承承載力為3T，則N按照立桿桿最大承受受荷載計算算，即N=3×98000=294400N。）上式中：3.0074×11×26++2.5++4+2..5指的是是組合荷載載；0.66×0.33指的是受受力面積。N指的是壓力，AAn指凈截面面面積[參考《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》]抗壓強(qiáng)度：σ==N/An=166006//489==32.773MPa≤215MPPa(合格)（注：215MMpa為鋼管的的設(shè)計強(qiáng)度度[參考簡明明施工計算算手冊]）立桿穩(wěn)定性檢算算，考慮風(fēng)風(fēng)載組合：：[參考：《建建筑施工扣扣件式鋼管管腳手架安安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》]N/φA+MW/W<<fA指的是毛截面面面積：Mw風(fēng)標(biāo)準(zhǔn)荷載產(chǎn)生生的彎矩：：Mk=0.85×11.4Mkk=0.885×1..4ωklah2/10式中Mkk——風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生生的彎矩；；ωk——風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值la——立桿縱距。其中：φ為軸心心受壓構(gòu)件件穩(wěn)定系數(shù)數(shù)其中：γ為長細(xì)細(xì)比通過查《建筑施施工扣件式式鋼管腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范JGJ130－2001》附錄C得，若長細(xì)細(xì)比大于250，φ＝73200/γ2γ=l0/i,l0=kμh式中k———計算長度度附加系數(shù)數(shù)，其值取取1.1555?！督ㄖ┦┕た奂绞戒摴苣_手手架安全技技術(shù)規(guī)范JGJ130－2001》μ——考慮腳手手架整體穩(wěn)穩(wěn)定因素的的單桿計算算長度系數(shù)數(shù)，本計算算取u=1..05h——立桿步距。i—回轉(zhuǎn)半徑N=16.0006kN,,i=1.5578cmm，u=1..05,kk=1.1155,hh=1200cm，則有：l0=11.1555*1.005*1220=1445.533cmγ=145.533/1.5578=992.22當(dāng)γ<250時，查查附錄C:φ=0.6648注：<建筑施工扣件式式鋼管腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范JGJJ1300－20011>Mk=0.85×11.4Mkk=0.885×1..4ωklah2/10=0.885*1.4*11.10*0.99*1.222=0.1669kNm(wk查焦作市基本風(fēng)風(fēng)壓值1..10kNN/m2)穩(wěn)定性計算：N/0.6448*A+Mk/W＝16.006/（0.6488*1.88*10--3）+0.1169/55.0788=13.772Mpa+33MMpa=466.72<<f[215Mpa]故步距1.2mm滿足穩(wěn)定定性要求。（2）箱梁底板最大大截面下立立桿的檢算算計算公式及取值值同上式，只只是N值不同。位于底板區(qū)域腳腳手架間距距為0.6××0.6mm，相應(yīng)單單位桿件承承受荷載為為：N=（1.1995×1××26+22.5+44+2.55）×0.66×0.66=14..425kkN<299.4kkN，合格!σ=N/An=144425//489==29.449MPPa≤215MPPa(合格)穩(wěn)定性：14..425//（0.6488*1.88*10--3）+33=45.366Mpa<<f[215Mpa]3.2箱梁腹板板加厚0.7米區(qū)域腹腹板、底板板下立桿的的檢算計算公式及取值值同上式，只只是N值不同。（1）位于腹板區(qū)域域的腳手架架間距為0.6××0.3mm，相應(yīng)單單位桿件承承受荷載為為：N=(2.4435×11×26++2.5++4+2..5)×00.6×00.3=113.0116kNN<29..4kNN，合格σ=N/An=133016//489==26.661Mpa<215MPPa(合格)穩(wěn)定性：13..016//（0.6488*1.88*10--3）+33=44.155Mpa<f[215Mpa]計算公式及取值值同上式，只只是N值不同。（2）位于底板區(qū)域域的腳手架架間距為0.6××0.9mm，相應(yīng)單單位桿件承承受荷載為為：N=((0.9886×1××26+22.5+44+2.55)×0..6×0..9=188.7033kN<<29.44kN，合格σ=N/A=187003/4889=388.24MMPa≤215MPPa(合格)穩(wěn)定性：18..703//（0.6488*1.88*10--3）+33=49.03Mpa<215MPPa(合格)3.3箱梁腹板板未加厚區(qū)區(qū)域腹板底底板下立桿桿的檢算計算公式及取值值同上式，只只是N值不同。位于腹板、底板板區(qū)域的腳腳手架間距距均為0.6××0.9mm，相應(yīng)單單位桿件承承受荷載為為：N=((1.5447×1××26+22.5+44+2.55)×0..6×0..9=266.5800kN<<29.44kN，合格σ=N/An==265580/4489=555.855MPa≤215MPPa(合格)穩(wěn)定性：26..580//（0.6488*1.88*10--3）+33=55.799Mpa<215MPPa(合格)3.4翼板區(qū)域立桿的的檢算計算公式及取值值同上式，只只是N值不同。位于翼板區(qū)域的的腳手架間間距為0.9××0.9mm，相應(yīng)單單位桿件承承受荷載為為：N=（0.6004×266+2.55+4+22.5）×0.99×0.99=20..010kN<229.4kN，合格σ=N/A=200110/4889=400.9MMPa≤215MPPa(合格)穩(wěn)定性：20..010//（0.6488*1.88*10--3）+33=50.166Mpa<215MPPa(合格)4、過車門洞檢算算4.1梁底板部部分40bb工字鋼橫橫梁受力檢檢算省道309門洞上方方最大截面面面積為11.007m240b工字鋼自自重：100×73..878××9.8==72400N/M==7.244kN//m；施工人員、施工工料具的運運輸、堆放放荷載：2.5××6.4==16kkN/m；模板、支架荷載載：2.5××5.744=14.335kNN/m；（5.744m梁底板寬寬度）向模板中傾倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的水平平荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：4×5.74=22.996kNN/m；混凝土荷載：22.19××26=556.944kN//m。（2.19指的是是選取的截截面體積）。荷載組合：恒荷載組合系數(shù)數(shù)取1.35，活荷載載組合系數(shù)數(shù)取1.4，修修正系數(shù)為為0.71.35×（556.944+14..35+77.24）+1.44×0.77×(14.335+22.996)=142.58kN/mm作用于單根橫梁梁上的均布布荷載為：：q=142.558÷10=14.26kN/mm;l=7900mm14260N/mN/Ml=7900mm14260N/mN/M強(qiáng)度檢算：極限彎矩：Mmmax=qql2/8=144260××7.922÷8=11112466N?m彎應(yīng)力：σ=Mmaxx/γWx=11112466÷（1.055×11440）=92.9N/mmm2<[σw]=2215N//mm2式中：γ—截面面塑性發(fā)展展系數(shù)。對對工字形截截面γ=1.005。[參考鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范]撓度檢算：ω=5ql4/3384EII=[5×114.26×7.994/(3884×2..06×1105×227880)]×108=15.44mm<[ω]=79900/4400=119.755mm4.2腹板加厚厚區(qū)40b工字字鋼檢算腹板加厚區(qū)工字字鋼共布置置12根，布置置范圍為1.6m梁體寬度度。省道309門洞上方方最大截面面面積為11.007m240b工字鋼自自重：12×73..878××9.8==86888N/M==8.6888kNN/m；施工人員、施工工料具的運運輸、堆放放荷載：2.5××1.6=40kNN/m；模板、支架荷載載：2.5××1.6=40kN//m；（1.6m為腹板底底混凝土計計算寬度）向模板中傾倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的水平平荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：4×1.6=6.4kkN/m；混凝土荷載：33.074×1×26=799.9244kN//m。（3.0774×1指的是選選取的截面面體積）。荷載組合：恒荷載組合系數(shù)數(shù)取1.35，活荷載載組合系數(shù)數(shù)取1.4，修修正系數(shù)為為0.71.35×（88.688+00.49++40+779.9224）+1.44×0.77×(40+6.4)=219.76kN/mm作用于單根橫梁梁上的均布布荷載為：：q=219.776÷12=18.331kNN/m;l=7900mm18310N/Ml=7900mm18310N/M強(qiáng)度檢算：極限彎矩：Mmmax=qql2/8=188310××7.922÷8=14428400N?m彎應(yīng)力：σ=Mmaxx/γWx=11.42884×1008÷（1.055×1.114×1006）=119N/mm2<[[σw]=2215N//mm2式中：γ—截面面塑性發(fā)展展系數(shù)。對對工字形截截面γ=1.005。撓度檢算：ω=5ql4/3384EII=5×188.31×7..94/(3884×2..06×1105×2.22780××108)=19.66mm<[ω]=79900/4400=119.755mm4.3門洞底板板下支架檢檢算梁底對應(yīng)門洞支支架上作用用荷載：N=4822.98×3..75=11811.175KN。根據(jù)支架布置圖圖，單側(cè)支支架梁底位位置共布置置立桿92根，作用用于單根立立桿上的荷荷載：1811.1775÷92==19.668kNN<[N]]=29..4kN合格！σ=N/A=11859..115//489==3.8MPPa≤215MPPa(合格)參考腹板下桿件件穩(wěn)定性計計算：(考慮風(fēng)荷荷載)N/φA+MW/W<f長細(xì)比：γ=l0/i,l0=kμh式中k———計算長度度附加系數(shù)數(shù)，其值取取1.1555。《建筑施施工扣件式式鋼管腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范JGJ130－2001》μ——考慮腳手手架整體穩(wěn)穩(wěn)定因素的的單桿計算算長度系數(shù)數(shù)，本計算算取u=1..05h——立桿步距。i—回轉(zhuǎn)半徑N=16.0006kN,,i=1.5578cmm，u=1..05,kk=1.1155,hh=90ccm，則有：l0=11.1555*1.005*900=109.15cmmγ=109.15/11.5788=69查《建筑扣件式式腳手架安安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》附錄錄Cφ＝0.779由第3章，MW/W=33MPPa穩(wěn)定性：N/00.7799*A+333＝29.44/（0.7799*1.88*10--3）=20.96Mpa+33MMPa<ff[215Mpa]4.4門洞底114工字鋼檢檢算門洞底14工字字鋼荷載為為腹板底最最大。荷載組合同400b工字鋼一一樣，再加加下底層的的14b工字鋼的的自重荷載載。荷載組合：40b工字鋼自自重：122×73..878××9.8==88688N/M==8.86kN//m；40b工字鋼上上層14工字鋼自自重：2..5×2×16.8899×99.8＝828N//M=0..83KNN/M（14工字鋼橫橫梁長度為為2.5m，共計兩兩根工字鋼鋼）40b工字鋼下下層14工字鋼自自重：9*16..899**9.8＝1.49KN//M（腹板板底下共9根14工字鋼分分布梁）施工人員、施工工料具的運運輸、堆放放荷載：2.5××6.4==16kkN/m；模板、支架荷載載：2.5××6.4==16kkN/m；（6.4m梁底板寬寬度，即5.744+0.333*2==6.4mm）向模板中傾倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的水平平荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：4×6..4=25..6kNN/m；混凝土荷載：22.74×266=71..24kkN/m。（2.74為腹板底底截面面積積）荷載組合：恒荷載組合系數(shù)數(shù)取1.35，活荷載載組合系數(shù)數(shù)取1.4，修修正系數(shù)為為0.71.35×（88.86++0.833+1.449+711.24++16）+1.44×0.77×(166+25..6)=174kNN/m單根14b工字鋼荷荷載：q=1744÷9=19.33KN/m門洞縱梁受力情情況可簡化化為等跨多多跨連續(xù)結(jié)結(jié)構(gòu),經(jīng)對二等等跨、三等等跨及四等等跨連續(xù)結(jié)結(jié)構(gòu)最大彎彎曲應(yīng)力、撓撓度進(jìn)行分分析、比較較，為簡化化計算,對彎曲應(yīng)應(yīng)力及撓度度按簡支梁梁檢算。分布梁間距l(xiāng)==0.3mm強(qiáng)度檢算：極限限彎矩Mmmax=qql2/8=199300××0.32÷8=7772N?mσ=Mmax//γWx=7772÷（1.055×1.002×1005）=0.007N//mm2<[σw]=2215N//mm2撓度檢算：ω=5ql4/3384EII=5×199.3×0.34/(3884×2..06×1105×712)=0.0001mm<<[ω]=30/4000=0..075mmm，滿足足要求。4.4梁翼板部部分工字鋼鋼橫梁受力力檢算門洞底14工字字鋼布置與與門洞頂14工字鋼布布置方式相相同，且所所承受的荷荷載比門洞洞頂14工字鋼承承受的荷載載要大，ll值取為40b工字鋼間間距，其它它參數(shù)相同同，強(qiáng)度檢檢算：σ=Mmmax/γWx＝1/8qql2/rWxx,l減小，q減小，σ肯定滿足足要求；撓度檢算：ω==5ql44/3844EI，l減小，q減小，ω也同樣滿滿足要求。故門洞頂14工工字鋼強(qiáng)度度、剛度能能滿足要求求。4.5梁翼板部部分工字鋼鋼橫梁受力力檢算省道309公路門洞洞范圍內(nèi)翼翼板截面1.2553m2；工字鋼自重：55×73..878××9.8==36200N/M==3.622kN//m；施工人員、施工工料具的運運輸、堆放放荷載：2.5××2.655=6.6625kkN/m；模板、支架荷載載：2.5××2.655=6.6625kkN/m；向模板中傾倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的水平平荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：4×2..65=110.6kN/mm；混凝土荷載：11.2533×26==32.5578kkN/m。荷載組合：恒荷載組合系數(shù)數(shù)取1.35，活荷載載組合系數(shù)數(shù)取1.4，修修正系數(shù)取取0.71.35×（332.5778+6..625++3.622）+1.44×0.77×(6.6225+100.6)=1.35×442.8223+1.