模板工程計(jì)算書(shū)盤(pán)扣式梁板立柱木模板柱模板等

板模板（盤(pán)扣式式）計(jì)算書(shū)書(shū)計(jì)算依依依據(jù)：1、《建建筑施工工承插插型盤(pán)扣扣式鋼鋼管支架架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)程》JJGJ22311-2001002、《建建筑施工工模板板安全技技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ1622-2200883、《混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GGB5500010--200104、《建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載載規(guī)范》GBB5000009-2201125、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》GB5000177-200033一、工程屬性性性新澆混凝土樓板板板名稱B2，標(biāo)高-66..45m新澆混凝土樓板板板板厚(mmm)150模板支架高度HHH(m))4.5模板支架縱向長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度L(m))45模板支架橫向長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度B(m))27二、荷載設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)模板及其支架自自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值GG1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值GG2k(kN/mm3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值值值G3k(kN/mm3)1.1施工人員及設(shè)備備備荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值Q1k(kN/mm2)3泵送、傾倒混凝凝凝土等因因素產(chǎn)產(chǎn)生的水水平荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值QQ2k(kN/mm2)0.25其他附加水平荷荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值QQ3k(kN/mm))0.55Q3k作用位置置置距離支架架底底的距離h1(m)3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωωωk(kN/mm2)基本風(fēng)壓ω0(((kN/mm2)0.3地基粗糙程度D類(有密集建建筑群群且房屋屋較高市市區(qū)))模板支架頂部距距距地面高高度((m)9風(fēng)壓高度變化系系系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)數(shù)數(shù)μs0.5風(fēng)荷載作用方向向向沿模板支架橫向向向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)風(fēng)風(fēng)荷載作作用位位置距離離支架架底的距距離hh2(m)3.9三、模板體系系系設(shè)計(jì)模板支架高度(((m)4.5主梁布置方向平行立柱縱向方方方向立柱縱向間距l(xiāng)lla(mm)1200立柱橫向間距l(xiāng)llb(mm)1200水平拉桿步距hhh(mmm)1800頂層水平桿步距距距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支支支撐點(diǎn)至至頂層層水平桿桿中心心線的距距離aa(mmm)450小梁間距l(xiāng)(mmmm)300小梁最大懸挑長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度l1(mm)100主梁最大懸挑長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度l2(mm)150設(shè)計(jì)簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：模板設(shè)計(jì)平面圖圖圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗(yàn)算算算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmmm)12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)16.83面板抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)1.4面板彈性模量EEE(N//mmm2)9350面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁按三等等等跨連續(xù)續(xù)梁，取1m單單位寬度度計(jì)算算。W＝bbbh2/6=110000××12×112/6＝＝＝2400000mm3，I＝bhh3/12==110000×12××12×112/1222＝1440000mmm44承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)q1＝＝＝[1.22××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)+1...4×QQ1k]×bb=[1...2×((0.1+++(244+11.1))×0.115))+1..4××3]××1=8..8838kkN//mq1靜靜靜=[γG(G1k+((GG2k+G3k)h))bb]==[[1.22×(0..1++(244+11.1))×0.115))×1]]=4..6388kNN/mq1活活活=(γQ×Q1k)×bb=(1...4×33)×1==4.22kN//m正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)q＝(((γG(G1k+((GG2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(111×(00.1++(244+11.1))×0.115))+1××3)×11＝6.8865kkN//m計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：1、強(qiáng)度度度驗(yàn)算Mmaaax＝0.11q1靜L2+0.11117q1活L2＝0.1××4.63388×0..32+0.11117×44.2×00.32＝0.0886kNN·mσ＝Mmax//W＝＝0.0086××106/2400000＝3.5582NN/mmm2≤[f]＝116.883NN/mmm2滿足要要要求！2、撓度度度驗(yàn)算νmax＝0...677qqll4/(10000EI))=00.6777××6.88655×30004/(10000×93350×114400000)==0..28mmmνmax=0...28mmm≤≤min{{3300//1550，10}}=2mmm滿足要要要求！五、小梁驗(yàn)算算算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(((mm)40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)12.87小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)1.39小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)42.67小梁彈性模量EEE(N//mmm2)8415小梁截面慣性矩矩矩I(cmm4)170.67小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝＝＝[1.22××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)+1...4×QQ1k]×bb=[1...2×((0.3+++(244+11.1))×0.115))+1..4××3]××0.3＝22.7223kkN/mm因此，qq1靜＝1.22×(GG1k+((GG2k+G3k)×hh)×b==1.22×(00.3++(244+11.1))×0.115))×0..3＝11.4663kkN/mmq11活＝1.44×Q1kk×b=11.44×3××0.3＝11.266kNN/m計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：1、強(qiáng)度度度驗(yàn)算M1＝＝＝0.12255q1靜L2+0.11225q1活L2＝0.1225×11.46333×1..22+0.11225×11.26××1.222＝0.499kN··mM2＝＝＝q1L12/2=22..7233×0.112/2＝0..0144kNN·mMmaaax＝maxx[M1，M2]＝maxx[0..499，0.0114]＝0..49kkN··mσ=Mmax///W=0..449×1106/4266770=111..4888N//mm2≤[f]==112.887NN/mmm2滿足要要要求！2、抗剪剪剪驗(yàn)算V1＝＝＝0.62255q1靜L+0..6255q11活L＝0..6255×1.44633×1..2+00.6225××1.226×1..2＝22.0443kkNV2＝＝＝q1L1＝2.7223×00.1＝00.2772kkNVmaaax＝maxx[V1，V2]＝maxx[2..0443，0.2272]＝22.0443kkNτmax=3VVVmax/((22bh0)=3××2.04433×10000//(2××40×880)＝00.9557NN/mmm2≤[τ]=1..339N//mmm2滿足要要要求！3、撓度度度驗(yàn)算q＝(((γG(G1k+((GG2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(1××(0.33++(244+11.1))×0.115))+1××3)×00.3＝22.1119kkN/mm撓度,,,跨中νmax＝0..5211qLL4/(10000EI))=00.5221××2.11199×122004/(10000×84415×1170.6667×1104)＝1.5594mmm≤≤[ν]＝minn(L//1550,110))＝min((12000//1500,110)＝8mmm;懸臂端νmaxxx＝ql14/(8EEII)=22.1119××10044/(8××84155×1700.667×1104)＝0.0002mmm≤≤[ν]＝minn(2××l1/1500,,10)＝mmin((2××1000/1150,,100)＝1.3333mmm滿足要要要求！六、主梁驗(yàn)算算算主梁類型矩形鋼管主梁截面類型(((mm)□60×40×××4主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)125主梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)10.33主梁彈性模量EEE(N//mmm2)206000主梁截面慣性矩矩矩I(cmm4)30.99主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁梁梁根數(shù)11、小梁梁梁最大支支座反反力計(jì)算算q1＝＝＝[1.22××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)+1...4×QQ1k]×bb=[1...2×((0.5+++(244+11.1))×0.115))+1..4××3]××0.3＝22.7995kkN/mmq1靜靜靜＝1.2××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)×b＝1.22×(00.5++(244+11.1))×0.115))×0..3＝11.5335kkN/mmq1活活活＝1.4××Q1k×b＝1..4×33×0.33＝11.266kNN/mq2＝＝＝(γG(G1k+((GG2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(1××(0.55++(244+11.1))×0.115))+1××3)×00.3＝22.1779kkN/mm承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)按二等等等跨連續(xù)續(xù)梁，RRmax＝1..25qq1L＝1.225×22.79555×1..2＝44.1993kkN按懸臂臂臂梁，R1＝2.7995×00.1＝00.288kNNR＝mmmax[[Rmmax，R1]＝4.1193kkN;;正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)按二等等等跨連續(xù)續(xù)梁，RR'maxx＝1..25qq2L＝1.225×22.17999×1..2＝33.2669kkN按懸臂臂臂梁，R'11＝q2l1=2.11779×00.1＝00.2118kkNR＝mmmax[[R''max，R''1]＝3.2269kkN;;計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：主梁計(jì)計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖一2、抗彎彎彎驗(yàn)算主梁彎彎彎矩圖一(kkN·mm)σ=Mmax///W=1..995×1106/1033330=11888.7446NN/mmm2≤[f]==2205NN/mmm2滿足要要要求！3、抗剪剪剪驗(yàn)算主梁剪剪剪力圖一(kkN)τmax=Vmmmax/((88Izδ)[bhh02-(b-δ)h2]=9..4487××10000×[400×6022-(400--8)××522]/(88×30999000×88)＝277.499N//mm2≤[τ]=12255N/mmm22滿足要要要求！4、撓度度度驗(yàn)算主梁變變變形圖一(mmm)跨中νννmax=11..9111mmm≤[ν]=miinn{122000/1550，110}==8mmm懸挑段段段νmax＝0..6688mmm≤[ν]=miinn(2××150//1150,,100)=22mmm滿足要要要求！5、支座座座反力計(jì)計(jì)算承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)圖一支座反反反力依次次為RR1=11..4478kkN，RR2=17..8873kkN，RR3=17..8873kkN，RR4=11..4478kkN七、可調(diào)托座座座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱柱柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力力力容許值[NN](kkN))30按上節(jié)節(jié)節(jié)計(jì)算可可知，可可調(diào)托座座受力力N＝17..8733kNN≤[N]＝330kNN滿足要要要求！八、立柱驗(yàn)算算算鋼管截面類型(((mm)Ф48×3.222鋼管計(jì)算截面類類類型(mm))Ф48×3.222鋼材等級(jí)Q235立柱截面面積AAA(mmm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半半半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值值[f]((NN/mmm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值值值q(kNN//m)0.15支架立柱計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度修正正系數(shù)數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度度度折減系系數(shù)kk0.71、長(zhǎng)細(xì)比比比驗(yàn)算l0111=hˊ+2kaa==10000++2×00.7×4450=1116300mmml0===ηh=1..22×18800==21660mmmλ=max[lll01，l0]/i==221600/115.99=1135..8449≤[λ]=15500滿足要要要求！2、立柱穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建建筑施工工承插插型盤(pán)扣扣式鋼鋼管支架架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)程》JJGJ22311-200100公式5.33.1--2：：小梁驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算q1＝＝＝[1.22××(0..5++(244+11.1))×0.115))+1..4××0.99×3]××0.3==2..6669kNN/mm同上四四四～六步步計(jì)算算過(guò)程，可可得得：R1＝＝＝10.99661kN，RR2＝17.0067kkN，RR3＝17.0067kkN，RR4＝10.9961kkN頂部立立立柱段：：λ1=l01//ii=163330.00000/155.99=1002..5166查表得得得，φ＝0.5773不考慮慮慮風(fēng)荷載:N1=Maax[[R1，R2，R3，R4]=Maaxx[100.9961，177.0667，117.00677，10.9961]]=117.00988kNf＝N1//(ΦΦA(chǔ))＝1770988/((0.57733×4224)＝＝70.33776N//mmm2≤[f]＝2205NN/mmm2滿足要要要求！考慮風(fēng)風(fēng)風(fēng)荷載:Mw＝＝＝γQφcωk×la×h2/10＝11.4××0.9××0.07766×1..2×1..82/10＝00.0337kkN·mmN1www=Maaxx[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Maxx[[10..9661,117..0677,117.00677,100.9961]]+00.0337//1.22=117.00988kNf＝N1w/(φA)+MMw/W＝1770988/((0.57733×4224)++0.00377×1006/473300＝78.1198NN/mmm2≤[f]＝2205NN/mmm2滿足要要要求！非頂部部部立柱段段：λ=l0/i===21600..0000/115.99=1135..8449查表得得得，φ1=0.33771不考慮慮慮風(fēng)荷載:N===Maxx[RR1,R2,R3,R4]+γG×q×HH=Maxxx[100.9961,,177.0667,,17..0667,110..9611]++1.22×0.115×4..5=117.88777kNf=NNN/(φ1A)＝177.8777××103/(0..3371××424))==1133.6646NN/mmm2≤[σ]=20055N/mmm22滿足要要要求！考慮風(fēng)風(fēng)風(fēng)荷載:Mw＝＝＝γQφcωk×la×h2/10＝11.4××0.9××0.07766×1..2×1..82/10＝00.0337kkN·mmNw=Maax[[R1,R2,R3,R4]+γG×q×HH+Mw/lb=Maxx[[10..9661,117..0677,117.00677,100.9961]]+11.2××0.155×4.55+00.0337//1.22=117.99088kNf=NNNw/(φ1A)+MMw/W＝177.9008××103/(0..3371××424))++0.00377×1006/449900=1221..6655N//mm2≤[σ]=20055N/mmm22滿足要要要求！九、高寬比驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建建筑施工工承插插型盤(pán)扣扣式鋼鋼管支架架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JJGJ22311-200100第6.11.4::對(duì)對(duì)長(zhǎng)條狀狀的獨(dú)獨(dú)立高支支模架架，架體體總高高度與架架體的的寬度之之比不不宜大于3H/BBB=4..5//27==0..167≤3滿足要要要求！十、抗傾覆驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算混凝土土土澆筑前前，傾傾覆力矩矩主要要由風(fēng)荷荷載產(chǎn)產(chǎn)生，抗抗傾覆覆力矩主主要由由模板及及支架架自重產(chǎn)產(chǎn)生MT===ψc×γQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1××1.4××(0.00776×445×4..5×3..9+00.555×45××3.9))==2199.1164kkN··mMR===γG(G1k+0..115H//(llalb))L1B12/2=00..9×((0.5+++0.115××4.55/((1.2××1.2))))×455×2722/2=11443000.993kNN·mMT===2199.1164kkN··m≤MR=1433000.993kkN·mm滿足要要要求！混凝土土土澆筑時(shí)時(shí)，傾傾覆力矩矩主要要由泵送送、傾傾倒混凝凝土等等因素產(chǎn)產(chǎn)生的的水平荷荷載產(chǎn)產(chǎn)生，抗抗傾覆覆力矩主主要由由鋼筋、混混凝凝土、模模板及及支架自自重產(chǎn)產(chǎn)生MT===ψc×γQ(Q2kL1H+Q3kkL1h1)=1××1.4××(0.2255×455×4.55+00.555×45××3.9))==2066.001kNN·mMR===γG[(G2kk+G3k)×hh0+(G1kk+0.115H//(llalb))]LL1B12/2=00..9×[[(24+++1.11)××0.115++(0..5++0.115××4.55/((1.2××1.2))))]×445×2772/2=66998800.8801kkN··mMT===2066.001kNN·m≤MR=6988880.88011kN··m滿足要要要求！梁模板（盤(pán)扣式式式，梁板板立柱柱共用）計(jì)計(jì)算算書(shū)計(jì)算依依依據(jù)：1、《建建筑施工工承插插型盤(pán)扣扣式鋼鋼管支架架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)程》JJGJ22311-2001002、《混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GGB5500010--200103、《建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載載規(guī)范》GBB5000009-2201124、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》GB5000177-200033一、工程屬性性性新澆混凝土梁名名名稱KL14混凝土梁截面尺尺尺寸(mm×mmm)600×135550模板支架高度HHH(m))3.9模板支架橫向長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度B(m))30模板支架縱向長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度L(m))40梁側(cè)樓板厚度(((mm)150二、荷載設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)模板及其支架自自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值GG1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值GG2k(kN/mm3)24混凝土梁鋼筋自自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值GG3k(kN/mm3)1.5混凝土板鋼筋自自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值GG3k(kN/mm3)1.1施工人員及設(shè)備備備荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值Q1k(kN/mm2)3風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωωωk(kN/mm2)基本風(fēng)壓ω0(((kN/mm2)0.3非自定義:0...0311地基粗糙程度D類(有密集建建筑群群且房屋屋較高市市區(qū)))模板支架頂部距距距地面高高度((m)6風(fēng)壓高度變化系系系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)數(shù)數(shù)μs0.2三、模板體系系系設(shè)計(jì)新澆混凝土梁支支支撐方式式梁兩側(cè)有板，梁梁梁底小梁梁平行行梁跨方方向梁跨度方向立柱柱柱縱距是是否相相等是梁跨度方向立柱柱柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距距距l(xiāng)b(mm)1000支撐架中間層水水水平桿最最大豎豎向步距h((mm)1500支撐架頂層水平平平桿步距h''(mmm)1000可調(diào)托座伸出頂頂頂層水平平桿的的懸臂長(zhǎng)長(zhǎng)度aa(mmm)500新澆混凝土樓板板板立柱間間距l(xiāng)l'a(mm)、ll'b(mm)900、90000混凝土梁距梁兩兩兩側(cè)立柱柱中的的位置居中梁左側(cè)立柱距梁梁梁中心線線距離離(mm)500梁底增加立柱根根根數(shù)1梁底增加立柱布布布置方式式按混凝土梁梁寬寬寬均分梁底增加立柱依依依次距梁梁左側(cè)側(cè)立柱距距離((mm)500梁底支撐小梁根根根數(shù)5梁底支撐小梁間間間距150每縱距內(nèi)附加梁梁梁底支撐撐主梁梁根數(shù)0梁底支撐小梁最最最大懸挑挑長(zhǎng)度度(mm)200設(shè)計(jì)簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算算算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmmm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)1.4面板彈性模量EEE(N//mmm2)10000取單位位位寬度b=110000mmm，按四等等跨跨連續(xù)梁梁計(jì)算算：W＝bbbh2/6=110000××15×115/6＝＝＝3750000mm3，I＝bhh3/12==110000×15××15×115/1222＝2812250mmm44q1＝＝＝[1.22((G1k+(GG2k+G3k)×hh)+1...4×QQ1k]×bb=[1...2×((0.1+++(244+11.5))×1.335))+1..4××3]××1＝45..63kkN//mq1靜靜靜＝1.2××[G1kk+(G2kk+G3k)×hh]×b＝1.22×[00.1++(244+11.5))×1.335]]×1＝41..43kkN//mq1活活活＝1.4××Q1k×b＝1.44×3××1＝4.22kN//mq2＝＝＝[1×GG1k+1××(G2kk+G3k)×hh+1×QQ1k]×b＝[1×00.1+111×(224+11.5))×1.335++1×33]×1＝37..5255kNN/m計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：1、強(qiáng)度度度驗(yàn)算Mmaaax＝0.1107qq1靜靜L2+0.11221q1活L2＝0.1007×441.4333×0..152+0.11221×44.2×00.1522＝0.1111kNN·mσ＝Mmax//W＝＝0.1111××106/3755000＝2.9965NN/mmm2≤[f]＝115N//mmm2滿足要要要求！2、撓度度度驗(yàn)算νmax＝0...632qq22L4/(10000EI))=00.6332××37..5225×11504/(10000×1000000×28812550)＝0..0433mmm≤[ν]＝minn[L//1550，10]]＝min[[1500/1150，100]＝1mmm滿足要要要求！3、支座座座反力計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)值值值(承載能力力極限狀狀態(tài)))R1===R5=0.33993q1靜L+0..4466q11活L=0..3933×41..433×0..15++0.44466×4..2×0..15＝＝2.72233kNR2===R4=1.11443q1靜L+1..2233q11活L=1..1433×41..433×0..15++1.22233×4..2×0..15＝＝7.87744kNR3===0.99288q1靜L+1..1422q11活L=0..9288×41..433×0..15++1.11422×4..2×0..15＝＝6.48877kN標(biāo)準(zhǔn)值值值(正常使用用極限狀狀態(tài)))R1'''=R5'=0.33993q2L=0..3393××37.55225×00.15＝＝＝2.21122kNR2'''=R4'=1.11443q2L=1..1143××37.55225×00.15＝＝＝6.43344kNR3'''=0.99228q2L=0..9928××37.55225×00.15＝＝＝5.22233kN五、小梁驗(yàn)算算算小梁類型方木小梁截面類型(((mm)60×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)1.78小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)64小梁彈性模量EEE(N//mmm2)9350小梁截面慣性矩矩矩I(cmm4)256小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)：梁底面面面板傳遞遞給左左邊小梁梁線荷荷載：q1左左＝R1/b=22..7233/11＝2.7223kNN/mm梁底面面面板傳遞遞給中中間小梁梁最大大線荷載載：qq1中＝Maxx[R2,R3,R4]/b==Maax[[7.88744,6..4887,77.8874]]/11=77.8874kkN//m梁底面面面板傳遞遞給右右邊小梁梁線荷荷載：q1右右＝R5/b=22..7233/11＝2.7223kNN/mm小梁自自自重：q2＝1.2××(0.33--0.11)××0.66/44=00.0036kkN//m梁左側(cè)側(cè)側(cè)模板傳傳遞給給左邊小小梁荷荷載q3左＝1.22×0..5×(11.355-0..155)=00.772kNN/mm梁右側(cè)側(cè)側(cè)模板傳傳遞給給右邊小小梁荷荷載q3右＝1.22×0..5×(11.355-0..155)=00.772kNN/mm梁左側(cè)側(cè)側(cè)樓板傳傳遞給給左邊小小梁荷荷載q4左＝[1.22×(0..5+((24+11..1)××0.155)++1.44×3]××(0.55--0.66/22)/22×1=00.9332kNN/mm梁右側(cè)側(cè)側(cè)樓板傳傳遞給給右邊小小梁荷荷載q4右＝[1.22×(0..5+((24+11..1)××0.155)++1.44×3]××((1--00.5))-00.6//2))/2××1=0..9332kNN/mm左側(cè)小小小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2..7223+00.0036++0..72++0..9322=44.4111kkN/mm中間小小小梁荷載q中=q1中+q2=7.88744+0..0336=77.991kNN/mm右側(cè)小小小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2..7223+00.0036++0..72++0..9322=44.4111kkN/mm小梁最最最大荷載q==Maxx[qq左,q中,q右]=Maax[[4.44111,7..911,4..4111]==7..91kkN//m正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)：梁底面面面板傳遞遞給左左邊小梁梁線荷荷載：q1左'＝R1'/b==2..2122/11＝2.2112kNN/mm梁底面面面板傳遞遞給中中間小梁梁最大大線荷載載：qq1中'＝Max[[R2',R3',R4']/bb==Maax[[6.44344,5..2223,66.4434]]/11=66.4434kkN//m梁底面面面板傳遞遞給右右邊小梁梁線荷荷載：q1右'＝R5'/b==2..2122/11＝2.2112kNN/mm小梁自自自重：q2'＝1×(00.3--0.11)×0..6/44=00.003kNN/mm梁左側(cè)側(cè)側(cè)模板傳傳遞給給左邊小小梁荷荷載q3左'＝1×0..5×(11.355-0..155)=00.66kN//m梁右側(cè)側(cè)側(cè)模板傳傳遞給給右邊小小梁荷荷載q3右'＝1×0..5×(11.355-0..155)=00.66kN//m梁左側(cè)側(cè)側(cè)樓板傳傳遞給給左邊小小梁荷荷載q4左'＝[1×((0.5++((24+11..1)××0.155)++1×33]×(00.5-000.6//2))/2××1=0..7227kNN/mm梁右側(cè)側(cè)側(cè)樓板傳傳遞給給右邊小小梁荷荷載q4右'＝[1×((0.5++((24+11..1)××0.155)++1×33]×(((1-0...5)--0..6/22)//2×11=0.77727kkN//m左側(cè)小小小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=22.2212++0..03++0..6+00.7727==3..5699kNN/m中間小小小梁荷載q中'=qq1中'+qq2'=6..4334+00.003=66.4464kkN//m右側(cè)小小小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=22.2212++0..03++0..6+00.7727==3..5699kNN/m小梁最最最大荷載q''=Maax[[q左',q中',q右']=MMaxx[3..5669,66.4464,,3..5699]==6.44644kN//m為簡(jiǎn)化化化計(jì)算，按按二二等跨連連續(xù)梁梁和懸臂臂梁分分別計(jì)算算，如如下圖：：1、抗彎彎彎驗(yàn)算Mmaaax＝max[[00.1225qql12，0.5qqll22]＝max[[0.11255×7..91×00.92，0.5××7.911×0.222]＝0.8001kNN·mσ=Mmax///W=0..8801××106/6400000=122.5514NN/mmm2≤[f]==155.444N//mm2滿足要要要求！2、抗剪剪剪驗(yàn)算Vmaaax＝max[[00.6225qql1，ql2]＝max[[0.66255×7..91×00.9，7..91××0.2]]＝44.4449kkNτmax=3VVVmax/((2bh00)=3××4.44499×10000/(((2×660×800)＝1..39NN/mmm2≤[τ]=1..788N/mmm2滿足要要要求！3、撓度度度驗(yàn)算ν1＝0.5221qq'l14/(1000EEI)＝0..5211×6.4464×99004/(1000×93350×2256×1104)＝0.9223mm≤[ν]＝min[[l1/150，110]==miin[99000/1550，10]＝6mmν2＝q'l224//(8EII))＝6.4664×22004/(8××93500×2566×1044)＝0.0554mm≤[ν]＝min[[2l2/150，110]==miin[44000/1550，10]＝2.6667mm滿足要要要求！4、支座座座反力計(jì)計(jì)算承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)Rmaaax=[11.255qL1,0.33755qL1+qL2]=maax[[1.225×7..91×00.9,00..3755×7.991×0..9+7...91××0.2]]=88.8999kkN同理可可可得：梁底支支支撐小梁梁所受受最大支支座反反力依次次為RR1=4.99622kN,,R2=8.88999kN,,R3=7.33388kN,,R4=8.88999kN,,R5=4.99622kN正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)Rmaaax'=[[1.225q''L1,0.33755q'LL1+q'LL2]=maax[[1.225×6..464××0.9,,0..3755×6.4464×00.9+66..4644×0.22]=77.2772kkN同理可可可得：梁底支支支撐小梁梁所受受最大支支座反反力依次次為RR1'=4..0115kNN,RR2'=7..2772kNN,RR3'=5..911kN,,R4'=7..2772kNN,RR5'=4..0115kNN六、主梁驗(yàn)算算算主梁類型鋼管主梁截面類型(((mm)Φ48×3.555主梁計(jì)算截面類類類型(mm))Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)125主梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49主梁彈性模量EEE(N//mmm2)206000主梁截面慣性矩矩矩I(cmm4)10.78可調(diào)托座內(nèi)主梁梁梁根數(shù)2受力不均勻系數(shù)數(shù)數(shù)0.6主梁自自自重忽略略不計(jì)計(jì)，主梁2根根合并，其其受受力不均均勻系系數(shù)=0.66,則單根主主梁所受受集中中力為Ks×RRn，Rn為為各小梁梁所受受最大支支座反反力1、抗彎彎彎驗(yàn)算主梁彎彎彎矩圖(kNN·m))σ=Mmax///W=0..7727××106/44990==1611.8825NN/mmm2≤[f]==2005N//mmm2滿足要要要求！2、抗剪剪剪驗(yàn)算主梁剪剪剪力圖(kNN)Vmaaax＝6.38811kNτmax=2VVVmax/AA=2×66.3811×10000/4424＝300.1NN/mmm2≤[τ]=1225NN/mmm2滿足要要要求！3、撓度度度驗(yàn)算主梁變變變形圖(mmm)νmax＝0...26mmm≤[ν]＝min[[L/11500，10]==minn[5500//1550，10]]＝3.3333mmm滿足要要要求！4、支座座座反力計(jì)計(jì)算承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)支座反反反力依次次為RR1=1.99355kN，R2=17..1665kN，RR3=1.99355kN立柱所所所受主梁梁支座座反力依依次為為P1=1.99355/0..6==3.22255kN，P2=17..1665/00.66=288.6609kkN，PP3=1.99355/0..6==3.22255kN七、可調(diào)托座座座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱柱柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力力力容許值[NN](kkN))30扣件抗滑移折減減減系數(shù)kc0.851、扣件件件抗滑移移驗(yàn)算算兩側(cè)立立立柱最大大受力力N＝maxx[R1,R3]＝max[[1.99355,1..9335]＝1..9355kNN≤0.855×8=66.8kkN單扣件件件在扭矩矩達(dá)到到40～655N·m且無(wú)質(zhì)量量缺缺陷的情情況下下，單扣扣件能能滿足要要求?。?、可調(diào)調(diào)調(diào)托座驗(yàn)驗(yàn)算可調(diào)托托托座最大大受力力N＝maxx[P2]＝28.6609kkN≤[N]＝300kN滿足要要要求！八、立柱驗(yàn)算算算鋼管截面類型(((mm)Ф48×3.222鋼管計(jì)算截面類類類型(mm))Ф48×3鋼材等級(jí)Q345立柱截面面積AAA(mmm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mmmm)15.9立柱截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49支架立柱計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度修正正系數(shù)數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度度度折減系系數(shù)kk0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值值[f]((NN/mmm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值值值q(kNN//m)0.151、長(zhǎng)細(xì)細(xì)細(xì)比驗(yàn)算算hmaaax=maax(ηh,h''+22ka))=mmax((1..2×11500,,,10000++2×00.7×5500)==118000mmmλ=hmax///i=188000/115..9=11133.2008≤[λ]=1550長(zhǎng)細(xì)比比比滿足要要求??！查表得得得，φ＝0.388662、風(fēng)荷荷荷載計(jì)算算Mw＝＝＝φc×1.44×ωk×la×h2/10＝0..9×11.4×00.0311×0.99×1.552/10＝0..0088kNN·m根據(jù)《建建筑施工承承插型盤(pán)扣扣式鋼管支支架安全技技術(shù)規(guī)程》JGJ2231-22010公式5.3..1-2：1)面面面板驗(yàn)算算q1＝＝＝[1.22×(0..1++(244+11.5))×1.335)++1.44×0.99×3]××1＝45.221kNN/mm2)小小小梁驗(yàn)算算q1＝＝＝max{{22.6995++1.22×[(00.3--0.11)×0..6/44+0..5×(11.355-0..155)]++[11.2××(0.55+((24+11..1)××0.155)++1.44×0.99×3]××max[[0..5-00.66/2，(11-0..5))-0..6//2]//2×1，7.7797++1..2×((0.3--00.1))×0.66/4}}=7..8333kNN/mm同上四四四～六計(jì)計(jì)算過(guò)過(guò)程，可可得：：P1＝＝＝3.188kkN，P2＝28.22886kN，PP3＝3.188kkN立柱最最最大受力Nw＝max[[PP1+N邊1，P2，P3+N邊2]+1..2×0..15×((3.9--11.355)++Mw/lb＝max[[33.188+[[1.22×(0..5+((24+11..1)××0.155))+1..4×0..9×3]]×(0..9+00.5--0..6/22)//2×00.9，228.22866，3.188+[11.22×(00.5++(244+11.1))×0.115)++1.44×0.99×3]××(0.99+11-0..5--0.66/22)/22×0.99]+00.4559++0.00088/1＝288.7553kkNf＝NNN/(φA)+MMw/W＝287753..1441/((0..3866×4244)+00.0008×1006/44990＝＝177..4466NN/mmm2≤[f]＝3000N//mmm2滿足要要要求！九、高寬比驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建建筑施工承承插型盤(pán)扣扣式鋼管支支架安全技技術(shù)規(guī)范》JGJ2231-22010第6.1..4:對(duì)長(zhǎng)條狀狀的獨(dú)立高高支模架，架架體總高度度與架體的的寬度之比比不宜大于于3H/BBB=3..9//30==0..13≤3滿足要要要求，不不需要要進(jìn)行抗抗傾覆覆驗(yàn)算！十、立柱支承承承面承載力力驗(yàn)驗(yàn)算支撐層樓板厚度度度h(mmm))150混凝土強(qiáng)度等級(jí)級(jí)級(jí)C30混凝土的齡期(((天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗抗抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mmm2)8.294混凝土的實(shí)測(cè)抗抗抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mmm2)0.829立柱墊板長(zhǎng)a(((mm)200立柱墊板寬b(((mm)200F1===N=228..7533kNN1、受沖沖沖切承載載力計(jì)計(jì)算根據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GB500010--20100第6.5..1條規(guī)定，見(jiàn)見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.77βhfft+0.225σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值值值或集中中反力力設(shè)計(jì)值值βh截面高度影響系系系數(shù)：當(dāng)h≤800mmmm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)當(dāng)h≥20000mmm時(shí)，取βh=0.9；中中間線性性插入入取用。ft混凝土軸心抗拉拉拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩兩兩個(gè)方向向混凝凝土有效效預(yù)壓壓應(yīng)力按按長(zhǎng)度度的加權(quán)權(quán)平均均值，其其值控控制在1.00-3..5NN/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：：：距離局局部荷荷載或集集中反反力作用用面積積周邊h0/2處板垂垂直截面面的最最不利周周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取取兩個(gè)配筋筋方向的截截面有效高高度的平均均值η=min(ηηη1,η2)η1=0.44+11.2/βs,η2=0.55+aas×hh0/4Umη1局部荷載或集中中中反力作作用面面積形狀狀的影影響系數(shù)數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與與與板截面面有效效高度之之比的的影響系系數(shù)βs局部荷載或集中中中反力作作用面面積為矩矩形時(shí)時(shí)的長(zhǎng)邊邊與短短邊尺寸寸比較較，βs不宜大于4：：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積積為圓形形時(shí)，取取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的的的影響系系數(shù)：：對(duì)中柱柱，取取as=40，對(duì)邊邊柱，取as=30：對(duì)角角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中中中為了安安全和和簡(jiǎn)化計(jì)計(jì)算起起見(jiàn)，不不考慮慮上式中σpc,m之值，將將其取為0，作為板板承載能力力安全儲(chǔ)備備?？傻茫海海害耯=1，ft=0.88299N/mmm2，η=1，h0=h-220==1300mmm，um===2[((a++h0)+(bb+hh0)]=113220mmmF=(((0.7βhft+0.225σpc，m)ηumh0=(0..7×1××0.8229++0.225×0))×1×11320××130//110000=999.55799kN≥F1=28..7553kNN滿足要要要求！2、局部部部受壓承承載力力計(jì)算根據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GB500010--20100第6.6..1條規(guī)定，見(jiàn)見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.355βccβlfcAlnF1局部受壓面上作作作用的局局部荷荷載或局局部壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓壓壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值；可按按本規(guī)規(guī)范表4.11.4--1取取值βc混凝土強(qiáng)度影響響響系數(shù)，按按本本規(guī)范第6..3.1條的的規(guī)定取取用βl混凝土局部受壓壓壓時(shí)的強(qiáng)強(qiáng)度提提高系數(shù)數(shù)Aln混凝土局部受壓壓壓凈面積積βl=(Ab//AAl)1/2Al混凝土局部受壓壓壓面積Ab局部受壓的計(jì)算算算底面積積，按按本規(guī)范范第66.6..2條條確定可得：：：fc=8.22944N/mmm2，βc=1，βl=(Ab//AAl)1/2=[[(a+222b)××(b+22b))/(aab))]1/22=[(66000)×((600)))/(22000×2000)]11/2=3，Aln=abb=4000000mmm2F=111.35βcβlfcAln=1..35×11×3×88.2944×400000//10000==13443..6288kNN≥F1=28..7553kNN滿足要要要求！墻模板（木模板板板）計(jì)算算書(shū)計(jì)算依依依據(jù)：1、《建建筑施工模模板安全技技術(shù)規(guī)范》JGJ1162-220082、《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GB500010--201003、《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB5500099-201124、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》GB5500177-20003一、工程屬性性性新澆混凝土墻名名名稱地下室外墻新澆混凝土墻墻墻墻厚(mm))350混凝土墻的計(jì)算算算高度(mmm)4500混凝土墻的計(jì)算算算長(zhǎng)度(mmm)7700二、荷載組合合合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)據(jù)據(jù)規(guī)范《建筑施工模板板板安全技技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ1622-220088混凝土重力密度度度γc(kN/mm3)24新澆混凝土初凝凝凝時(shí)間t0(h)4外加劑影響修正正正系數(shù)β11混凝土坍落度影影影響修正正系數(shù)數(shù)β21混凝土澆筑速度度度V(m//hh)2混凝土側(cè)壓力計(jì)計(jì)計(jì)算位置置處至至新澆混混凝土土頂面總總高度度H(m))4.5新澆混凝土對(duì)模模模板的側(cè)側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/mm2)min{0.2222γct0β1β2v1/2，γcH}＝minn{0..222×244×4×11×1×221/2，24×44.5}＝＝＝min{{229.88688，108}}＝29.8868kkN//m2傾倒混凝土?xí)r對(duì)對(duì)對(duì)垂直面面模板板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值Q3k(kN/mm2)2新澆混混混凝土對(duì)對(duì)模板板的側(cè)壓壓力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝minn[0..222×244×4×11×1×221/2，24×44.5]＝＝＝min[[229.887，1108]＝229.887kkN/mm2承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)設(shè)計(jì)值S承＝0.9mmaax[11.22G4k+1..4Q3kk，1.355GG4k+1..4×0..7Q3kk]＝0.9mmax[[1..2×229.8777+1..4×2，1.335×229.877++1.44×0.77×2]＝0.99maxx[338.66444，42.2285]＝00.9××42.22885＝38..0566kNN/m2正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)設(shè)計(jì)值S正＝G4k＝29.8877kNN/mm2三、面板布置置置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)(mm)125小梁間距(mmmm)200小梁一端懸臂長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)(mm)250主梁間距(mmmm)500主梁一端懸臂長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)(mm)200對(duì)拉螺栓橫向間間間距(mm))500對(duì)拉螺栓豎向間間間距(mm))500模板設(shè)計(jì)立面圖圖圖四、面板驗(yàn)算算算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mmmm)12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)15面板彈性模量EEE(N//mmm2)10000墻截面面面寬度可可取任任意寬度度，為為便于驗(yàn)驗(yàn)算主主梁，取b＝＝0.5m，WW＝bh2/6＝5000×1222/6＝120000mmm3，I＝bh3/12＝5000×1123/12＝7220000mmm41、強(qiáng)度度度驗(yàn)算q＝bbbS承＝0.5××38.00566＝19.0028kkN//m面板彎彎彎矩圖(kNN·m))Mmaaax＝0.09955kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.0095××106/1200000＝7.9228N//mmm2≤[f]＝155N/mmm2滿足要要要求！2、撓度度度驗(yàn)算q＝bbbS正＝0.5××29.887==14..9335kNN/mm面板變變變形圖(mmm)ν＝0.43mmmm≤[ν]＝l/4000＝2000/4000＝＝0.5mmmm滿足要要要求！五、小梁驗(yàn)算算算小梁材質(zhì)及類型型型矩形木楞小梁截面類型(((mm)40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)16.2小梁彈性模量EEE(N//mmm2)9000小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)42.67小梁截面慣性矩矩矩I(cmm4)170.671、強(qiáng)度度度驗(yàn)算q＝bbbS承＝0.27755×388.05666＝10.4465kkN//m小梁彎彎彎矩圖(kNN·m))小梁剪剪剪力圖(kNN)Mmaaax＝0.32277kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.3327××106/4266700＝7.6664N//mmm2≤[f]＝166.2NN/mmm2滿足要要要求！2、撓度度度驗(yàn)算q＝bbbS正＝0.27755×299.87===8.22144kN//m小梁變變變形圖(mmm)ν＝0.4622mmm≤[ν]＝l/4000＝5000/4000＝＝1.255mmm滿足要要要求！3、支座座座反力計(jì)計(jì)算R1===4.55077kN，R2=....R37=4..0077kN，R38=5..5099kN六、主梁驗(yàn)算算算主梁材質(zhì)及類型型型雙鋼管主梁截面類型(((mm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類類類型(mm))Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)205主梁彈性模量EEE(N//mmm2)206000主梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49主梁截面慣性矩矩矩I(cmm4)10.781、強(qiáng)度度度驗(yàn)算主梁彎彎彎矩圖(kNN·m))Mmaaax＝0.61111kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.6611××106/44990＝＝136..0083NN/mmm2≤[f]＝2005N//mmm2滿足要要要求！2、撓度度度驗(yàn)算主梁變變變形圖(mmm)ν＝0.3699mmm≤[ν]＝l/4000＝5000/4000＝＝1.255mmm滿足要要要求！七、對(duì)拉螺栓栓栓驗(yàn)算對(duì)拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計(jì)值值值Ntb(kN)17.8對(duì)拉螺螺螺栓橫向向驗(yàn)算算間距m＝mmax[[5000，5000/2++2000]＝5000mmm對(duì)拉螺螺螺栓豎向向驗(yàn)算算間距n＝mmax[[5000，5000/2++2550]＝5000mmmN＝000.955mnnS承＝0.955×0.55×0.55×38..0556＝9.0038kkN≤Ntb＝17.88kkN滿足要要要求！柱模板（設(shè)置對(duì)對(duì)對(duì)拉螺栓栓）計(jì)計(jì)算書(shū)計(jì)算依依依據(jù)：1、《建建筑施工模模板安全技技術(shù)規(guī)范》JGJ1162-220082、《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GB500010--201003、《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB5500099-201124、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》GB5500177-20003一、工程屬性性性新澆混凝土柱名名名稱車庫(kù)KZ1~KKZZ7新澆混凝土柱長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)(mmm)600新澆混凝土柱的的的計(jì)算高高度((mm)4500新澆混凝土柱短短短邊邊長(zhǎng)(mmm)600二、荷載組合合合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)據(jù)據(jù)規(guī)范《建筑施工模板板板安全技技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ1622-220088混凝土重力密度度度γc(kN/mm3)24新澆混凝土初凝凝凝時(shí)間t0(h)4外加劑影響修正正正系數(shù)β11混凝土坍落度影影影響修正正系數(shù)數(shù)β21混凝土澆筑速度度度V(m//hh)2混凝土側(cè)壓力計(jì)計(jì)計(jì)算位置置處至至新澆混混凝土土頂面總總高度度H(m))4.5新澆混凝土對(duì)模模模板的側(cè)側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/mm2)min{0.2222γct0β1β2v1/2，γcH}＝minn{0..222×244×4×11×1×221/2，24×44.5}＝＝＝min{{229.88688，108}}＝29.8868kkN//m2傾倒混凝土?xí)r對(duì)對(duì)對(duì)垂直面面模板板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值Q3k(kN/mm2)2新澆混混混凝土對(duì)對(duì)模板板的側(cè)壓壓力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝minn[0..222×244×4×11×1×221/2，24×44.5]＝＝＝min[[229.887，1108]＝229.887kkN/mm2承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)設(shè)計(jì)值S承＝0.9mmaax[11.22G4k+1..4Q3kk，1.355GG4k+1..4×0..7Q3kk]＝0.9mmax[[1..2×229.8777+1..4×2，1.335×229.877++1.44×0.77×2]＝0.99maxx[338.66444，42.2285]＝00.9××42.22885＝38..0566kNN/m2正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)設(shè)計(jì)值S正＝G4k＝29.8877kNN/mm2三、面板驗(yàn)算算算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mmmm)12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)14.742面板彈性模量EEE(N//mmm2)8925柱長(zhǎng)邊小梁根數(shù)數(shù)數(shù)5柱短邊小梁根數(shù)數(shù)數(shù)5柱箍間距l(xiāng)1(((mm)700模板設(shè)計(jì)平面圖圖圖1、強(qiáng)度度度驗(yàn)算最不利利利受力狀狀態(tài)如如下圖，按按四四等跨連連續(xù)梁梁驗(yàn)算靜載線線線荷載q1＝0.9××1.355bGG4k＝0.9××1.355×0.77×29..87＝＝25.44004kNN/mm活載線線線荷載q2＝0.9××1.4××0.7bbQQ3k＝0.9××1.4××0.7××0.7××2＝1.2335kNN/mmMmaaax＝-0.11007q1l2-0.11211q2l2＝-0.11007×225.40044×0..152-0.11211×1..235××0.1552＝-0.00665kNN·mσ＝Mmax//W＝＝0.0065××106/(1//6×7000×1222)＝3.8441N//mmm2≤[f]＝144.7442NN/mmm2滿足要要要求！2、撓度度度驗(yàn)算作用線線線荷載q＝bbS正＝0.7××29.887＝＝20.99009kNN/mmν＝0.6322qql4/(1000EEI)＝0..6322×20..9099×15504/(1000×89925×((1/122×7000×1233))＝0.0074mmm≤[ν]＝l/4000＝1500/4000＝＝0.37755mm滿足要要要求！四、小梁驗(yàn)算算算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(((mm)40×80小梁截面慣性矩矩矩I(cmm4)170.67小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)42.67小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)13.5小梁彈性模量EEE(N//mmm2)9000小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)1.35最低處柱箍離樓樓樓面距離(mmm)1801、強(qiáng)度度度驗(yàn)算小梁上上上作用線線荷載載q＝bS承＝0.155×38..0566＝5.7008kkN//m小梁彎彎彎矩圖(kNN·m))Mmaaax＝0.28855kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.2285××106/42..677×1003＝6.67722N/mmm2≤[f]＝133.5NN/mmm2滿足要要要求！2、抗剪剪剪驗(yàn)算小梁剪剪剪力圖(kNN·m))Vmaaax＝2.34466kNτmax=3VVVmax/((2bh00)=3××2.34466×10000/(((2×440×800)＝1..1N//mmm2≤[τ]=1..355N/mmm2滿足要要要求！3、撓度度度驗(yàn)算小梁上上上作用線線荷載載q＝bS正＝0.155×29..87＝＝4.48811kNN/mm小梁變變變形圖(mmm)ν＝0.4099mmm≤[ν]＝1.5mmm滿足要要要求！4、支座座座反力計(jì)計(jì)算承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)Rmaaax=4..4388正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)Rmaaax=3..4844五、柱箍驗(yàn)算算算柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質(zhì)規(guī)格(((mm)Ф48×3柱箍截面慣性矩矩矩I(cmm4)10.78柱箍截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49柱箍抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)205柱箍彈性模量EEE(N//mmm2)206000模板設(shè)計(jì)立面圖圖圖1、柱箍箍箍強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算連續(xù)梁梁梁中間集集中力力取小P值；；兩邊集集中力力為小梁梁荷載載取半后后，取取P/2值。長(zhǎng)邊柱箍箍箍：取小梁梁梁計(jì)算中b==6000/((5-1))==1500mmm=0..155m代入小梁梁計(jì)算中中得到到：承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)Rmaaax＝4.43388kNP=RRRmax/22=2.22219kkN正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)：R’mmmax＝3.48844kNP’===R’max/22=1.77742kkN長(zhǎng)邊柱柱柱箍計(jì)算算簡(jiǎn)圖圖長(zhǎng)邊柱柱柱箍彎矩矩圖((kN·mm)長(zhǎng)邊柱柱柱箍剪力力圖((kN)M1＝＝＝0.21155kN··m，N1＝6.57733kN短邊柱箍箍箍：取小梁梁梁計(jì)算中b==6000/((5-1))==1500mmm=0..155m代入小梁梁計(jì)算中中得到到：承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)Rmaaax＝4.43388kNP=RRRmax/22=2.22219kkN正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)：R’mmmax＝3.48844kNP’===R’max/22=1.77742kkN短邊柱柱柱箍計(jì)算算簡(jiǎn)圖圖短邊柱柱柱箍彎矩矩圖((kN·mm)短邊柱柱柱箍剪力力圖((kN)M2＝＝＝0.21155kN··m，N2＝6.57733kNM/WWWn＝0.21155×1006/(4..499×1003)＝47.7774NN/mmm2≤[f]＝2005N//mmm2滿足要要要求！2、柱箍箍箍撓度驗(yàn)驗(yàn)算長(zhǎng)邊柱柱柱箍計(jì)算算簡(jiǎn)圖圖長(zhǎng)邊柱柱柱箍變形形圖((mm)短邊柱柱柱箍計(jì)算算簡(jiǎn)圖圖短邊柱柱柱箍變形形圖((mm)ν1＝0.0551mmm≤[ν]＝l/4400＝0..98mmmν2＝0.0551mmm≤[ν]＝l/4400＝0..98mmm滿足要要要求！六、對(duì)拉螺栓栓栓驗(yàn)算對(duì)拉螺栓型號(hào)M14軸向拉力設(shè)計(jì)值值值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(((kN)26N＝666.5773×2==13..1477kNN≤Ntb＝17.88kkN滿足要要要求！N＝666.5773×2==13..1477kNN≤26kNN滿足要要要求！板模板（盤(pán)扣式式式）計(jì)算算書(shū)計(jì)算依依依據(jù)：1、《建建筑施工承承插型盤(pán)扣扣式鋼管支支架安全技技術(shù)規(guī)程》JGJ2231-220102、《建建筑施工模模板安全技技術(shù)規(guī)范》JGJ1162-220083、《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GB5500100-201104、《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB5500099-201125、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》GB5500177-20003一、工程屬性性性新澆混凝土樓板板板名稱B1，標(biāo)高-11..60m新澆混凝土樓板板板板厚(mmm)250模板支架高度HHH(m))4.8模板支架縱向長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度L(m))45模板支架橫向長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度B(m))27二、荷載設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)模板及其支架自自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值GG1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值GG2k(kN/mm3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值值值G3k(kN/mm3)1.1施工人員及設(shè)備備備荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值Q1k(kN/mm2)3泵送、傾倒混凝凝凝土等因因素產(chǎn)產(chǎn)生的水水平荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值QQ2k(kN/mm2)0.136其他附加水平荷荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值QQ3k(kN/mm))0.55Q3k作用位置置置距離支架架底底的距離h1(m)3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωωωk(kN/mm2)基本風(fēng)壓ω0(((kN/mm2)0.3地基粗糙程度D類(有密集建建筑群群且房屋屋較高市市區(qū)))模板支架頂部距距距地面高高度((m)9風(fēng)壓高度變化系系系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)數(shù)數(shù)μs0.5風(fēng)荷載作用方向向向沿模板支架橫向向向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)風(fēng)風(fēng)荷載作作用位位置距離離支架架底的距距離hh2(m)3.9三、模板體系系系設(shè)計(jì)模板支架高度(((m)4.8主梁布置方向平行立柱縱向方方方向立柱縱向間距l(xiāng)lla(mm)1200立柱橫向間距l(xiāng)llb(mm)900水平拉桿步距hhh(mmm)1800頂層水平桿步距距距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支支支撐點(diǎn)至至頂層層水平桿桿中心心線的距距離aa(mmm)450小梁間距l(xiāng)(mmmm)250小梁最大懸挑長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度l1(mm)100主梁最大懸挑長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度l2(mm)150設(shè)計(jì)簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：模板設(shè)計(jì)平面圖圖圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗(yàn)算算算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmmm)12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)16.83面板抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)1.4面板彈性模量EEE(N//mmm2)9350面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁按三等等等跨連續(xù)續(xù)梁，取1m單單位寬度度計(jì)算算。W＝bbbh2/6=110000×112×122/6＝2240000mmm3，I＝bh3/12==10000××12×112×122/12＝＝＝14400000mmm4承載能能能力極限限狀態(tài)態(tài)q1＝＝＝[1.22×(G11k+((G2k+G3k)×hh)+1..44×Q1kk]×b==[1.222×(00.1+(((24+11..1)××0.255))+1..4×3]]×1=111.885kNN/mmq1靜靜靜=[γG(G1k+((G2k+G3k)h))b]=[[1..2×((0.1+++(244+11.1))×0.225)×11]=7...65kkN//mq1活活活=(γQ×Q1k)×bb=(1..44×3))×1=44.2kkN/mm正常使使使用極限限狀態(tài)態(tài)q＝(((γG(G1k+((G2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(11×(0..1++(244+11.1))×0.225)++1×33)×1＝9.3375kkN//m計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：1、強(qiáng)度度度驗(yàn)算Mmaaax＝0.1qq1靜L2+0.11177q1活L2＝0.1××7.655×0.2252+0.11177×4..2×0..252＝0.07799kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.0079××106/2400000＝3.2772N//mmm2≤[f]＝166.833N//mm2滿足要要要求！2、撓度度度驗(yàn)算νmax＝0...677qqll4/(1000EEI)==0..6777×9.3375×22504/(1000×93350×114400000)=00.1184mmmνmax=0...184mmmm≤min{{2250//1550，10}}=1..6667mmm滿足要要要求！五、小梁驗(yàn)算算算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(((mm)40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)12.87小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)1.39小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)42.67小梁彈性模量EEE(N//mmm2)8415小梁截面慣性矩矩矩I(cmm4)170.67小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝＝＝[1.22×(G11k+((G2k+G3k)×hh)+1..44×Q1kk]×b==[1.222×(00.3+(((24+11..1)××0.255))+1..4×3]]×0.225＝33.0222kkN/mm因此，q1靜＝1.2××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)×b==1.2××(0.33+(244+1.11)×0..25)××0.255＝1.9772kN//mq1活＝＝＝1.4××Q1k×b==1.4××3×0..25＝11.055kNN/m計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下下：1、強(qiáng)度度度驗(yàn)算M1＝＝＝0.12255q1靜L2+0.11255q1活L2＝0.12255×1..972××0.922+0.11255×1..05×00.92＝0.30066kN··mM2＝＝＝q1L12/2=33.0022××0.122/2＝0.0015kkN·mMmaaax＝max[[MM1，M2]＝max[[0.33066，0.0115]＝0..3066kNN·mσ=Mmax///W=0..3306××106/4266700=7..1772N//mmm2≤[f]==122.877N//mm2滿足要要要求！2、抗剪剪剪驗(yàn)算V1＝＝＝0.62255q1靜L+0..6225q1活L＝0.6225×11.97222×0..9+0...6255×1.005×0..9＝1..7kNNV2＝＝＝q1L1＝3.02222×0..1＝0..3022kNNVmaaax＝max[[VV1，V2]＝max[[1.7，00.3002]]＝1.7kkNτmax=3VVVmax/((2bh00)=3××1.7××10000/((2×440×800)＝00.7997NN/mmm2≤[τ]=1..399N/mmm2滿足要要要求！3、撓度度度驗(yàn)算q＝(((γG(G1k+((G2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(1××(0.33+((24+11..1)××0.255)++1×33)×0..25＝22.3994kkN/mm撓度,,,跨中νmax＝0.52211qL4/(1000EEI)==0..5211×2.3394×99004/(1000×84415×1170.6677×1004)＝0.577mm≤[ν]＝min((L/15500,100)＝＝min((9900//1550,110))＝6mm;;懸臂端νmaxxx＝ql14/(8EEI))=2..3994×11004/(8××84155×1700.667×1104)＝0.0002mm≤[ν]＝min((2×l1/1500,110)＝miin(22×1000/1550,110))＝1.3333mmm滿足要要要求！六、主梁驗(yàn)算算算主梁類型矩形鋼管主梁截面類型(((mm)□60×40×××4主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[f]](N//mmm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ](N//mmm2)125主梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)10.33主梁彈性模量EEE(N//mmm2)206000主梁截面慣性矩矩矩I(cmm4)30.99主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁梁梁根數(shù)11、小梁梁梁最大支支座反反力計(jì)算算q1＝＝＝[1.22×(G11k+((G2k+G3k)×hh)+1..44×Q1kk]×b==[1.222×(00.5+(((24+11..1)××0.255))+1..4×3]]×0.225＝33.0883kkN/mmq1靜靜靜＝1.2××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)×b＝1.2××(0.55+((24