林邦特大橋大體積砼施工計(jì)算書

改建鐵路南平至龍巖線擴(kuò)能改造工程N(yùn)LZQ—8標(biāo)林邦特大橋大體積砼施工計(jì)算書林邦特大橋大體體體積砼施施工計(jì)計(jì)算書第一章、編制依依依據(jù)根據(jù)林邦特大橋橋橋地質(zhì)情情況和和工程設(shè)設(shè)計(jì)施施工圖，參參考考相關(guān)國(guó)國(guó)家及及原鐵道道部現(xiàn)現(xiàn)行施工工規(guī)范范、工程程質(zhì)量量檢驗(yàn)評(píng)評(píng)定標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)、試試驗(yàn)規(guī)規(guī)程、安安全規(guī)規(guī)程，批批準(zhǔn)實(shí)實(shí)施的施施工組組織設(shè)計(jì)計(jì)，相相應(yīng)的法法律和和法規(guī)以以及福福建福平平鐵路路有限責(zé)責(zé)任公公司《施施工組組織編制制管理理辦法》相相關(guān)關(guān)規(guī)定下下發(fā)的的各類管管理文文件?！惰F路混凝土工工工程施工工技術(shù)術(shù)指南》鐵建設(shè)[201100]2441號(hào)《鐵路混凝土工工工程施工工質(zhì)量量驗(yàn)收標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》TB1104424--20010《高速鐵路橋涵涵涵工程施施工技技術(shù)指南南》鐵建設(shè)[201100]2441號(hào)《高速鐵路橋涵涵涵工程施施工質(zhì)質(zhì)量驗(yàn)收收標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》TBB1055722-200100《鐵路橋涵工程程程施工安安全技技術(shù)規(guī)程程》TTB1003002-220009號(hào)《大體積混凝土土土施工規(guī)規(guī)范》GB5504496--20009《建筑施工計(jì)算算算手冊(cè)》根據(jù)《鐵路混凝凝凝土工程程施工工技術(shù)指指南》要要求，大大體積積混凝土土主要要指混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)實(shí)體體最小小幾何尺尺寸不不小于1m，或預(yù)計(jì)計(jì)會(huì)會(huì)因混凝凝土中中水泥水水化引引起的溫溫度變變化和收收縮導(dǎo)導(dǎo)致有害害裂縫縫產(chǎn)生的的混凝凝土。林林邦特特大橋所所施工工的承臺(tái)臺(tái)高度度與墩臺(tái)臺(tái)身厚厚度尺寸寸均大大于等于2m，故現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)承承臺(tái)、墩墩臺(tái)身身混凝土土施工工均按大大體積積混凝土土施工工規(guī)范要要求施施工。第二章、工程概概概況林邦特大橋中心心心樁號(hào)為GTSDDKK0022+4467..9665m,橋梁全長(zhǎng)618..443m，上部結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)為(16-332m++2--24mm+11-322m))雙線簡(jiǎn)支T梁，下部部結(jié)結(jié)構(gòu)為實(shí)實(shí)心圓圓端墩式式墩柱柱，T型橋臺(tái)，鉆鉆鉆孔灌注注樁基基礎(chǔ)。10.22××9.77×22m承臺(tái)，1個(gè)，單個(gè)個(gè)砼砼數(shù)量197..888m3；10.22××5.66×22承臺(tái)13個(gè)，單個(gè)C30砼數(shù)量,1144..24mm3；10.22××6×2承臺(tái)，5個(gè)，單個(gè)C30砼數(shù)量122..44m3；9.7××99.7××2承臺(tái)1個(gè)，單個(gè)C30砼數(shù)量188..118m3。最大墩墩身身高度15m，C35砼數(shù)量257..77m3。第三章、墩身模模模板及腳腳手架架驗(yàn)算3.1、墩身腳腳腳手架驗(yàn)驗(yàn)算3.1.1、腳腳腳手架計(jì)計(jì)算參參數(shù)1、腳手架架架參數(shù)（1）、雙排腳腳手手架搭設(shè)最最最大高度度為115.0米，立立桿采用用單立立管；（2）、搭設(shè)尺尺寸寸為：立桿桿桿的縱距距為1.50米，立桿桿的的橫距為為1..05米，大大小橫桿桿的步步距為1..880米；；（3）、內(nèi)排架架距距離墻長(zhǎng)度度度為0.60米；（4）、大橫桿桿在在上，搭接接接在小橫橫桿上上的大橫橫桿根根數(shù)為22根；（5）、腳手架架沿沿墻縱向長(zhǎng)長(zhǎng)長(zhǎng)度為10米；（6）、采用的的鋼鋼管類型為為為Φ48×33..5；（7）、橫桿與與立立桿連接方方方式為雙雙扣件件；取扣扣件抗抗滑承載載力系系數(shù)為00..80。2、活荷載參數(shù)數(shù)數(shù)施工均布活荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值：33.0kNN/m2；腳手架架用用途：結(jié)結(jié)構(gòu)腳腳手架；；同時(shí)時(shí)施工層層數(shù)：：2層。3、風(fēng)荷載參數(shù)數(shù)數(shù)（1）、本工程程地地處福建龍龍龍巖市，基基本本風(fēng)壓取取0..3kN//mm2；（2）、風(fēng)荷載載高高度變化系系系數(shù)μz為0.844，風(fēng)風(fēng)荷載體體型系系數(shù)μs為0.655，腳腳手架計(jì)計(jì)算中中考慮風(fēng)風(fēng)荷載載作用。4、靜荷載參數(shù)數(shù)數(shù)（1）、每米立立桿桿承受的結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)自重重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/mm22)：0.122448；（2）、腳手板板自自重標(biāo)準(zhǔn)值值值(kN/mm2)：0.350；（3）、欄桿擋擋腳腳板自重標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/mm2)：0.11100；（4）、安全設(shè)設(shè)施施與安全網(wǎng)網(wǎng)網(wǎng)(kN/mm2)：0.00055；（5）、腳手板板鋪鋪設(shè)層數(shù)：：：4；（6）、腳手板板類類別：竹串串串片腳手手板；；（7）、欄桿擋擋板板類別：欄欄欄桿；（8）、每米腳腳手手架鋼管自自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值((kN/mm2)：0.03388。3.1.2、大大大橫桿的的計(jì)算算1、均布荷載值值值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：：P1=0.00338kkN//m；腳手板的自重標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：：P2=0.33550×1.05500/(22+11)=00.1123kNN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：：：Q=33..0000×1.05500/(22+11)=11.0050kNN/m；靜荷載的設(shè)計(jì)值值值：q1=1.22×0.03388+1..5××0.12233=0..233kN/mm；活荷載的設(shè)計(jì)值值值：q2=1.44×1.05500=1..4770kkN//m；圖3.1.21大橫桿設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)荷載組組合簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖(跨中最大大彎彎矩和跨跨中最最大撓度度)圖3.1.22大橫桿設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)荷載組組合簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖(支座最大大彎彎矩)2、強(qiáng)度驗(yàn)算跨中和支座最大大大彎距分分別按按圖3.1--1、圖3.1--2組合?？缰凶畲髲澗嘤?jì)計(jì)計(jì)算公式式如下下：跨中最大彎距為為為M1maxx=00.088×0.23××1.5002+0.1100×1.47700×1.5002=0..3772kN..mm；支座最大彎距計(jì)計(jì)計(jì)算公式式如下下：支座最大彎距為為為M2maaxx=-0.100×0.23××1.5002-0.11177×1.47700×1.5002=-00..439kkNN.m；選擇支座彎矩和和和跨中彎彎矩的的最大值值進(jìn)行行強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：：σ=Max(000.3722×1006,0.43399×106)/500880.00=886.44177N/mmmm2；大橫桿的最大彎彎彎曲應(yīng)·力為σ=86..4417NN//mm2小于大橫橫桿桿的抗壓壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值[ff]=22055.0N//mm2，滿足要要求求！3、撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為為為三跨連連續(xù)梁梁均布荷荷載作作用下的的撓度度。計(jì)算公式如下：：：其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值:::q1=P1+P2=0.00338+00.1123==0..1611kkN/mm；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:::q2=Q==1.00500kNN/mm；最大撓度計(jì)算值值值為：V=0.67777×0.16611×1500.004/(10000×2.066×105×12199000.00)++0.99900×1.05500×1500.004/(10000×2.066×105×12199000.00)=2..3314mmm；大橫桿的最大撓撓撓度2.31144mm小于于大橫桿桿的最最大容許許撓度度1500.00//150mmm，滿滿足要求求！3.1.3、小小小橫桿的的計(jì)算算根據(jù)JGJ13330-220001第5.2..44條規(guī)定，小小小橫桿按按照簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁進(jìn)進(jìn)行強(qiáng)強(qiáng)度和撓撓度計(jì)計(jì)算，大大橫桿桿在小橫橫桿的的上面。用用大大橫桿支支座的的最大反反力計(jì)計(jì)算值作作為小小橫桿集集中荷荷載，在在最不不利荷載載布置置下計(jì)算算小橫橫桿的最最大彎彎矩和變變形。1、荷載值計(jì)算算算大橫桿的自重標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：：p1=0..0038×1.500==0.00588kN；腳手板的自重標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：：P2=0.33550×1.05500×1.500/((22+1))=00.1844kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：：：Q=3..0000×1.05500×1.500/((22+1))==1.57755kN；集中荷載的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)值:PP==1.5××(0.0466+0.14477)+1..44×1.26=2.00554kNN；圖3.1-3小橫桿計(jì)計(jì)算算簡(jiǎn)圖2、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為為為小橫桿桿自重重均布荷荷載與與大橫桿桿傳遞遞荷載的的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值最不不利分分配的彎彎矩和和均布荷荷載最最大彎矩矩計(jì)算算公式如如下：：Mqmax===1.55××0.03388×1.055002/8==0.00088kN..mm；集中荷載最大彎彎彎矩計(jì)算算公式式如下：：Mpmax===2.00554×1..0050//3=0.77119kNN..m；最大彎矩M===Mqmmaax+MMpmaxx==0..7227kNN..m；最大應(yīng)力計(jì)算值值值σ=MM/WW==0..7227×1006/508800.0000==143..111N/mmmm2；小橫桿的最大應(yīng)應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值σσ=1433..11N//mmm2小于小橫橫桿桿的抗壓壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值2005.00000N/mmm22，滿足要要求求！3、撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為為為小橫桿桿自重重均布荷荷載與與大橫桿桿傳遞遞荷載的的設(shè)計(jì)計(jì)值最不不利分分配的撓撓度和和小橫桿桿自重重均布荷荷載引引起的最最大撓撓度計(jì)算算公式式如下：：Vqmax=555×0.03388×10500..04/(38844×2.06600×105×12199000.00000)==00.0224mm；大橫桿傳遞荷載載載P==p1+pp2+QQ=00.0058++0..1844+11.5775=11.8816kNN；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值值值最不利利分配配引起的的最大大撓度計(jì)計(jì)算公公式如下下:Vpmax===181166.3550××10500..0×(3×10500..02-4×10500..02/9))/(772××2.06600×105×12199000.00)=22.9972mmm；最大撓度和VVV=Vqqmaxx++Vpmmaax=00.0224++2.99722=2..9966mmm；小橫桿的最大撓撓撓度和2..9996mmm小于小橫橫桿桿的最大大容許許撓度110050..0000/11500=7..0000與10mmmm，滿足要要求求！3.1.4、扣扣扣件抗滑滑力的的計(jì)算按照《建筑施工工工扣件式式鋼管管腳手架架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范培培訓(xùn)講座座》劉劉群主編編，PP96頁，雙雙扣件承承載力力設(shè)計(jì)值值取116.000kkN，按照照扣扣件抗滑滑承載載力系數(shù)數(shù)0..80，該該工工程實(shí)際際的旋旋轉(zhuǎn)雙扣扣件承承載力取取值為為12.8800kN?？v向或橫向水平平平桿與立立桿連連接時(shí)，扣扣件件的抗滑滑承載載力按照照下式式計(jì)算(規(guī)范5.22..5)：R≤Rc其中Rc扣件件抗抗滑承載載力設(shè)設(shè)計(jì)值，取取112.880kN；R--縱向向向或橫向向水平平桿傳給給立桿桿的豎向向作用用力設(shè)計(jì)計(jì)值；；大橫桿的自重標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：：P1=00..0388×1.500×2/2==00.0577kN；小橫桿的自重標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：：P2=00..0388×1.05500=0..0440kkN；；腳手板的自重標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：：PP3=00..3500×1.05500×1.500/22==0.22211kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：：：Q=33.0000××1.05500×1.500/22=2.3366kN；荷載的設(shè)計(jì)值：：：R=1..5××(0.04400+0..2776)++1..4×2.36633=3..7882kNN；R<12...80kNN,所以雙雙扣扣件抗滑滑承載載力的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算滿足足要求求!3.1.5、腳腳腳手架立立桿荷荷載計(jì)算算作用于腳手架的的的荷載包包括靜靜荷載、活活荷荷載和風(fēng)風(fēng)荷載載。靜荷荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值包包括以以下內(nèi)容容：1、每米立桿承承承受的結(jié)構(gòu)構(gòu)自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值((kN)，為為0.12248。NG1===[00.112488+((1.50×2/2++11.50×2)×0.03388/1..800]×15.000=3..33；2、腳手板的自自自重標(biāo)準(zhǔn)值值((kN/mm2)；采用竹竹串串片腳手手板，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為0..35。NG2=0.33500×4×1.500×(1.05500+0..3))/2=1.41188kN；3、欄桿與擋腳腳腳手板自重重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/mm))；采用欄欄桿桿、沖壓壓鋼腳腳手板擋擋板，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為0..11。NG3===0..1110×4×1.500/22=00.333kNN；4、吊掛的安全全全設(shè)施荷載載，包包括安全全網(wǎng)((kN/mm2)；0.00055NG4===0..0005×1.500×22.0000=00.1165kNN；經(jīng)計(jì)算得到，靜靜靜荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值NG=NNNG1+NG2+NG3+NG4=5.22113kN；活荷載為施工荷荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值產(chǎn)產(chǎn)生的軸軸向力力總和，內(nèi)內(nèi)、外外立桿按按一縱縱距內(nèi)施施工荷荷載總和和的11/2取值值。經(jīng)計(jì)算得到，活活活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值NQ=333.0000××1.05500×1.500×2/2==4.77225kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按按按照以下下公式式計(jì)算其中Wo--基本本風(fēng)壓(kN/mm2)，按照《建建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載載規(guī)范》((GB5000009--20001))的規(guī)規(guī)定采用用：Wo=00.330kNN//m2；Uz--風(fēng)荷荷載高度度變化化系數(shù)，按按照照《建筑筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009--20011)的規(guī)定定采用：Uz===0..8440；Us--風(fēng)荷荷載體型型系數(shù)數(shù)：取值值為00.6449；；經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值Wk===0..7×0.30×0.84400×0.64499=0..114kkNN/m2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí)時(shí),立桿的軸軸向向壓力設(shè)設(shè)計(jì)值值計(jì)算公公式N=1.22NGG+1.44NNQ=1..22×5.22113+11..4×4..7725=12.8871kNN；考慮風(fēng)荷載時(shí),,,立桿的軸軸向向壓力設(shè)設(shè)計(jì)值值為N=1.22NNG+0.8855×1.4NNQ=11..2×5..2213+00.855×1.4×44..7255=11.88778kNN；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)產(chǎn)產(chǎn)生的立立桿段段彎矩MMW為Mw=0.885×1.4WWkLah2/10==0.88500×1.4×0.1144××1.500×1.800002/10=00.0066kNN..m.3.1.6、立立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性性計(jì)算:不組合風(fēng)荷載時(shí)時(shí)時(shí)，立桿桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算公公式為：：立桿的軸向壓力力力設(shè)計(jì)值值：NN=12.87711kN；計(jì)算立桿的截面面面回轉(zhuǎn)半半徑：：i=11.588ccm；計(jì)算長(zhǎng)度附加系系系數(shù)參照照《建建筑施工工扣件件式鋼管管腳手手架安全全技術(shù)術(shù)規(guī)范》表表55.3..3得得：k==1.11555；計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)參參參照《建建筑施施工扣件件式鋼鋼管腳手手架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范范》表5..33.3得：：μ=11..5000；；計(jì)算長(zhǎng)度，由公公公式lo=kμh確定：：l0=33..1199mm；長(zhǎng)細(xì)比Lo///i==1197..0000；軸心受壓立桿的的的穩(wěn)定系系數(shù)φφ，由長(zhǎng)細(xì)細(xì)比比lo/i的計(jì)計(jì)算算結(jié)果查查表得得到：φ=0..1186；立桿凈截面面積積積：A==4..899cmm2；立桿凈截面模量量量(抵抗矩)：W=55.088ccm3；鋼管立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：：[f]==2055.0000N//mm2；σ=1288871.00000/(00..1866×4489..0000)==141.55111N/mmmm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算算算σ=141.55111N/mmmm2小于立桿桿的的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[ff]==2205..0000NN/mmm2，滿足要要求求！考慮風(fēng)荷載時(shí)，立立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算公式立桿的軸心壓力力力設(shè)計(jì)值值：NN=111..8788kkN；計(jì)算立桿的截面面面回轉(zhuǎn)半半徑：：i=11.588ccm；計(jì)算長(zhǎng)度附加系系系數(shù)參照照《建建筑施工工扣件件式鋼管管腳手手架安全全技術(shù)術(shù)規(guī)范》表表55.3..3得得：k==1..1555；計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)參參參照《建建筑施施工扣件件式鋼鋼管腳手手架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范范》表5..33.3得：：μ=11..5000；；計(jì)算長(zhǎng)度，由公公公式l0=kμh確定：：l0=33..1199mm；長(zhǎng)細(xì)比：L000/i==1977.0000；軸心受壓立桿的的的穩(wěn)定系系數(shù)φφ，由長(zhǎng)細(xì)細(xì)比比lo/i的結(jié)結(jié)果果查表得得到：：φ=0..1186立桿凈截面面積積積：A==4.889cm2；立桿凈截面模量量量(抵抗矩)：W=55.088ccm3；鋼管立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：：[f]==2055.0000N//mm2；σ=1187778/(00..1866×4489..0000)++666.0000//50880..0000==130.66006N/mmmm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算算算σ=1300..6066N//mm2小于立桿桿的的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[ff]==2205.00000N//mmm2，滿足要要求求！3.2、墩身模模模板驗(yàn)算算3.2.1、模模模板設(shè)計(jì)計(jì)構(gòu)件件規(guī)格及及布置置模板面板為6mmmm厚鋼板板，豎豎肋為[10#鋼，水平平間間距為300～350mmm，小橫肋肋為6mm厚鋼板，高高80mm，豎向間間距500mmm，背帶采用2[288a，最大間間距距為10000mmm，采用Φ25精軋螺紋紋鋼鋼對(duì)拉螺螺栓，水水平間距距最大大為10000mmm。3.2.2、荷荷荷載分析析1、載荷：砼的澆注速度為為為V=2mm//h，澆注溫溫度T=155°，則初凝凝時(shí)時(shí)間為t0=22000/（T+15）=7h，砼的密密度度rc=244..5KNN/mm3。最大側(cè)壓力P111=0..222rct0β1β2V1/2=0.22*2224.55*77*1**1..15**211/2=6611.366KNN/㎡側(cè)壓力取P=6661.336KN/㎡震動(dòng)產(chǎn)生的側(cè)壓壓壓力P振=4KKNN/㎡組合載荷：∑P=61.3336*1..22*0..855+1..4**4*00.885=667..35KNN/㎡取掉震動(dòng)P=6661.336**1.22*00.855=662.559KN/㎡均布載荷∑q===67..355*1==677.355KNN/mq=62...59**1==62..599KN//m檢算標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度要求滿足鋼鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范；結(jié)構(gòu)表面外露的的的模板，撓撓度度為模板板結(jié)構(gòu)構(gòu)跨度的1/100000；鋼模板面板的變變變形為1.5mmm；鋼面板的鋼楞、主主梁的變形為為5.0mm。3.2.3、墩墩墩身模板板剛度度分析1、面板的校核核核：取1mm寬面板板板，A=6mmm2，W=6mmm3，I=188mm4，q=6770000//10000//10000==0..0677N//mm。（1）、強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算Mmax=kkkmoxxqlly2=0.00881*00.0067**35502=6655NN*Mσmax=MMMmax//γxWx==6665//1**6=11111N*mmm22<2155NN*mmm2面板的強(qiáng)度滿足足足要求（2）、撓度計(jì)計(jì)算算按最不利情況平模板寬度取333850，邊框豎豎肋肋位置0，350，700，1050，1400，1750，2100，2450，2800，3150，3500，3850。利用《MSteeeel結(jié)構(gòu)工具具箱箱》得出出第1、11單元有最最大大變形位位移1.788mmm。第一和和第第十豎肋肋有最最大支反反力=26..77N。面板的剛度滿足足足要求。2、豎肋的校核核核：豎肋用[10，支支撐間距距最大大為1000，其I=198.333*100-88m4，W=399..7*110--6m33彎矩M===331148N...m彎曲應(yīng)力σ=MMM/W===80MPa＜＜＜205MMPa撓度==0.8mm＜1110000/5500==2..0mmm豎肋的強(qiáng)度和剛剛剛度滿足足要求求。圍帶的強(qiáng)度校核核核：圍帶帶采用用2-[2288a[28a的截面面面積S=400002mmm2，I=477553*110--8mm4，W=34400*100-66m3q=67.5***1.00=667.55N//mm彎矩M===5522734NNN.m彎曲應(yīng)力σ=MMM/W===778MPPa＜205MMPa撓度===0.001888m=11.88mm＜2㎜橫帶的強(qiáng)度、剛剛剛度均滿滿足要要求組合變形：1.1+0.888+1..8==3.77mmm，滿足要要求求3、連接螺栓的的的校核：模板用M20標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)件連連接（1）、橫法蘭蘭部部位Ｎ=PA=6777*0.5×00..3=10KNM20螺栓截面面面面積A=24455mm2主要受剪:τ=Ｐx/Ａ==100×1003/24455=411N//mmm2<[τ]=12255N//mmm2故滿足要要求求。(2)、圓端與與與直段連連接部部位拉力值Ｐx＝67.335××π×1.00××2.00=423KKN..M20螺栓截面面面面積A=24455mm2主要受拉:σ=Ｐx/ＡＡ=4423×11003/2×166××2455=54N/mmmm2=[σ]=21155N/mmm22,滿足要求求。4、對(duì)拉螺桿校校校核對(duì)拉螺栓采用精精精軋螺紋紋鋼Φ25，截面面面積積Ａ＝491mmm2Ｐx＝67.335××1.0×22..0×√2=191KKN..σ=Ｐx/ＡＡ=1191×11003/491=389N//mmm2<[σ]=7855N/mmm2,遠(yuǎn)滿足要要求求。4.3、承臺(tái)模模模板驗(yàn)算算4.3.1、方方方案綜述述承臺(tái)橋墩均采用用用大塊鋼鋼模板板施工，橋橋墩墩下部10.22××9.77×22m采用組合合鋼鋼模板。模板采用分塊吊吊吊裝組拼拼就位位的方法法施工工。根據(jù)據(jù)模板板重量選選擇合合適的起起吊設(shè)設(shè)備立模模、拆拆模。4.3.2、結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)計(jì)算算1、荷載計(jì)算混凝土側(cè)壓力根根根據(jù)公式式：P=00..22計(jì)算算：：P=0.22×××24××5××1×11.115×22=43kpa2、面板計(jì)算面板采用δ＝666mm厚鋼板，[10豎帶間距0.3m，[14橫帶間距0.5m，取1m板寬按三三跨跨連續(xù)梁梁進(jìn)行行計(jì)算。豎豎肋肋間距30cm。3、荷載計(jì)算q=43×1＝＝＝43有效壓頭高度：：：h===1.88mm4、材料力學(xué)性性性能參數(shù)及及指指標(biāo)=bh=100000×6＝60000EI=222.1×××11.8×××=3.7788×EA=222.1×××66××=1.2266×5、力學(xué)模型（單位：m）6、結(jié)構(gòu)計(jì)算利用《MSteeeel結(jié)構(gòu)工具具箱箱》進(jìn)行行結(jié)構(gòu)構(gòu)分析。Mmax=0...39Qmaxx=7..84a、強(qiáng)度計(jì)算σ===35MMpaa<[]]=2115MMpa，合格。τ===1.330MMpa<<[τ]=12255Mpa，合格。b、剛度計(jì)算f=0.65mmmm<ll/4400＝0.755mmm，合格。4.3.3、豎豎豎肋計(jì)算算豎肋采用[1000槽鋼，間間距30cm，橫肋采采用[14槽鋼，間間距100ccm。1、荷載計(jì)算按最大荷載計(jì)算算算：。2、材料力學(xué)性性性能參數(shù)及及指指標(biāo)I=1.98×××WWW=3..966×AAA=122744EI=2...1××11..98×××=4.1155×EA=2...1××11..2744×××=2.6677×3、力學(xué)模型4、結(jié)構(gòu)計(jì)算利用《MSteeeel結(jié)構(gòu)工具具箱箱》進(jìn)行行結(jié)構(gòu)構(gòu)分析。M=1.3kNNNmQQmax=77..81kkNa、強(qiáng)度計(jì)算===32.88MMpa<[[[]=21155Mpa，合格。τ===6.113MMpa<<[τ]=12255Mpa，合格。b、剛度檢算f=0.22mmmm<ll/4400＝2.5mmm，合格。最大支反力R=====14..11kN。4.3.4、橫橫橫肋計(jì)算算橫肋采用2[1114a工字鋼，拉拉拉桿間距150ccm。1、荷載計(jì)算將豎肋槽鋼支反反反力作為為集中中荷載計(jì)計(jì)算，P＝7.1kkN。2、材料力學(xué)性性性能參數(shù)及及指指標(biāo)I=2×5.6663×=11..12××W=2×8.0005×=11..61××=bh=2×111851＝37022EI=2.1××××1.1122××=2.3355×EA=2.1××××3.77002××=7.7777×3、力學(xué)模型4、結(jié)構(gòu)計(jì)算利用《MSteeeel結(jié)構(gòu)工具具箱箱》進(jìn)行行結(jié)構(gòu)構(gòu)分析。M=5.19kkkNmQmaxx=177.911kNN強(qiáng)度計(jì)算，合格。，合格。剛度計(jì)算，合格。最大支反力：RRR＝46.66kkN。4.3.5、拉拉拉桿計(jì)算算拉桿采用φ2000圓鋼，按按最最大拉力力計(jì)算算（即4.4節(jié)中最大大支支反力）。，合格。第四章、混凝土土土結(jié)構(gòu)溫溫度應(yīng)應(yīng)力及收收縮應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算為便于以下溫度度度應(yīng)力和和收縮縮應(yīng)力的的計(jì)算算，以C35墩臺(tái)身施施工工配比為為例計(jì)計(jì)算。墩墩臺(tái)身身C35混凝土的的配配合比為為：P.O44225水泥307kkg，粉煤灰119kkg，砂723kkg，碎石10855kkg，水166kkg，減水劑4.266kkg。設(shè)定大氣溫度為為為20℃，混凝土土入入模溫度度為25℃，混凝土土的的尺寸厚厚度為為按3.6m。4.1、混凝土土土絕熱溫溫升值值計(jì)算式中:T（t）--在t齡期時(shí)混混凝凝土的絕絕熱溫溫升(℃)；Q—每千克膠凝凝材材料水化熱熱熱量（J/kg），按《鐵鐵鐵路混凝凝土工工程施工工技術(shù)術(shù)指南》得得，其其計(jì)算方方式為為Q=(kk1+k2-1)QQ0，Q0—每千克水水泥泥水化熱熱量，k1，k2為粉煤灰灰、礦礦粉摻量量的調(diào)調(diào)整系數(shù)數(shù)，分分別取0.96，1；W—每立方米混混凝凝土的膠凝凝凝材料用用量（kg/mm3），據(jù)配配合合比得W=42266kgg/mm3；C--混凝土比比比熱，一一般為為0.92～1.0kkj（kg·℃），《建筑筑施施工計(jì)算算手冊(cè)冊(cè)》提示示一般般取0.966kj（kg·℃）；ρ—混凝土的質(zhì)質(zhì)量量密度，根根根據(jù)配合合比得得ρ=240044.266kgg/m3；m—與水泥品種種、澆澆筑溫度度有關(guān)的的系數(shù)數(shù)，0.3～0.5dd-11，取夏季季施施工溫度25℃時(shí)，據(jù)《建建筑筑施工計(jì)計(jì)算手手冊(cè)》表表查得得m=0..3384；t—混凝土的齡齡期期（d），；e—常數(shù)，為22..718；經(jīng)計(jì)算得混凝土土土在1d，3d，7d，14d的絕熱溫溫升升為（見見表4.1--1）：表4.1-1混凝土各各齡齡期的絕絕熱溫溫升值(℃)齡期(t)1d3d7d14d28d絕熱升溫值21.30145.69262.25766.49266.8014.2、各齡期期期混凝土土收縮縮值的當(dāng)當(dāng)量溫溫差值計(jì)計(jì)算各齡期混凝土收收收縮變形形值式中εy(t)—齡期為t時(shí)混凝土土的的收縮引引起的的相對(duì)值值；ε0y—在標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)狀態(tài)態(tài)態(tài)下混凝土土最最終收縮縮的相相對(duì)值，取取4.0×10-4；M1·M2·MM33···MM111—考慮各種種非非標(biāo)準(zhǔn)條條件的的修正系系數(shù)，按按《鐵路路混凝凝土工程程施工工技術(shù)指指南》P135頁，表D.2..1查得。M1=1.0；；MM2=1.113；M3=1.0；M4=1.2；M5=1.0（t=1d），M5=1.111（t=1d），M5=1.009（t=3d），M5=1（t=7d），M5=0.993（t=144d）；M6=1.1（環(huán)境相相對(duì)對(duì)濕度取40%）；M7=0.554；M8=1.0；M9=1.3；M10=0..885；M11=1..0005；各齡期混凝土收收收縮變形形值時(shí)時(shí)的當(dāng)量量溫差差(℃)：式中Tyy((t)—各齡期（dd）混凝土土收收縮當(dāng)量量溫差差（℃）；α—混凝土的的線膨膨系數(shù)，取取1.0×10-5。具體計(jì)算結(jié)果見見見表4.22--1：表4.2-1混凝土各各齡齡期的混混凝土土收縮值值及當(dāng)當(dāng)量溫差(℃)齡期(t)1d3d7d14d28d收縮變形值3.5×1061.15×1000-52.42×1000-54.35×1000-58.13×1000-5收縮當(dāng)量溫差0.351.152.424.358.134.3、各齡期期期混凝土土彈性性模量值值計(jì)算算各齡期混凝土彈彈彈性模量量計(jì)算算式中E(t))—混凝土齡期期為為t時(shí)，混凝凝土土的彈性性模量量（N/mm2）；E0—混凝土土的最終終彈性性模量（NN/mm2），一般般近近似取標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)條條件下養(yǎng)養(yǎng)護(hù)28d的彈性模模量量，按《鐵鐵路路混凝土土工程程施工技技術(shù)指指南》P136頁，表D.3..11-1查得，C35混凝土28d的E0=3..115×11044；β—摻合料修正正系系數(shù)，該系系系數(shù)取值值應(yīng)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)數(shù)據(jù)據(jù)為準(zhǔn)，在在施施工準(zhǔn)備備階段段和現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)無試試驗(yàn)數(shù)據(jù)據(jù)時(shí)，可可參考下下述方方法計(jì)算β=β1·β2；其中β1—粉煤灰摻摻量量對(duì)應(yīng)系系數(shù)，β2—礦粉摻量量對(duì)對(duì)應(yīng)系數(shù)數(shù)，按按《鐵路路混凝凝土工程程施工工技術(shù)指指南》P137頁，表D.3..11-2查得β1=0.999，查得β2=1.001；ψ—系數(shù)，應(yīng)根根據(jù)據(jù)所用混凝凝凝土試驗(yàn)驗(yàn)確定定，當(dāng)無無試驗(yàn)驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)時(shí)，可可近似地地取ψ=0.009。具體計(jì)算結(jié)果見見見表4.3--1：表4.3-1各齡期混混凝凝土的彈彈性模模量（N/mmm2）齡期(t)1d3d7d14d28d彈性模量值2.68×100037.28×100031.23×100042.23×100042.87×100044.4、混凝土土土的溫度度收縮縮應(yīng)力值值計(jì)算算式中σ—混混凝土的溫度度度（包括收收縮縮）應(yīng)力力（NN/mm2）；△T—混凝凝凝土的最大大綜綜合溫差差（℃），其計(jì)計(jì)算算方法為為：T0—混凝土土的入模模溫度度（℃），現(xiàn)取取T0=25℃；Th—混凝土土澆注后后達(dá)到到穩(wěn)定時(shí)時(shí)的溫溫度（℃）,一般根據(jù)據(jù)歷歷年氣象象資料料取當(dāng)年年平均均氣溫（℃），現(xiàn)取取Th=20℃；T(t)—澆澆筑筑完t時(shí)間后的的混混凝土的的絕熱熱溫升值值（℃）,具體值見見表3.4..11-1；Ty(t)—混凝土的的收收縮當(dāng)量量溫差差（℃）,具體結(jié)果果見見表3.44..2-11；R(t)—混混凝凝土的外約約約束系數(shù)數(shù)，,其中；H--為混凝土土土澆筑體體的厚厚度，該該厚度度為塊體體實(shí)際際厚度與與保溫溫層換算算混凝凝土虛擬擬厚度度的和（mm）；L--砼澆注體體體的長(zhǎng)度度（mm）;Cx—外約束介介質(zhì)的的水平剛剛度（N/mmm3），根據(jù)據(jù)《鐵鐵路混凝凝土工工程施工工技術(shù)術(shù)指南》，Cx=1..225；E(t)—混混凝凝土齡期為為為t時(shí)，混凝凝土土的彈性性模量量（N/mm2）,具體結(jié)果果見見見表3..44.3-1；cosh—雙曲曲曲余弦函函數(shù)，據(jù)據(jù)《建筑施施工工計(jì)算手手冊(cè)》附附表查得得；S(t)—考考慮慮徐變影響響響的松弛弛系數(shù)數(shù)，取S(t=1))=00.6111，S(t=3))=00.5770，S(t=7))=00.5002，S(t=144))=0.44220，S(t=288))=0.33336；α—混凝土的的線膨膨脹系數(shù)數(shù)，為1.0×10-5；ν—混凝土的的泊松松比，取取ν=0.115。具體計(jì)算結(jié)果見見見表4.4--1：表4.4-1各齡期混混凝凝土的溫溫度收收縮應(yīng)力力值（N/mmm2）齡期(t)1d3d7d14d28d最大綜合溫差19.55136.61148.92553.67856.664外約束系數(shù)0.7160.4310.2670.1890.152溫度收縮應(yīng)力值值值0.2690.7810.951.121.014.5、混凝土土土抗拉強(qiáng)強(qiáng)度值值及控制制溫度度裂縫的的條件件計(jì)算混凝土抗拉強(qiáng)度度度計(jì)算：：ftk（t）混凝土齡齡期期為t時(shí)的抗拉拉強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值（N/mmm2）；ftk—混凝土土土的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值值（N/mmm2），C35為2.20；γ—系數(shù)，近似似取取0.3。具體計(jì)算結(jié)果見見見表4.5--11:表4.5-1各齡期混混凝凝土的抗抗拉強(qiáng)強(qiáng)度值（N/mmm2）齡期(t)1d3d7d14d28d抗拉強(qiáng)度值0.571.3061.9312.1672.2控制溫度裂縫條條條件：K--防裂安全全全系數(shù)，取取1.15；λ—摻合料對(duì)混混凝凝土抗拉強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度的影影響系系數(shù)，取λ=λ1·λ2，根據(jù)《鐵鐵鐵路混凝凝土工工程施工工技術(shù)術(shù)指南》，λ1、λ2分別取1.0997，1.0115，；具體計(jì)算結(jié)果見見見表3.4..55-2::表4.5-2各齡期混混凝凝土的抗抗拉強(qiáng)強(qiáng)度值及及溫度度應(yīng)力值值（N/mmm2）齡期(t)1d3d7d14d28d抗拉強(qiáng)度值0.571.3061.9312.1672.2λftk(t）/KK0.5511.2641.8692.0982.13溫度應(yīng)力值0.2690.7810.951.121.01由表4.5-22得得，混凝土土土在各齡齡期時(shí)時(shí)均滿足足即滿滿足抗裂裂條件件的要求求，所所以在常常溫下下，自然然養(yǎng)護(hù)護(hù)不會(huì)導(dǎo)導(dǎo)致混混凝土內(nèi)內(nèi)部開開裂。由以上計(jì)算可知知知，墩身身混凝凝土內(nèi)外外溫差差最大為48.9℃，超過我我國(guó)國(guó)《鐵路路混凝凝土與砌砌體工工程施工工規(guī)范范》（TB1002210--20001）中關(guān)于于大大體積混混凝土土溫度內(nèi)內(nèi)外溫溫差為25℃的規(guī)定。若若若需降低低混凝凝土的內(nèi)內(nèi)外溫溫差，在在混凝凝土中埋埋設(shè)冷冷卻管是是一種種行之有有效的的方法。4.6、冷卻管管管的布置置及混混凝土的的降溫溫計(jì)算C35墩身混凝凝凝土的配配合比比為0.54，在計(jì)算算中中均采用C35混凝土參參數(shù)數(shù)進(jìn)行計(jì)算算。并并以此進(jìn)進(jìn)行布布置冷卻卻管。（1)水的特性性參數(shù)數(shù)：水的比熱：c水水水=4.22××1033J//Kg℃;水的密度ρ水=1.00××1033Kgg/m33;冷卻管直直徑徑：D=3ccmm(2)墩身混凝凝凝土冷卻卻管的的布置形形式見附圖。(3)最大墩身身身混凝土土體積積（除去去冷卻卻管及鋼鋼筋）VVV=2550mm3(4)墩身混凝凝凝土由于于冷卻卻管的作作用的的降溫計(jì)計(jì)算T=式中：QUOTE—冷卻管管管中水的的流量量t—冷卻管通水水時(shí)時(shí)間QUOTE—水的密度ΔT水—進(jìn)出水水口的溫溫差C水—水的比熱熱V砼—混凝土的的體積積ρ砼—混凝土的的密度度c砼—混凝土的的比熱熱（5）3d齡期期冷卻管管管通水時(shí)時(shí)間：：持續(xù)通通水（按t=1d計(jì)算），假假設(shè)出水管管和進(jìn)水管管的溫差：：ΔT=5℃則要滿足足混凝土內(nèi)內(nèi)外溫差小小于25℃則水的流流量Q水滿足以以下：T==QUOTEQUOTEEMBEDEquation.KSEE3=27333.4338QQ水（6）7d齡期期冷卻管管管通水時(shí)時(shí)間：：持續(xù)通通水（按t=2d計(jì)算），假假設(shè)出水管管和進(jìn)水管管的溫差：：ΔT=5℃則要滿足足混凝土內(nèi)內(nèi)外溫差小小于25℃則水的流流量Q水滿足以以下：T==QUOTE=175550Q水4.6.5預(yù)埋埋埋冷卻管管后各各齡期墩墩身混混凝土內(nèi)內(nèi)外溫溫差值：：（1）3d齡期期ΔT=36.6661-155770Q水/2<<25℃（安全系系數(shù)數(shù)為2.0）Q水>0.01155即要滿足足混混凝土內(nèi)內(nèi)外溫溫差小于25℃，每小時(shí)時(shí)的的水流量量應(yīng)大大于0.0115立方米（2）7d齡期期ΔT=48.99925-117750Q水/2<<25℃（安全系系數(shù)數(shù)為2.0）Q水>0.02277m3即要滿足足混混凝土內(nèi)內(nèi)外溫溫差小于25℃，每小時(shí)時(shí)的的水流量量應(yīng)大大于0.0227立方米。注意：墩身混凝凝凝土冷卻卻管布布置之后后，要要嚴(yán)格觀觀察入入水口和和出水水口的水水溫差差，根據(jù)據(jù)水溫溫差及時(shí)時(shí)調(diào)整整泵水速速度。水水溫差大大時(shí)，提提高水速速；水水溫差小小時(shí)，降降低水速速。通通過冷卻卻排水水帶走混混凝土土內(nèi)部的的熱量量。4.7、防止混混混凝土裂裂縫產(chǎn)產(chǎn)生措施施1、為了降低砼砼的的溫度應(yīng)力力力，要求求控制制其溫度度的變變化。從從防止止出現(xiàn)溫溫度變變形裂縫縫的前前提出發(fā)發(fā)，溫溫度控制制的主主要任務(wù)務(wù)是：：①降低混凝土內(nèi)內(nèi)內(nèi)部最高溫溫升升，減小小總降降溫差；；②提高混凝土表表表面溫度，降降低混凝土內(nèi)內(nèi)部溫差，減減小溫度梯度度；③延緩混凝土的的的降溫速率率，充充分發(fā)揮揮混凝凝土徐變變特性性。2、根據(jù)上述三三要要素，我們們們采取的的具體體措施如如下：：①選用強(qiáng)度等級(jí)級(jí)級(jí)為42.5的中低熱熱礦礦渣水泥泥；②通過優(yōu)化砼級(jí)級(jí)級(jí)配，盡量量減減少大體體積混混凝土水水泥用用量，減減少水水化熱的的產(chǎn)生生；③摻加緩凝劑，延延延緩砼水水化熱熱的峰值值出現(xiàn)現(xiàn)時(shí)間；；④降低砼的澆筑筑筑溫度；⑤混凝土采用蓄蓄蓄熱保溫，嚴(yán)嚴(yán)格控制砼內(nèi)內(nèi)外溫差；⑥加強(qiáng)砼攪拌，確確確保拌和和均勻勻，使筏筏板內(nèi)內(nèi)部溫度度均勻勻；⑦砼振搗需在澆澆澆筑后初凝凝前前作二次次復(fù)振振，排除除砼因因秘水形形成的的水分和和空隙隙，提高高握裹裹力，增增強(qiáng)砼砼抗裂性性；⑧加強(qiáng)砼的保溫溫溫養(yǎng)護(hù)，達(dá)達(dá)到到砼表面面保溫溫保濕作作用。以以蓄熱法法進(jìn)行行大體積積混凝凝土的養(yǎng)養(yǎng)護(hù)方方法，用用塑料料薄膜與與麻袋袋作為保保溫材材料，其其中塑塑料薄膜膜除了了保溫作作用外外，對(duì)砼砼還具具有明顯顯的保保濕效果果，只只要覆蓋蓋時(shí)幅幅與幅間間搭接接嚴(yán)密，薄薄膜膜與砼表表面可可以長(zhǎng)時(shí)時(shí)間的的保持濕濕潤(rùn)狀狀態(tài)，這這對(duì)砼砼的養(yǎng)護(hù)護(hù)極為為有利。在在整整個(gè)底板板砼保保溫養(yǎng)護(hù)護(hù)期間間，不用用花費(fèi)費(fèi)人工及及自來來水每天天澆水水。而依依靠砼砼的泌水水足以以保持砼砼表面面處的濕濕潤(rùn)，既既減少了了砼表表面干縮縮裂縫縫，又避避免了了因澆冷冷水而而降低砼砼表面面的溫度度，而而使砼內(nèi)內(nèi)外溫溫差的增增加。eq\o\ac(○,9)布置冷冷卻管，通過冷卻卻水水降低內(nèi)內(nèi)外溫溫差。3、為了防止混混凝凝土開裂，提提高混凝土本本身的抗拉性性能也是極其其重要的一個(gè)個(gè)方面。提高高混凝土抗裂裂性能應(yīng)著重重從提高混凝凝土抗拉強(qiáng)度度入手，在優(yōu)優(yōu)化配合比的的情況下改善善施工工藝提提高施工質(zhì)量量、加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)護(hù)，為了制定定合理的溫度度控制方案，對(duì)對(duì)混凝土的溫溫度變化進(jìn)行行科學(xué)預(yù)測(cè)必必不可少；為為了及時(shí)掌握握混凝土溫度度變化的實(shí)際際狀況并隨時(shí)時(shí)加以必要的的控制，同步步進(jìn)行混凝土土溫度監(jiān)測(cè)是是關(guān)鍵。科學(xué)學(xué)的預(yù)測(cè)與準(zhǔn)準(zhǔn)確的監(jiān)控相相結(jié)合，使整整個(gè)溫度控制制取得成功的的切實(shí)保證。4、及時(shí)反饋監(jiān)測(cè)信息，根據(jù)溫度監(jiān)測(cè)情況，及時(shí)根據(jù)多點(diǎn)監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)不同部位隨時(shí)調(diào)整保溫層厚度，使溫差控制在規(guī)范規(guī)定的25℃之內(nèi)。