節(jié)制閘課程設計書

一，設計基本資料1.1，概述本工程位于流過山東省淄博市境內的淄河中游，距齊魯石化進水閘的下游約2公里淄河由沂蒙山脈為源頭，從南至北，經(jīng)臨朐、青州、淄博、廣饒匯入小清河，再流入渤海。淄河是一條季節(jié)性河流，汛期時來水流量較大，通常約600m3/s；枯水期時河流干涸，河床能行人。每當汛期山洪暴發(fā)，水流夾帶大量泥砂，河床沉積著較厚的砂礫，而兩岸的地表土為亞粘土。1.2，規(guī)劃數(shù)據(jù)流域面積：1670平方公里。設計流量（5年一遇）：Q=560m3/s，相應的閘上水位：34.55m，閘下水位：33.75m。校核流量（20年一遇）：Q=1300m3/s，相應的閘上水位：36.35m，閘下水位：35.62m。蓄水期水位：1.正常蓄水位：閘上34.55m，閘下29.98m（閘下無水）。2.最高蓄水位（校核水位）閘上35.90m，閘下31.98m。3.惡劣放水水位：閘上35.90m，閘下30.98m。閘下水位與流量關系：流量Q（m3/s）0501002003004005006007008009001000110012001300水位H（m）29.9830.2630.7831.5032.0032.7133.1233.7534.1834.7134.9935.2435.4435.5635.621.3，地質資料根據(jù)鉆探孔（見地形圖）的地質資料看出，因受河流沖積影響，土層變化情況較復雜。具體如下：1#鉆孔：位于淄河左岸上，自地面高程約36.00m向下至28.50m為亞粘土，土質堅實；高程28.50m至26.00m為粉質粘土，較堅實；高程26.00m至21.00m為粉土；高程21.00mm至15.00m為粉質粘土。2#、3#、4#、5#鉆孔：同1#鉆孔地質資料。6#鉆孔：位于淄河主河槽中，自河底高程29.98m至27.40m為沖積的砂礫；高程27.40m至26.20m為粉質粘土；高程26.20m至21.50m為粉土；高程21.50m至15.20m為粉質粘土。7#、8#、9#、10#鉆孔：基本同6#鉆孔地質資料。地基土物理力學指標如下表：土質容量(g/cm3)飽和容量(g/cm3)滲透參數(shù)k(cm/s)允許滲透坡降[J]壓縮模量E(KN/cm3)）孔隙比e抗剪指標磨擦角(度)凝聚力C(N/cm2)亞粘土1.812.04×10-51.16000.8181.6粉質粘土1.681.913×10-41.08000.85161.1粉土1.561.841×10-40.812000.9140.9參照附近水利工程抗沖流速的資料：亞粘土的抗沖流量V0=1.9m/s，粉質粘土的抗沖流速V0=1.7m/s，粉土的抗沖流速V0=1.0m/s。1.4，交通要求及其他，公路橋面高程為37.18m，雙車道。橋面凈寬為9m，按汽車-20級荷載標準設計。，淄河無通航要求，不設船閘，也不設魚道。

二,閘址選擇閘址的選擇關系到工程的成敗和工程效益的發(fā)揮，是水閘設計的一項重要內容，應根據(jù)水閘的功能、運用要求和特點，綜合考慮地形、地質、泥沙、施工、管理和周圍環(huán)境等因素，通過技術經(jīng)濟比較，選定最佳方案。閘址宜選在地形開闊、岸坡穩(wěn)定、巖土堅實和地下水位較低的地點，應優(yōu)先選用地質條件良好的天然地基，壤土、中砂、粗砂和細砂都適于作為水閘的地基，盡量避開淤泥土和粉、細砂地基。過閘水流的流態(tài)是是閘址選擇的重要因素，要求做到：過閘水流平順、流量分布均勻、不出現(xiàn)偏流和危害性沖刷或淤積，攔河節(jié)制閘宜選在河道順直、河勢相對穩(wěn)定的河段，閘的軸線宜于河道中心線正交，其上、下游河道直線長度不宜小于5倍的水閘進口段水面寬度。綜合考慮以上閘址選擇的最佳條件，臨淄節(jié)制閘閘址選在淄博市臨淄區(qū)以南，距齊魯石化進水閘約2km處淄河的左岸河灣里，距離公路約100米（圖1），這樣既可攔截淄河水流，抬高水位，保證國家重點企業(yè)齊魯石化的供水，又可確保附近數(shù)十萬畝農田的灌溉，達到了設計目的。而且該處地勢開闊，地質條件較好,截彎取直，施工期間可以利用原河道導流，解決了施工導流問題。新開挖渠道長約1km,濟青公路處另外建設橋?？s短原河道可以增加了可利用土地面積，地質條件也叫原河道好得多，在新開渠道和原河道之間的濕地是又是良好的游樂開發(fā)地。

圖1閘址布置圖

三,閘孔設計3.1,堰型選擇考慮到淄河每當山洪暴發(fā)時，水流夾帶大量泥沙，為滿足泄洪、排沙的要求選用寬頂堰，此種堰型泄流能力比較穩(wěn)定，結構簡單，施工方便。3.2,底板高程選定閘底板置于土質較堅實的粉質粘土上，利用天然地基。底板高程與新開渠道閘址處的河底齊平。在1:5000的地形圖上量得點▽1=29.40m和點▽2=30.12m的距離為194mm，閘址處與點▽1=29.40m距離102mm，故閘址處高程：▽址=29.40+（31.12-29.40）×102/194=29.78m閘底板高程：▽底板=▽址=29.78m3.3,閘孔寬度計算閘孔總凈寬初擬定新開渠道底寬b=61m，邊坡m=2.5，斷面形式如圖流量：Q=1300m3/s閘上水深：H=36.35-29.78=6.57m閘下水深：hs=35.62-29.78=5.84m行近流速：V0=Q/A閘上游連接段大約25m，由于5H=5×6.57=32.85m>25m，行近流速計算斷面為梯形斷面，斷面面積：A=（b+mH）H=（60+6.57×2.5）×6.57=502.11m2V0=1300/502.11=2.59m2/sH=H+αV/2g取α=1.0=6.57+2.592/2×9.81=6.91mhs/H=5.84/6.91=0.845>0.8,屬于淹沒出流。利用下面公式計算閘孔總凈寬根據(jù)閘門形式、啟閉設備條件、閘孔的運用要求和工程造價，并結合實例，先假定每孔凈寬b。=11m，閘孔數(shù)N=5，閘墩墩頭采用圓弧形，側收縮系數(shù)ε按SL265-2021規(guī)范式A.0.1-3計算。b0/bs=b0/(b0+dz)=11/(11+1.5)=0.88,查SL265-2021規(guī)范表A.0.1-1知εz=0.98。bb=6.57×2.5=16.43mb0/bs=b0/(b0+dz/2+bb)=11/(11+1.5/2+16.43)=0.39,查SL265-2021規(guī)范表A.0.1-1知εb=0.918側收縮系數(shù)ε=(0.98×4+0.918)/5=0.968hs/H=0.845，查SL265-2021規(guī)范表A.0.1-2得σ=0.925取用m=0.385閘孔總凈寬:L0=1300/(0.925×0.968×0.385××6.571.5)=45.0m<Nb0=5×11=55m假定的閘孔凈寬滿足泄流量要求。故閘孔總凈寬為55m，5孔，每孔寬11m，由于閘基土質條件較好，不僅承載能力較大，而且堅硬、緊密。為了減少閘孔總寬度，節(jié)省工作量，閘底板采用分離式平底板。中墩厚1.5m，邊敦厚1.2m。底板厚1.5m，墩頭上游采用半圓形，半徑0.75m，下游與上游相同。閘墩與底板剖面圖如圖2：圖2閘墩與底板剖面圖（單位：m）

四，閘室段布置及尺寸擬定常用的閘室底板有水平底板和低實用堰底板兩種形式。同3.3，臨淄節(jié)制閘選用水平底板。對于多孔水閘，為適應地基不均勻沉降和減小底板內的溫度應力，需要沿水閘軸線方向用橫縫（溫度沉降縫）將閘室分成若干段，每個閘孔可為單孔、兩孔或三孔。由于臨淄節(jié)制閘閘基為粉質粘土，較堅實，故采用分離式底板，即在單孔底板上設雙縫，將底板與閘墩分開，這樣閘室上部結構的重量直接由閘墩或連同部分底板傳給地基。具體分縫見圖3。閘底板材料選用鋼筋混凝土。閘底板高程29.78m，順水流方向長度取決于地基條件和上部結構布置并滿足抗滑穩(wěn)定和地基允許承載力的要求，根據(jù)粘土地基經(jīng)驗，?。?.5—4.0）H，最大水頭差H=4.9m，為安全起見，取H=5.0m（下同），（2.5—4.0）H=12.5—20m，初擬閘底板順水流方向長17m，底板厚度必須滿足強度和剛度要求，大、中型水閘可?。?/6—1/8）b0（b0為閘孔凈寬），一般為1.0—2.0m，初擬閘底板厚度為1.6m。齒墻深度可采用0.1—1.5m，取1.0m。閘上自上游依次為工作橋、檢修閘門槽、啟閉臺、工作閘門槽、交通橋。工作橋依據(jù)規(guī)范擬定為1.2m，檢修閘門槽深約0.15—0.20m，寬約0.15—0.30m，初擬定深0.20m，寬0.30m。工作閘門槽應設在閘墩水流較平順的部位，深度決定于閘門的支撐形式，一般為0.3m，門槽寬深比宜取1.6—1.8，擬定寬0.5m。檢修門槽與工作門槽之間凈距不宜小于1.5m，以便檢修，擬定2.0m。啟閉臺對稱置于工作閘門槽上，尺寸擬定寬4.0m。交通橋依據(jù)規(guī)劃要求橋面凈寬9m，雙車道、橋面高程37.18m。所以如圖3，閘室段順水流方向總長：上游與鋪蓋銜接的底板齒墻處增長1m。閘頂高程依據(jù)SL265-2021規(guī)范取以下幾個高程中最大者：擋水時：▽閘頂=▽蓄+▽浪+▽安=34.55+0.80+0.50=35.85m▽閘頂=▽擋水+▽浪+▽安=35.90+0.80+0.50=37.10m泄水時：▽閘頂=▽設計+▽安=34.55+1.00=35.55m▽閘頂=▽校核+▽安=36.35+0.70=37.05m比較閘頂高程取▽閘頂=37.10m閘門高的確定：閘門頂高程應在可能出現(xiàn)的最高檔水位以上有0.3—0.5m的安全超高，故：▽閘門頂=▽最高+▽安=36.35+0.40=36.75m閘門高：H門=36.75-29.78=6.97m取H門=7.0m▽閘門頂=29.78+7.00=36.78m啟閉臺底部高程：▽臺底=▽閘門頂+H門=+H安=36.78+7.00+0.50=44.28m以上設計尺寸如圖3。圖3閘室尺寸擬定

五，上有連接段及防滲設計5.1上游連接段布置鋪蓋主要用來延長滲徑，應具有相對的不透水性；為適應地基變形，也要有一定的柔性。鋪蓋常用黏土、黏壤土或瀝青混凝土制成，有時也可選用鋼筋混凝土作為鋪蓋的材料。根據(jù)該處的地質條件和經(jīng)濟考慮，臨淄節(jié)制閘選用黏土鋪蓋。鋪蓋長度應由地下輪廓線設計方案比較確定，一般為閘上、下游最大水頭的3—5倍，（3—5）H=（15—20）m，初擬定20m長。鋪蓋上游端最小厚度由施工條件確定，一般不宜小于0.6m，擬定1.0m，并向閘室段加厚至1.6m。鋪蓋上依次有0.1m厚墊層和0.3m厚漿砌塊石保護層。鋪蓋與底板銜接處為一薄弱部位，通常是：在該處將鋪蓋加厚；底板前端做成斜面，使黏土能借自重及其上的荷載與底板緊貼；在該處鋪設油毛氈等止水材料。臨淄節(jié)制閘在鋪蓋與閘底板銜接處加厚鋪蓋并設置止水。綜合布置如圖4。圖4上有連接段布置5.2地下輪廓線設計上有連接段、閘底板擬定尺寸如上，由于臨淄節(jié)制閘閘基為粘土，不適于打樁防滲。地下輪廓線布置如圖4。圖4地下輪廓線布置圖必須防滲長度L﹦CHmax允許滲徑系數(shù)C以地基土的性質而定，本工程地基土為黏土，考慮無反濾情況，取C=4，必須防滲長度：L=4×5.0=20.0m實際閘基防滲長度L0=20.0+1.0+1.0×4+17.0=42m>L滿足防滲要求5.3滲流計算采用改進阻力系數(shù)法進行滲流計算5.3.1計算簡化地下輪廓線簡化如圖5，粘土鋪蓋取平均深度，閘底板的齒墻簡化為板樁。圖5計算簡圖由計算簡圖知：水平投影長度：L0=20+17=37m豎直投影長度：s0=1.6+1.0=2.6mL0/S0=37/2.6=14.2>5有效計算深度Te=0.5L0=0.5×37=18.5m又由于地質資料所知深度T=29.78-15=14.78m<Te取有效計算深度Te=14.78m5.3.2滲流壓力確定通過地下輪廓線的角點、尖點將滲流區(qū)域分成7個典型段（如圖5），①、⑦段分別為進口段和出口段，③、④、⑥段為內部垂直段，②、⑤為內部水平段。各典型段阻力系數(shù)的計算如表1：

表1各流段阻力系數(shù)為ξ流段阻力系數(shù)為ξ段號STξ進口段和出口段ξ=1.5（）+0.4411.3013.480.486⑦1.6013.780.500內部垂直段ξ=ln[ctg(1-)]③1.3013.480.097④1.0013.180.076⑥1.0013.180.076內部水平段ξ=S1=0.00S1=1.30T=13.48L=20.01.224S1=1.00S2=1.00T=13.18L=17.001.458惡劣放水時水閘的上下游水位差最大：H=35.90-30.98=4.92m，近似取H=5.00m。各段的水頭損失按下式計算：計算得各段水頭損失值為：h1=0.620mh2=1.562mh3=0.124mh4=0.097mh5=1.861mh6=0.097mh7=0.639m進、出口段水力坡降呈急變形式，由上式算得的水頭損失值與實際情況相比，誤差較大，需要進行必要的修正。修正后的水頭損失值為β為阻力修正系數(shù)，按下式計算其中S’為底板埋深與底面以下的板樁入土深度之和，m；T’為板樁上游側底板下的地基透水層深度，m。當β>1.0時，取β=1.0。修正后的進、出口段水頭損失減小△h進、出口段的修正計算如表2表2段號T'TS'βh0'h0△h進口段①13.4813.481.30.7500.4660.6200.154出口段⑦13.1813.782.60.8990.5740.6390.065修正的減小水頭損失分配給相鄰各段，所以修正后各段水頭損失值為：h1=0.466mh2=1.562+0.154=1.716mh3=0.124mh4=0.097mh5=1.861+0.060=1.921mh6=0.097+0.005=0.102mh7=0.574m假設各分段的水頭損失值按直線變化，依次疊加，疊加后各段水頭值為：H=5.000mH1=5.000mH2=4.534mH3=2.818mH4=2.694mH5=2.597mH6=0.676mH7=0.574m繪出閘基滲流壓力分布圖如圖6：5.4逸出坡降計算為防止?jié)B流變形的保證閘基的抗?jié)B穩(wěn)定性，要求出口的逸出坡降必須小于規(guī)定的容許值。出口處的逸出坡降J為根據(jù)地基土的物理力學指標，防止流土破壞的出口段容許坡降[J]=0.8J所以出口段的逸出坡降滿足容許值。

六,消能、防沖設計水閘泄水時，部分是能轉化為動能，流速增大，而土質河床的抗沖能力低，所以，閘下沖刷是一個普遍的現(xiàn)象。不危害建筑物安全的沖刷，一般說來是允許的，但對于有害的沖刷，則必須采取妥善的防范措施。閘下消能、防沖是水閘設計的一項重要內容。6.1,消力池設計由于該閘閘底為粉質粘土，抗沖刷能力較低，故采用底流式消能。消力池的首段和尾端均采用閘孔總寬，即：b1=b2=61m。當惡劣放水時，水流對下游的沖刷最為厲害，此時閘上水位35.90m，閘下水位30.98m。取此時的工況為下游消能計算工況。閘門開度e按每級開啟0.2m。6.1.1水流流態(tài)判定流量：Q=1300m3/s閘上水深：H=35.90-29.78=6.12m閘下水深：hs=30.98-29.78=1.20m過水斷面：A=（b+mH）H=（60+2.5×6.12）×6.12=467m2行近流速：閘孔全水頭：寬頂堰閘孔出流流量：流量系數(shù)μ可按南京水利科學研究所的經(jīng)驗公式計算：收縮斷面水深：QUOTE垂直收縮系數(shù)ε由相對開度QUOTEeHeH查表得到。由《水閘設計規(guī)范》知躍后水深：QUOTE對于5孔全開狀態(tài)下各級開度的水流狀態(tài)計算如表3對于對稱開啟3孔和1孔的各級開度計算同5孔全開狀態(tài)。由表可以看出水流狀態(tài)所開各級均為遠趨水躍。該種水流狀態(tài)對河床的沖刷比較大，需要修建消力池，并按規(guī)范要求修建相應的護坦。6.1.2消力池的尺寸根據(jù)《水閘設計規(guī)范》附錄B，消力池的深度按下式計算：取水躍淹沒系數(shù)QUOTE出池落差ΔZ按下式計算：水流動能校正系數(shù)QUOTE各級開啟度所需的消力池的深度計算結果如表3。從計算結果中可以看出所需最大深度為1.20m，所以消力池深度取為1.20m。消力池的長度按下式計算：取水躍前后水深差最大時計算消力池長度。水躍長度：QUOTE斜坡段坡度取1:4，斜坡段水平投影長度QUOTELs=1.2脳4=4.8mLs水躍長度校正系數(shù)β取0.7消力池長度：QUOTELsj=4.8+0.7脳21.87=2w0mL取消力池長度為21m（包括尾坎）。消力池底板厚度按抗沖要求確定：t=取消力池底板計算系數(shù)QUOTEk1=0.175k1取底板厚1.0m。消力池的構造如圖6圖6消力池剖面圖6.2海漫設計水流經(jīng)過消力池，雖然已經(jīng)消除了大部分的多余能量，但仍有一部分剩余動能，特別是流速分布不均，脈動較為劇烈，具有一定的沖刷能力。因此護坦后仍需設置海漫等防蟲加固設施，以使水流均勻擴散，并將流速分布逐漸調整到接近天然河道的水流形態(tài)。6.2.1海漫的布置和構造一般在海漫的起始端做5—10m長的水平段，該工程的海漫設置8m長水平段，段后做成1:12的斜坡，以使水流均勻擴散，調整流速分布，保護河床不受沖刷。對海漫的要求有：表面有一定的粗糙度，以利于進一步消除余能；具有一定的透水性，以便使?jié)B流水自由排出，降低揚壓力；具有一定的柔性，以適應下游河床的沖刷變形。結合上述要求，水平段采用漿砌塊石，斜坡段用干砌塊石。海漫末端設置防沖槽拋塊石，以加固末端。結構形式如圖7圖7海漫剖視圖6.2.2海漫長度海漫的長度應根據(jù)可能出現(xiàn)的最不利水位和流量的情況設計，它與消力池出口的單款流量及水流擴散情況、上下游水位差、地質條件、尾水深度以及海漫本身的粗糙度等因素有關，根據(jù)《水閘設計規(guī)范》，當QUOTEqH=1-9qH=1-9時，海漫長度LL=kk為河床土質系數(shù)，該工程河床為粉質粘土，取k=9最不利水位和流量的情況計算見表3，海漫長度：取L=50m。防沖槽的設計計算不再詳述。

參考文獻1.《水閘設計規(guī)范》SL265-20212.《水閘設計規(guī)范》SL265-2021實施指南3.《水閘技術管理規(guī)程》SL75-944.《水閘施工規(guī)范》SL27-0915.《閘門與啟閉機》葛洲壩工程叢書6.《水工建筑物》天津大學，林繼鏞編7.《水閘》水利出版社，張世儒編8.《水閘設計》上海科技出版社，華東水利學院編9.《小型水利水電工程設計圖集》涵閘分冊水利電力出版社

公司印章管理制度一、目的公司印章是公司對內對外行使權力的標志，也是公司名稱的法律體現(xiàn)，因此，必須對印章進行規(guī)范化、合理化的嚴格管理，以保證公司各項業(yè)務的正常運作，由公司指定專人負責管理。二、印章的種類公章，是按照政府規(guī)定，由主管部門批準刻制的代表公司權力的印章。專用章，為方便工作專門刻制的用于某種特定用途的印章，如：合同專用章、財務專用章、業(yè)務專用章、倉庫簽收章等。3、手章(簽名章)，是以公司法人代表名字刻制的用于公務的印章。三、印章的管理規(guī)定印章指定專人負責保管和使用，保管印章的地方(桌、柜等)要牢固加鎖，印章使用后要及時收存。財務專用章由財務部負責保管，向銀行備案的印章，應由財務部會計、總經(jīng)辦分別保管。3、印章要注意保養(yǎng)，防止碰撞，還要及時清洗，以保持印跡清晰。4、一般情況下不得將印章攜出公司外使用，如確實因工作所需，則應由印章管理員攜帶印章到場蓋章或監(jiān)印。5、印章管理人員離職或調任時，須履行印章交接手續(xù)。四、公章刻制印章需本公司法人代表批準，并由印章管理專責人負責辦理刻制并啟用并交由專人進行保管。五、印章的使用使用任何的印章，需由相應負責人審核簽字。為方便工作，總經(jīng)理可授權印章管理專責人審核一般性事務用印。用印前印章管理人員須認真審核，明確了解用印的內容和目的，確認符合用印的手續(xù)后，在用印登記簿上逐項登記，方可蓋章。3、對需要留存的材料，蓋印后應留存一份立卷歸檔。4、不得在空白憑證、便箋上蓋章。5、上報有關部門的文件資料，未經(jīng)部門經(jīng)理、總經(jīng)理審簽，不得蓋章。6、以公司名義行文，未經(jīng)總經(jīng)理簽發(fā)，不得蓋章。7、按照合同會簽制度的規(guī)定，所有合同和協(xié)議在會簽手續(xù)齊全后方可蓋章。8、各印章管理人員如出差，應把印章移交有關人員，并辦理有關交接手續(xù)。六、印章管理人員的責任1、印章管理人員要與公司簽訂《印章管理責任書》，并在“印章管理制度”上簽名。2、印章管理人員不得擅自使用印章，對于非法使用印章者，造成經(jīng)濟損失的除賠償損失外，還要追究其行政責任或法律責任。用章申請事由：部門負責人核準時間副經(jīng)理核準時間總經(jīng)理核準時間

公司信息化工作總結XXX公司成立伊始，公司領導就非常注重信息化建設工作，提出了“3I”管理思想，即制度管理（Institution）、國際質量環(huán)境管理（ISO）、信息化管理（Information）。公司逐步建立起信息化工作平臺，為公司蓬勃發(fā)展打下了良好的基礎。目前，公司通過加快信息化建設，改進和強化了公司物資流、資金流、人才流及信息流的集成管理，公司的經(jīng)營思想和管理模式帶來了根本性的變革。而信息技術與公司管理的發(fā)展與融合，又使公司競爭戰(zhàn)略管理不斷創(chuàng)新，提高了企業(yè)的核心競爭力。一、企業(yè)信息化建設對企業(yè)至關重要信息技術、信息系統(tǒng)甚至信息作為一種資源，已不再是僅僅支撐企業(yè)戰(zhàn)略，而且還有助于決定企業(yè)的發(fā)展戰(zhàn)略。公司在戰(zhàn)略規(guī)劃中把企業(yè)管理信息化建設作為企業(yè)發(fā)展戰(zhàn)略的重點之一。對企業(yè)信息化進行總體規(guī)劃，分步實施，不斷的持續(xù)改進及優(yōu)化信息系統(tǒng)的規(guī)劃，滿足公司發(fā)展的要求。信息化建設不能照搬別人的成果，要結合自己的情況，通過幾年來的總結和提升，我們提出的信息化規(guī)劃原則是：重點突破，由點及面，持續(xù)改進。逐步達到與先進企業(yè)相當?shù)墓芾硭?，構建公司自己的信息平臺。以“信息化”為突破口，以信息化帶動企業(yè)服務意識和水平的提高，進行企業(yè)管理改進和流程優(yōu)化才能減少內耗，優(yōu)化企業(yè)管理，為公司爭取利益最大化，形成企業(yè)的核心競爭力。二、信息化建設只有與企業(yè)管理相融合才能體現(xiàn)價值加快企業(yè)信息化建設，不僅僅是加快計算機等硬件的建設，更為重要的應將企業(yè)的信息化建設與企業(yè)的管理有機結合。企業(yè)通過確立管理理念，更新員工觀念，充分運用信息化新技術，建立良好的管理規(guī)范和管理流程，推動企業(yè)的技術創(chuàng)新，從根本上提升企業(yè)的管理水平。（一）注重信息化人才的培養(yǎng)企業(yè)信息化建設過程中缺少不了信息化管理人才。對這類人才的培養(yǎng)，我們立足于從公司內部進行發(fā)現(xiàn)和挖掘，采取