蔡美峰-露天轉(zhuǎn)地下開采覆蓋層安全結(jié)構(gòu)和邊坡變形動(dòng)力沖擊與控制研究課件

露天轉(zhuǎn)地下開采覆蓋層安全結(jié)構(gòu)和邊坡變形動(dòng)力沖擊與控制研究2011年6月11日第二屆金屬礦采礦科學(xué)技術(shù)前沿論壇內(nèi)容提要一、前言二、露天轉(zhuǎn)地下開采覆蓋層安全結(jié)構(gòu)與合理厚度研究三、露天轉(zhuǎn)地下開采邊坡變形動(dòng)力沖擊演化機(jī)理及其控制研究四、結(jié)語(yǔ)一、前言我國(guó)冶金礦山80%的礦石量來(lái)自于露天開采。經(jīng)過(guò)幾十年開采，目前大多數(shù)大中型露天礦山已經(jīng)進(jìn)入中后期開采，很多礦山的開采方式已由山坡開采轉(zhuǎn)入凹陷開采。由于大型鐵礦床多數(shù)為傾斜和急傾斜礦體，埋藏延深較大。凹陷開采深度超過(guò)400m～500m后繼續(xù)進(jìn)行露天擴(kuò)幫開采，不但經(jīng)濟(jì)上不合理，而且造成土地的大面積占用和剝離的大量廢石對(duì)生態(tài)環(huán)境的破壞。露天轉(zhuǎn)地下開采是集露天和地下兩種工藝優(yōu)點(diǎn)為一體的綜合性開采技術(shù)?？梢允沟V山基建投資減少25%～50%，生產(chǎn)成本下降25%左右。因此，露天轉(zhuǎn)地下開采是大量礦山的必然選擇。與國(guó)外相比，我國(guó)金屬礦山露天轉(zhuǎn)地下開采的整體技術(shù)水平仍然相對(duì)落后，困難和存在問(wèn)題較多。對(duì)露天轉(zhuǎn)地下開采過(guò)渡時(shí)機(jī)把握不準(zhǔn)確，過(guò)渡期過(guò)長(zhǎng)或太短，不能實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)過(guò)渡，造成企業(yè)生產(chǎn)能力的波動(dòng)，甚至減產(chǎn)、停產(chǎn)。對(duì)露天和地下開采缺少統(tǒng)一的全面規(guī)劃，露天和地下兩類相關(guān)的采礦工程設(shè)施不能有效地相互利用，露天與地下不配套、不協(xié)調(diào)，不僅浪費(fèi)資金，而且很難進(jìn)行大規(guī)模、高效率強(qiáng)化開采。一、前言含有大量礦石的境外卦幫礦和零散礦體由于沒有完善的回收技術(shù)而被損失掉，或者回收率太低，損失貧化大，造成資源嚴(yán)重浪費(fèi)。露天轉(zhuǎn)地下開采過(guò)程中邊坡和地下巖層共同變形、相互影響，引發(fā)的地壓活動(dòng)規(guī)律和單一開采模式有很大不同，造成的邊坡和地下采場(chǎng)失穩(wěn)破壞情況更為復(fù)雜和嚴(yán)重。對(duì)覆蓋層作用機(jī)理認(rèn)識(shí)不清，處理不當(dāng)，造成通風(fēng)、排水系統(tǒng)負(fù)荷增大，并可造成泥石流等災(zāi)害事故，加大了地下開采的風(fēng)險(xiǎn)和成本。一、前言同時(shí)，露天轉(zhuǎn)地下開采是一項(xiàng)系統(tǒng)工程，過(guò)程環(huán)節(jié)多，影響因素復(fù)雜。要實(shí)施露天轉(zhuǎn)地下開采的平穩(wěn)過(guò)渡，既要提高生產(chǎn)能力、實(shí)現(xiàn)強(qiáng)化開采，又要保證生產(chǎn)安全，難度很大。為了解決我國(guó)金屬露天礦轉(zhuǎn)地下開采過(guò)程帶有共性的一系列關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)露天轉(zhuǎn)地下開采的平穩(wěn)過(guò)渡和安全高效生產(chǎn)，“露天轉(zhuǎn)地下相互協(xié)調(diào)安全高效開采關(guān)鍵技術(shù)研究”被列入“十一五”國(guó)家科技支撐計(jì)劃，首鋼杏山鐵礦為課題研究的工程依托單位。一、前言以安全和效益為目標(biāo)，圍繞露天轉(zhuǎn)地下開采平穩(wěn)過(guò)渡和安全高效生產(chǎn)5個(gè)方面的關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行系統(tǒng)深入的試驗(yàn)研究：露天轉(zhuǎn)地下開采滿足六大功能的覆蓋層的安全結(jié)構(gòu)、合理厚度及其形成技術(shù)；露天轉(zhuǎn)地下平穩(wěn)過(guò)渡和開拓運(yùn)輸系統(tǒng)、采礦方法與工藝、通風(fēng)、排水等系統(tǒng)的最佳銜接技術(shù)；露天轉(zhuǎn)地下開采過(guò)程中邊坡及巖層變形、破壞實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)及預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)技術(shù)，揭示礦山地壓災(zāi)害事故的發(fā)生機(jī)理和內(nèi)在規(guī)律。一、前言露天轉(zhuǎn)地下相互協(xié)調(diào)的安全高效采礦工藝技術(shù)；露天轉(zhuǎn)地下開采安全生產(chǎn)綜合技術(shù)和自動(dòng)化安全生產(chǎn)管理信息系統(tǒng)上述5個(gè)方面關(guān)鍵技術(shù)，對(duì)應(yīng)了露天轉(zhuǎn)地下開采的各個(gè)環(huán)節(jié)。各技術(shù)環(huán)節(jié)相互依賴、相互支撐、相互匹配，構(gòu)建一個(gè)整體優(yōu)化的技術(shù)體系。保證首鋼杏山鐵礦露天轉(zhuǎn)地下開采的平穩(wěn)過(guò)渡和安全高效生產(chǎn)，提升礦山的生產(chǎn)規(guī)模、生產(chǎn)能力，實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益和環(huán)境效益的最大化。一、前言二、露天轉(zhuǎn)地下開采覆蓋層的安全結(jié)構(gòu)與合理厚度研究覆蓋層的主要功能防沖擊地壓

形成擠壓爆破端部放礦條件滯水作用

減少漏風(fēng)防寒保暖

預(yù)防泥石流

二、露天轉(zhuǎn)地下開采覆蓋層的安全結(jié)構(gòu)與合理厚度研究覆蓋層力學(xué)行為和移動(dòng)特性研究實(shí)驗(yàn)室模擬研究模型1：

覆蓋層厚20m，

分段高度15m，

二分段放礦模型2：覆蓋層厚40m，三分段放礦模型3：覆蓋層厚60m，兩分段放礦覆蓋層力學(xué)行為和移動(dòng)特性研究實(shí)驗(yàn)研究結(jié)論結(jié)論1：露天轉(zhuǎn)地下覆蓋層隨地下開采而沉降下移，宏觀結(jié)構(gòu)可分為兩部分:流動(dòng)層和整體下移層。結(jié)論2：流動(dòng)層高度HT

取決于采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)、放礦制度。并受礦巖塊度、濕度等因素的影響。結(jié)論3：流動(dòng)層的結(jié)構(gòu)

流動(dòng)層巖石塊度最好接近地下采場(chǎng)礦石塊度。塊度過(guò)大，容易出現(xiàn)懸拱現(xiàn)象；塊度過(guò)細(xì)，巖石容易侵入到放出橢球體中，過(guò)早侵蝕出現(xiàn)貧化。塊度過(guò)大造成的懸拱粒度過(guò)細(xì)造成侵蝕貧化結(jié)論4：整體下移層高度取決于設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)，受覆蓋層滲流特性、竄風(fēng)特性、溫變特性等因素所控制。

流動(dòng)層整體下移層覆蓋層物料的水滲透特性滲透系數(shù)的測(cè)定試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)裝備與材料滲透實(shí)驗(yàn)裝置

滲透實(shí)驗(yàn)所用物料

不同粒徑組成覆蓋層的滲透系數(shù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果組數(shù)粗細(xì)比滲透系數(shù)K（cm/s）第1組6:41.0792×10-4第2組6.5:3.52.2795×10-4第3組7:31.0778×10-3第4組8:21.0647×10-2不同孔隙比下粗粒土的滲透系數(shù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果土樣編號(hào)12345678910干密度g/cm321.971.941.911.881.851.821.791.761.73孔隙比0.350.3710.3920.4140.4360.4590.4840.5080.5340.561不均勻系數(shù)16161616161616161616曲率系數(shù)1111111111滲透系數(shù)

cm/s7.7×10-32.2×10-22.2×10-22.3×10-23.3×10-23.8×10-25.7×10-27.2×10-28.7×10-29.4×10-2不均勻系數(shù)不同時(shí)的滲透系數(shù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果土樣編號(hào)12345678910干密度g/cm31.861.861.861.861.861.861.861.861.861.86不均勻系數(shù)42.335.328.923.11813.59.76.53.92.9曲率系數(shù)2222222222滲透系數(shù)cm/s6.7×10-24.5×10-22.8×10-22.4×10-22.3×10-22.1×10-21.9×10-21×10-29.6×10-38.8×10-3不同曲率系數(shù)時(shí)滲透實(shí)驗(yàn)結(jié)果土樣編號(hào)12345678910干密度g/cm31.951.951.951.951.951.951.951.951.951.95不均勻系數(shù)20202020202020202020曲率系數(shù)0.10.30.50.81.11.522.63.23.9滲透系數(shù)cm/s3.1×10-36.4×10-36.4×10-36.7×10-36.9×10-31.3×10-21.2×10-21.0×10-21.6×10-21.6×10-2覆蓋層的竄風(fēng)特性實(shí)驗(yàn)室模擬實(shí)驗(yàn)

為了研究分析覆蓋層的漏風(fēng)參數(shù)及其影響因素，并進(jìn)行了7種不同孔隙率條件下的漏風(fēng)實(shí)驗(yàn)。

覆蓋層的竄風(fēng)特性實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析漏風(fēng)系數(shù)與覆蓋層厚度的關(guān)系漏風(fēng)系數(shù)與覆蓋層厚度間滿足指數(shù)關(guān)系，隨著覆蓋層厚度的增加和孔隙率的降低，曲線下降的速度加快，礦井的漏風(fēng)量逐漸減小。覆蓋層厚度m漏風(fēng)系數(shù)漏風(fēng)系數(shù)覆蓋層厚度m漏風(fēng)系數(shù)與覆蓋層厚度關(guān)系圖（孔隙率38.5%）漏風(fēng)系數(shù)與覆蓋層厚度關(guān)系圖（孔隙率31.77%）漏風(fēng)量與覆蓋層厚度的關(guān)系覆蓋層厚度與漏風(fēng)量的關(guān)系（孔隙率31.77%）漏風(fēng)量，l/s覆蓋層厚度，m覆蓋層厚度與漏風(fēng)量的關(guān)系（孔隙率38.5%）漏風(fēng)量，l/s覆蓋層厚度，m不同孔隙率下的最小覆蓋層厚度

通過(guò)對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的線性擬合，得出了不同孔隙率下為防竄風(fēng)所需的最小覆蓋層厚度?？紫堵首钚「采w層厚度孔隙率最小覆蓋層厚度38.54%197m23.7%30.25m31.77%101m21.35%15.83m27.99%55.13m20.25%5.57m覆蓋層厚度對(duì)防寒的影響計(jì)算模型和邊界條件

計(jì)算程序：FLUENT——用于計(jì)算流體流動(dòng)和傳熱問(wèn)題的基于有限元方法的CFD軟件。數(shù)值計(jì)算實(shí)體模型有限元數(shù)值計(jì)算模型覆蓋層漏風(fēng)量的數(shù)值分析覆蓋層厚度對(duì)防寒的影響計(jì)算結(jié)果不同孔隙比和覆蓋層厚度條件下的漏風(fēng)平均風(fēng)速（m/s）覆蓋層厚度（m）孔隙率（%）21.423.728.031.835.938.5200.1120.1130.1150.1180.1200.124300.09670.09720.09750.09760.09790.0983400.05330.05340.05360.05390.05410.0546500.01630.01660.01670.01730.01760.0182覆蓋層漏風(fēng)對(duì)井下溫度的影響礦山進(jìn)路斷面為18m2，則根據(jù)上表中數(shù)據(jù)可得到不同孔隙率條件下覆蓋層的漏風(fēng)風(fēng)量。不同孔隙率條件下覆蓋層的漏風(fēng)風(fēng)量（m3/s）覆蓋層厚度（m）孔隙率（%）21.423.728.031.835.938.5202.022.032.072.122.162.23301.741.751.761.761.761.77400.960.960.960.970.970.98500.290.300.300.310.320.33覆蓋層厚度對(duì)防寒的影響杏山鐵礦-30～-45m分段運(yùn)輸巷道井下空氣溫度為7℃，滲入冷風(fēng)后在進(jìn)路與運(yùn)輸巷道交叉處的溫度見下表。當(dāng)覆蓋層厚度達(dá)到40m以上時(shí)，滲漏進(jìn)入井下的冷風(fēng)對(duì)井下的空氣溫度影響比較輕微。覆蓋層厚度（m）孔隙率（%）21.423.728.031.835.938.5205.515.505.485.445.415.36305.715.705.705.705.695.69406.276.276.276.276.266.26506.776.776.776.766.766.77不同孔隙率條件下覆蓋層漏風(fēng)對(duì)井下溫度影響（℃）預(yù)防井下泥石流災(zāi)害研究泥石流發(fā)生的條件對(duì)于采用崩落采礦法的露天轉(zhuǎn)地下礦山，極易滿足井下泥石流發(fā)生的三個(gè)基本條件。露天覆蓋層露天邊坡沖積物有大量固體物質(zhì)，即粘性土和巖石碎屑的存在露天坑底第一分段的回采即與露天覆蓋層充分聯(lián)通降（暴）雨短時(shí)間內(nèi)露天采坑匯集大量降水、分段出礦存在能讓泥石流流動(dòng)的通道短時(shí)內(nèi)補(bǔ)給充足的水源及誘發(fā)因素，如持續(xù)降雨、采礦活動(dòng)等預(yù)防井下泥石流災(zāi)害研究預(yù)防泥石流發(fā)生的關(guān)鍵技術(shù)措施要預(yù)防井下泥石流的發(fā)生，需要抑制、消除泥石流發(fā)生的必要條件，對(duì)露天轉(zhuǎn)地下礦山而言，可采取的措施如下：減少覆蓋層中可能產(chǎn)生泥石流的固體物質(zhì)與覆蓋層功用矛盾，工程實(shí)現(xiàn)比較困難和采礦方法有沖突減少、消除泥石流產(chǎn)生的通道減少、消除覆蓋層中的補(bǔ)水能力，降低水滲透壓力可以通過(guò)增加覆蓋層和井下的疏水通道達(dá)到目的覆蓋層安全結(jié)構(gòu)和合理厚度的確定整體下移層的結(jié)構(gòu)由粗料和細(xì)料兩部分組成，顆粒粒徑大于等于5mm的粗顆粒占體積比為60%～70%；顆粒粒徑小于5mm的細(xì)顆粒占體積比為30%～40%。細(xì)料的滲透系數(shù)控制為10-4m/s左右，整體下移層的厚度大于20m。流動(dòng)層的主要粒度構(gòu)成在300mm～500mm之間。流動(dòng)層的厚度和地下崩落采礦法的分段高度有關(guān)，其最小厚度大于1.5倍的分段高度。整體下移層結(jié)構(gòu)及厚度的確定流動(dòng)層結(jié)構(gòu)及厚度的確定覆蓋層安全結(jié)構(gòu)和合理厚度的確定覆蓋層的總厚度由整體下移層厚度和流動(dòng)層厚度兩部分組成，等于整體下移層厚度與流動(dòng)層厚度相加之和。覆蓋層的總厚度整體下移層礦石層流動(dòng)層H1H2H3杏山鐵礦覆蓋層的總厚度為50m，分兩層鋪設(shè)，上部是整體下移層厚度約20m，下部是和礦石層接觸的流動(dòng)層，約30m。整體下移層主要起防止通風(fēng)漏風(fēng)、防寒和遲滯水滲透的作用，粒度結(jié)構(gòu)較細(xì)；流動(dòng)層和礦石層接觸，主要起防止礦石放礦過(guò)程中過(guò)早貧化的作用，粒度結(jié)構(gòu)較粗。

實(shí)際回填時(shí)，在露天坑+10m平臺(tái)進(jìn)行汽車高臺(tái)階礦巖散體的排放，排放高度可以滿足礦巖自然分級(jí)高度的要求。該方法簡(jiǎn)化了回填工藝，縮短了回填周期，降低了成本，更有利于礦山控制基建時(shí)間。三、露天轉(zhuǎn)地下開采邊坡和地下巖體變形破壞的演化特征及其控制研究詳細(xì)調(diào)查了礦區(qū)地質(zhì)構(gòu)造，礦體地質(zhì)特征、水文地質(zhì)條件等。礦體圍巖穩(wěn)定性及采場(chǎng)的災(zāi)害特性調(diào)查與分析。礦區(qū)4個(gè)水平8個(gè)點(diǎn)的補(bǔ)充地應(yīng)力測(cè)量。工程地質(zhì)環(huán)境及圍巖穩(wěn)定性條件工程地質(zhì)環(huán)境及圍巖穩(wěn)定性條件地應(yīng)力計(jì)算結(jié)果123測(cè)點(diǎn)號(hào)深度(m)數(shù)值方向傾角數(shù)值方向傾角數(shù)值方向傾角(Mpa)()()(MPa)()()(MPa)()()1605.02-82102.86-1723.51.99-128-7521658.61-92-65.74-101784.74175-831658.08-88-65.74-90734.74178-104406.87-93165.28177-0.91.48-100-805708.74105-2.05.73-16562.86-145-84616010.623057.28-60154.9614370733015.35-78-98.99-109848.59-178-2833014.12100-12.99.1840708.5810-15杏山鐵礦礦區(qū)地應(yīng)力場(chǎng)主應(yīng)力隨深度回歸曲線杏山鐵礦σh,max，σh,min，和σv與深度的關(guān)系應(yīng)力值(MPa)深度(m)露天轉(zhuǎn)地下開采物理模擬實(shí)驗(yàn)研究根據(jù)巖體結(jié)構(gòu)特征、巖體不連續(xù)面特征、邊坡特征、地下礦體賦存特征，結(jié)構(gòu)面與邊坡面的組合切割關(guān)系及地下礦體開采影響程度的不同，對(duì)露天礦邊坡分為四個(gè)分區(qū)，分析得出Ⅱ、Ⅲ區(qū)最不穩(wěn)定。邊坡地質(zhì)分區(qū)圖露天轉(zhuǎn)地下開采物理模擬實(shí)驗(yàn)研究選擇貫穿Ⅱ、Ⅲ兩區(qū)最不穩(wěn)定區(qū)域的B11剖面為相似實(shí)驗(yàn)剖面建立了實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?。模型的平面位置圖模型剖面圖模擬實(shí)驗(yàn)裝置和應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)系統(tǒng)露天轉(zhuǎn)地下開采物理模擬實(shí)驗(yàn)研究應(yīng)變監(jiān)測(cè)：DH-3816靜態(tài)應(yīng)變測(cè)試系統(tǒng)(全智能化巡回?cái)?shù)據(jù)采集系統(tǒng)）應(yīng)力監(jiān)測(cè)：ZYJ-25型鉆孔應(yīng)力計(jì)失穩(wěn)破壞過(guò)程監(jiān)測(cè)：自動(dòng)連續(xù)數(shù)碼攝像應(yīng)力監(jiān)測(cè)系統(tǒng)露天轉(zhuǎn)地下開采后，由于地下礦體的開采打破了上部邊坡巖體的應(yīng)力平衡狀態(tài)。引起邊坡巖體內(nèi)部應(yīng)力的不斷調(diào)整，出現(xiàn)局部應(yīng)力集中，當(dāng)應(yīng)力集中超過(guò)巖體強(qiáng)度極限或超過(guò)邊坡巖體穩(wěn)定性能量極限時(shí)便發(fā)生破壞。其破壞是一個(gè)漸進(jìn)的、不斷擴(kuò)大的過(guò)程：

局部裂隙發(fā)生、發(fā)展→裂隙貫通→邊坡切割、破壞體滑移、塌落→成為新的覆蓋層的一部分，并對(duì)地下開采形成沖擊→新一步地下開采引起新一輪邊坡失穩(wěn)和沖擊破壞。露天轉(zhuǎn)地下開采物理模擬實(shí)驗(yàn)研究邊坡失穩(wěn)破壞過(guò)程露天轉(zhuǎn)地下開采的第一階段，地下開采對(duì)坡體的切割作用較小，坡體的剪切破壞范圍較小。-60水平開采后邊坡破壞形態(tài)邊坡巖體破壞形式主要是受斷層切割部分的巖體沿?cái)鄬影l(fā)生了滑移，使得斷層由局部活化轉(zhuǎn)化為全部活化，對(duì)地下開采造成一定的動(dòng)力沖擊影響。z/m-90水平開采后邊坡破壞形態(tài)隨著礦體開采向深部延深，邊坡上下盤受開采影響垮落的巖體不斷下移，并在下移過(guò)程中不斷破碎，對(duì)坡腳的切割程度加劇，對(duì)上下盤邊坡巖體的破壞累積效應(yīng)不斷積累，在上下盤邊坡巖體更高處出現(xiàn)了向采空區(qū)方向發(fā)展的裂隙，且上盤裂隙張開度較下盤裂隙的張開度大。-135m水平開采后邊坡破壞形態(tài)上盤邊坡巖體淺表層破壞比較嚴(yán)重。采空區(qū)處的上盤巖體破壞向深部發(fā)展，出現(xiàn)了第二次滑移，再次發(fā)生對(duì)地下開采的沖擊影響。上盤坡體裂隙不斷向巖體深部發(fā)展，一定深度范圍內(nèi)變形已超出了允許極限并發(fā)生局部變形破壞，同時(shí)也是邊坡巖體下一次動(dòng)力沖擊的蓄能過(guò)程。-165水平開采邊坡破壞形態(tài)z/m-210水平開采后邊坡破壞形態(tài)z/m-255水平開采后邊坡破壞形態(tài)邊坡變形動(dòng)力沖擊演化機(jī)理(a)首次動(dòng)力沖擊孕育階段(b)首次動(dòng)力沖擊(c)循環(huán)動(dòng)力沖擊孕育階段(d)循環(huán)動(dòng)力沖擊坡體裂隙孕育發(fā)展礦體采出覆蓋層下移坡體被切割部分滑移產(chǎn)生動(dòng)力沖擊影響上部微裂隙發(fā)展上部微裂隙發(fā)展礦體采出覆蓋層繼續(xù)下移坡體滑移巖體隨著開采再次發(fā)生動(dòng)力沖擊影響覆蓋層隨著開采繼續(xù)下移坡體深部裂隙的再次孕育發(fā)展坡體滑落后形成的覆蓋層隨著開采繼續(xù)下移在地下礦體的初始開采階段，覆蓋層隨著礦體的采出而下移。隨著開采的進(jìn)行邊坡巖體中變形能不斷積累，微裂隙不斷發(fā)展擴(kuò)張，當(dāng)開采到某一深度時(shí)，積儲(chǔ)的變形能突然釋放導(dǎo)致原有微裂隙的迅速擴(kuò)張貫通，從而使大塊的滑移體向下運(yùn)動(dòng)沖向采場(chǎng)，造成了采場(chǎng)的動(dòng)力沖擊災(zāi)害。首次動(dòng)力沖擊發(fā)生后礦體繼續(xù)向下開采，邊坡巖體又進(jìn)入下一次的變形蓄能階段，隨著礦體繼續(xù)開采又進(jìn)入下一次變形能積累與損傷微裂隙發(fā)展擴(kuò)張過(guò)程，當(dāng)繼續(xù)開采一定深度時(shí)，累積的變形能又突然釋放，大塊坡體再次滑移形成又一次動(dòng)力沖擊影響。在礦體的向下開采過(guò)程中會(huì)反復(fù)出現(xiàn)上述現(xiàn)象，形成循環(huán)動(dòng)力沖擊影響，不斷威脅著礦山的安全生產(chǎn)。邊坡變形動(dòng)力沖擊演化機(jī)理在地下礦體的開采過(guò)程中，由于礦體采出，覆蓋層下移，打破了原有露天礦邊坡應(yīng)力平衡狀態(tài)應(yīng)力不斷調(diào)整，并會(huì)導(dǎo)致循環(huán)動(dòng)力沖擊災(zāi)害。為了改善邊坡巖體的平衡狀態(tài)，必須在開采的過(guò)程中利用開采廢石等不斷回填覆蓋層下移形成的空間，保持覆蓋層的頂部標(biāo)高不變(如右圖所示)，以增強(qiáng)對(duì)邊坡巖體的支撐防止坡體突然的大