載貨電梯(5000Kg)設(shè)計計算書4.5米

下載可編輯THF5000/0.5-JXW-VVVF目錄一 井道頂層凈高及底坑尺寸二 電梯主要參數(shù)三 傳動系統(tǒng)1.電動機功率計算2.曳引機主要參數(shù)3.選用校準四 曳引繩安全計算五 懸掛繩輪直徑與繩徑比值計算六 曳引條件計算七 比壓計算八 正常工況下導軌應(yīng)力,變形計算九 安全鉗動作時,導軌應(yīng)力計算十 轎廂架計算十一緩沖的校核十二限速的校核十三安全鉗的校核十四轎廂通風面積和轎廂面積計算.專業(yè).整理.下載可編輯十五承重大梁的校核十六底坑地板受力的計算一 井道頂層凈高及底坑尺寸井道頂層凈高4500mm及底坑尺寸1700mm緩沖器安全距離200mm～350mm取300mm提升高度4.5m頂層底坑的尺寸(mm)參照:(GB7588-2003)序號條款實際值最小值15.7.1.1(b)195010925.7.1.1(С1)116030935.7.1.1(С2)102310845.7.3.3(a)65050055.7.3.3(b)400100井道頂層空間計算:單位(mm)OH=H+H1+H2+H3+35V

2OH=2450+300+175+1000+35x0.5OH=3664＜4500mm

2所以井道頂層凈高 4500mm滿足要求。OH-頂層高度 H-轎廂高(2500mm) H1-安全距離(300mm)H2-緩沖距離175mm V-速度(0.5米/秒).專業(yè).整理.下載可編輯H3-轎廂投影部分與井道頂最底部分的水平面之間的自由垂直距離(1000+35V2mm)井道底坑空間計算:單位(mm)P=L1+H1+H2+L3P=650+300+175+500P=1625＜1700mm所以井道底坑深度 1700mm滿足要求。P-底坑深度 L1-轎底與安全鉗拉桿距離(650mm)H1-安全距離(300mm) H2-緩沖距離(175mm)L3-底坑底與轎廂最底部件之間的自由垂直距離 (500mm).專業(yè).整理.下載可編輯二電梯的主要參數(shù)電梯主要技術(shù)參數(shù):額定速度:V=0.5m/s(2)額定載重量:Q=5000㎏(3)轎廂自重:G=3500㎏(4)曳引比:i1=2:1(5)曳引輪直徑:D=Ф760mm(6)電梯傳動總效率:η=0.80(7)鋼絲繩直徑‵根數(shù):d.Z=Ф16mmx6(根)(8)電梯平衡系數(shù):Ψ=0.40～0.5(設(shè)0.45)(9)電梯提升高度:H=4.5m(10)補償鏈直徑‵根數(shù):d1.Z=Ф16×1(11)曳引繩提升高度總重量:G1=q1ZHi1=0.939x6x4.5x2=50.706㎏平衡補償鏈重量:G2=q2ZH=6.65×4.5×1=29.925㎏電纜重量:÷2=2.925㎏(14)對重重量: W=G+KQ=3500+0.45x5000=5750 ㎏.專業(yè).整理.下載可編輯三、傳動系統(tǒng)1.電動機功率的計算N=QV(1-Ψ)/102η式中:N-功率V-曳引輪節(jié)徑線速度(m/s)Ψ-電梯平衡系數(shù)η-電梯機械傳動總效率∴N=5000×0.5(1-0.45)/(102×0.80)=16.825Kw選用電動機功率為22Kw曳引機的主要參數(shù)選用寧波欣達產(chǎn)品型號:YJ336A-III曳引機自重:1450㎏主軸最大靜態(tài)載荷:9000㎏電動機功率:22Kw電動機轉(zhuǎn)速:976r/min曳引輪直徑:Ф760mm曳引鋼絲繩:6×Ф16mm減速比:75：2選用校核主軸最大靜載載荷校核Σp=(G+G1+G2+G3+W+Q)/i1Σp=(3500+50.706+0+2.925+5750+5000)/2.專業(yè).整理.下載可編輯Σp=7152㎏則Σpk=KΣp=1.1×7152=7867㎏<9000㎏其中:G為轎廂以額定載重量?？吭谧畹蛯诱緯r ,曳引輪水平面上轎廂一側(cè)的曳引輪的靜拉力。Σp-主軸實際靜載荷Σpk-主軸實際動載荷額定速度的校核實際額定速度應(yīng)符合下列式子 :D=760mm=0.8mV實=πDN/2×60i=(3.1416×0.76×976)/(2×60×75/2)=0.52m/s92%V≤V實≤105%V對92%V=0.92×0.5=0.46m/s105%V=0.5×1.05=0.525m/s∴上式條件滿足載重量的校核YJ336A-III型曳引機載重量為 2500㎏,現(xiàn)采用繞繩倍率為 2可以承受5000㎏載荷,所以滿足本貨梯要求。輸出扭距計算M出=9550.N/n=9550×:曳引繩安全計算按GB7588-2003《電梯制造與安裝安全規(guī)范》的規(guī)定計算。參數(shù)計算曳引輪的等效數(shù)量(查表1)β=95°得Nequiv(t)=6.7.專業(yè).整理.下載可編輯導向輪的等效數(shù)量Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)∵與曳引輪直徑(D)和滑輪直徑(D1)有關(guān)的系數(shù)Kp=[D/D1]?=[760/640] ?=1.9885簡單彎折的滑輪數(shù)量 Nps=1反向彎折的滑輪數(shù)量 Npr=0∴Nequiv(p)=1.9885 ×(1+4×0)=1.9885(3).滑輪等效數(shù)量Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=6.7+1.9885=8.68852.許用安全系數(shù)的安全系數(shù)Log（695.85×106×Nequiv）（D/dr）8.567Sf=10[2.6834－]Log[77.09(D/dr)–2.894]695.85×106×8.69Log（）（760/16）8.567Sf=10[2.6834－]Log[77.09×(760/16)–2.894]Sf=14.33計算安全系數(shù)根據(jù)公式:.專業(yè).整理.下載可編輯n=mN/T≥[n]=12式中n-安全系數(shù)m-曳引鋼絲繩根數(shù)N-每根曳引繩最小破斷負荷 (KN)N=133（KN）T-轎廂停在最低層站時轎廂側(cè)曳引繩所受最大力 (KN)現(xiàn)采用8-19S-16鋼絲繩6根g(G+Q+G1) 3500+5000+50.706T= = ×9.8=6983.077(N)Z×i16×2N 113000a.安全系數(shù)S= = =16.182T 6983.077結(jié)論:S>Sf>12 符合GB7588-2003 版標準的要求。五﹑懸掛繩輪直徑與繩徑比值的計算根據(jù)規(guī)范要求比值系數(shù)要 ≥40∴D/d=760/16=47.5 ≥[40].專業(yè).整理.下載可編輯式中:D-曳引輪節(jié)圓直徑(mm) d-曳引鋼絲繩直徑(mm)比值系數(shù)滿足規(guī)范要求 .六﹑曳引條件計算按GB7588-2003《電梯制造與安裝安全規(guī)范》的要求規(guī)計算電梯的曳引能力?；緟?shù)電梯曳引包角α=180°=3.1415(rad).專業(yè).整理.下載可編輯曳引輪繩槽型(半圓槽類型)γ=30°=0.52(rad) β=95°=1.66(rad)忽略頂層的曳引繩重量﹑曳引輪和滑輪的慣量。轎廂裝載工況:T1/T2≤efα∵摩擦系數(shù)μ=0.1則當量摩擦系數(shù)有γ β4(cos －sin )2 2f=μπ－β－γ－sinβ+sinγ30° 95°4(cos －sin )2 2f=μ3.1415－1.66－0.52－sin95°+sin30°f=0.1×1.97=0.197∴efα0.1973.1415=1.86=e×裝載工況25倍的載重量，轎廂位于最低層時的靜態(tài)比值:.專業(yè).整理.下載可編輯T1(G+125%Q+G1)g÷i1=T2(W+G2)g÷i1T1(3500+1.25×5000+50.706)g÷2fα==1.696<e=1.86T2(5750+29.925)g÷2滿足條件(3)轎廂位于最高層站時的靜態(tài)比值 :T1 (W+G1)g÷i1=T2 (G+G3+G2)g÷i1T1(5750+50.706)g÷2fα==1.641<e=1.86T2(3500+2.925+29.925)g÷2滿足條件3.轎廂緊急制動工況:T1/T2≤efα與轎廂額定速度相應(yīng)的鋼絲繩速度 Vc=1.0m/s:減速度數(shù)值取a=0.5m/s∵摩擦系數(shù)0.1 0.1μ= = =0.0911+Vc/10 1+1.0/10.專業(yè).整理.下載可編輯則當量摩擦系數(shù)有f1=μ1(f/μ)=0.091×(0.197/0.1)=0.179∴ef1α0.1793.1415=1.75=e×(2)轎廂載有額定載荷位于上行最高層站急停時的動態(tài)比值 :T1 (G+Q+G1)(g+ α)÷i1=T2 (W+G2)(g-α)÷i1T1(3500+5000+50.706)(9.8+0.5)÷2fα==1.638<e=1.75T2(5750+29.925)(9.8-0.5)÷2滿足條件(3)轎廂空載位于上行最高層站急停時的動態(tài)比值 :T1 (W+G1)(g+α)÷i1=T2 (G+G3+G2)(g-α)÷i1T1(5750+50.706)(9.8+0.5)÷2fα==1.818<e=1.86T2(3500+2.925+29.925)(9.8-0.5)÷2滿足條件轎廂滯留工況:T1/T2≥efα∵摩擦系數(shù)μ2=0.2則當量摩擦系數(shù)有F2=μ2(?/μ)=0.2×(0.197/0.1)=0.394.專業(yè).整理.下載可編輯∴ef2α0.3943.1415=3.45=e×(2)對重壓在緩沖器上,空載轎廂位于最高層站時的靜態(tài)比值 :T1 (G+G2+G3)g÷i1=T2 G1g÷i1T1(3500+29.925+2.925)9.8÷2=fα=69.673e=3.45T250.706×9.8÷2滿足條件5.結(jié)論:以上計算均符合電梯曳引能力的計算 。.專業(yè).整理.下載可編輯七、比壓計算對帶切口槽或半圓槽比壓必須滿足下列不等式 :P=T/ndD{8cos（β/2）}/(π-β-sinβ)≤(12.5+4Vc)/(1+Vc)式中:α-曳引繩直徑mmD-曳引輪直徑mmn-曳引繩根數(shù)P-比壓T-轎廂在額定重量?？吭谧畹蛯诱旧蠒r ,在曳引輪水平面上 ,轎廂一側(cè)的曳引輪上的靜拉力。Vc-對應(yīng)與轎廂額定速度的曳引繩速度 m/s∴P={(5000+3500+50.706)/2 ×9.8}/(8×16×800)×{8cos（95/2）}/(π-95.π/180-sin95)=0.16Mpa其中:(12.5+4Vc)/(1+Vc)=8.25∴P<(12.5+4Vc)/(1+Vc)即:比壓滿足要求.專業(yè).整理.下載可編輯八.正常工況下導軌應(yīng)力、變形計算引自“電梯與自動扶梯”P80的導軌承受載荷分析,根據(jù)載荷種類的判斷,本電梯為A類載荷:即計算導軌受力時,假定50%的額定載荷加在高轎廂懸掛點位置高為:等于轎廂寬度b的四分之一等于轎廂深度d的四分之一導軌受力為R2=Q/2.d/4.g/H.1/2=0.63Qd/H式中:H-轎廂上、下導靴中心之距高 mg-重力加速度這取 9.81m/sb.d-分別代表轎廂寬度和深度∴R1=1.25Qb/H=1.25×5000×2900/4420=4100NR2=0.63Qd/H=0.63 ×5000×3500/4420=2494N在正常工作條件下,在R1、R2作用下,導軌最大彎曲應(yīng)力計算為 :σω=RL/f1ω×103(N/mm2)采用T127-2/B導軌其技術(shù)參數(shù):S=28.9cm2 p1=22.7Kg/m e=2.46cm Ixx=200cm?Wxx=31cm3Ixx=2.93cm Iyy=235cm?Wyy=36.8cm3 iyy=2.86cm上述式中:R-上述工況中R1、R2值(N).專業(yè).整理.下載可編輯L-導軌支架間距(m)ω-與R作用力方向?qū)?yīng)的導軌截面模量 (mm3)f1-與假定導軌與導軌支架聯(lián)接的邊懸條件有關(guān) ,取鉸接時,f1=4∴σ1=(4100×2.0×103)/(4×31×103)=66.13Mpaσ2=(2949×2.0×103)/(4×36.8×103)=40.07Mpa∴σw=√σ12+σ22=√54.742+34.862=77.32Mpa即:σw<[σw]=148Mpa最大變形值計算:δ=R×L3/f2×E×J(mm)式中:E-導軌材料彈性模量(N/mm2)J-與R作用力方向?qū)?yīng)的導軌慣性距 (mm?)f2-取與f1相對應(yīng)值,當鉸接時,f2=48∴δ1=[4100×(2.0×103)3]/[48×2.46×(105)×235×10?]=1.18mm<[δx]=2.5mmδ2=[2949×(2.0×103)3]/[48×2.46×(105)×235×10?]=0.85mm<[δx]=2.5mm九、安全鉗動作時,導軌應(yīng)力計算本電梯選用漸進式安全鉗 ,引自“電梯與自動扶梯”P85σK=10(P+Q) ω/A.專業(yè).整理.下載可編輯其中A-導軌的截面面積 2260mm2ω與細長比λ有關(guān)λ=L/i=2000/29.1=68.73根據(jù)“電梯與相關(guān)標準匯編”P124查表得ω=1.39∴σK=10(3500+5000)×1.39/2260=52.28Mpa∵σK–對與抗拉強度為370Mpa的鋼材[σK]為140Mpa∴σK<[σK]十、5000Kg貨梯轎廂架計算轎廂架是一個空間的超靜的鋼架結(jié)構(gòu) ,較為精確地計算轎廂架構(gòu)件的承載強度,需要用有限方法。因此常用偏于保守的分離法進行計算,即在構(gòu)件的連接點上釋放掉一些要素,使構(gòu)件靜定比和即使是超靜定,也是低次超靜定。假定:●轎廂架尺寸(寬x深x高)按:2530×3500×4420.專業(yè).整理.下載可編輯● 材料采用Q235-A;屈服強度σs=235(Mpa)● 安全系數(shù)取2.5;許用應(yīng)力[σ]=94(Mpa)● 上、下梁的許用繞度[f]=L/960上梁-用兩根22a槽鋼制作慣性矩:J1=2×2390=4780(cm?) 截面模數(shù):W1=2×218=436(cm3)受力簡圖(按簡支架集中載荷考慮)總受力P1=(G+Q+G2+G3)g/2=(3500+5000+348+8.5) ×9.8/2=43397(N)強度校核:∵最大彎矩:Mmax1=[P1(2530-1130)]/2=(43397×1400)/2=3037790(N.cm)∴ σ max1= Mmax1/W1=3037790 ÷436=69.7(Mpa)<[σ]C.繞度校核:(用迭加法) E=2.1×107N/cm2，∵最大繞度:2?max1=-2[(P1χ)/(48×E×J1)](3ι2-4χ2)(0≤χ≤70)2?max1=-2[(43397×70)/(48×2.1×107×4780)](3×2572-4×702).專業(yè).整理.下載可編輯=0.225(cm)<[?]=L/960=0.267(cm)結(jié)論:兩根22a槽鋼制作上梁安全。立柱:轎廂立柱用兩根22a槽鋼制作慣性矩:J1=2390(cm?) 截面模數(shù):W1=218(cm3)立柱的危險工況為滿載試驗工況,該工況下,每根立柱受力可認為為額定載荷及轎廂而產(chǎn)生的拉力及偏載產(chǎn)生的彎矩。故拉力:P2=(G+Q)g/2=41650(N)彎矩:Mx=(QgL)/8=(5000×9.8×257)/8=1574125立柱強度:σmax=[(M×h)/(4HWx)]+(P2/A)式中:h-立柱最大自由長度:h=390cmH-轎架上下導靴間距:H=442cm有:σmax=[(1574215×390)/(4×442×218)]+(41650/36.246)=27.4(Mpa)<[σ]=94MPa故立柱強度滿足要求。下梁:用兩根25a槽鋼制作:其截面面積:A=2×34.917=69.83(cm2)慣性矩:J1=2×3370=6740(cm?)截面模數(shù):W1=2×270=540(cm3)按轎廂滿載時失控蹲底的工況計算。a.受力簡圖(看圖紙).專業(yè).整理.下載可編輯下梁按簡支架均布載荷考慮 ,當0.5gn減速引起的作用力為:總受力P3=(G+Q)/2×g=(3500+5000)/2 ×9.8=41650(N)強度校核:∵最大彎矩:Mmax1=-41650×710+[41650/(2×250)]×(710-460)2=-2436525(N.cm)∴σmax1=Mmax1/W1=2436525/540=45.12(Mpa)<[ σ]繞度校核:(用迭加法)∵最大繞度:?max3=2P3×L3cc[8-4()2+()3]×348×E×J1LL41650×25332525=2×[8-4()2+()3]348×2.17×6740253253=0.207(cm)<[?]=L/960=0.267(cm).專業(yè).整理.下載可編輯結(jié)論:兩根25a槽鋼制作下梁安全。連接螺栓的計算轎架的立柱與上、下梁部件聯(lián)結(jié)均用M20螺栓,聯(lián)結(jié)的螺栓每組數(shù)目有8個,且直接支撐廂體和載荷,螺栓主要是受剪切力的作用查手冊M20螺栓的公稱應(yīng)力面積A=245(mm)螺栓材料按Q235-A性能等級按4.68,材料:σy=320(Mpa)∴[σ]= σs/n1n1-安全系數(shù),查GB3811-83表,n1=1.5按安全鉗制停和轎廂急停工況校核上梁與立柱聯(lián)結(jié)螺栓 ,制動力為F制,取2P1。Qp=(KF制)/(mμ)式中:Qp-螺栓預(yù)緊力K-動載荷系數(shù),K=1.2μ-摩擦系數(shù) μ=0.3Qp=(2×1.2x43397)/(12x0.3)=28931(N)螺栓最大應(yīng)力計算:σmax=1.3Qp/A=(1.3x28931)/245=153.5(Mpa)<[ σ]=213.3(Mpa)結(jié)論:所選螺栓規(guī)格和數(shù)量合適 。5.轎頂輪輪軸強度計算輪軸材料為調(diào)制 45#鋼,[σ]=410(Mpa)輪軸受力圖及彎矩圖如圖所示 :.專業(yè).整理.下載可編輯P4=(P+Q)g/2=(3500+5000)x9.8/2=41650(N)Mmax4=65P4=65x41650=2707250(N.mm)軸徑d=63mm,πd33.1415x633=W4=3232=24536(mm)Mmax4 2707250∴σmax3= = =110(Mpa)<[σ]W4 24536結(jié)論:安全十一、緩沖器的校核本電梯轎廂緩沖器和對重緩沖器選用建湖飛耐型號:ZDQ-A-14聚胺脂緩沖器.(轎廂2個)技術(shù)參數(shù):行程:H=195x0.9=175mm高度:H1=195mm額定速度:V≤0.63m/s.專業(yè).整理.下載可編輯總?cè)菰S品質(zhì): 500～9680Kg校核:速度校核:本轎廂、對重速度為0.5m/s總?cè)菰S品質(zhì)校核:轎廂總品質(zhì)為8848/2<9680Kg對重總品質(zhì)為5750Kg<9680Kg緩沖器行程校核:緩沖器可能的總行程應(yīng)至少等于相應(yīng) 115%額定速度的2倍重力制停距離為:∴緩沖器選用合適十二、限速器的選用、校核限速器選用河北東方機器制造廠產(chǎn)品,其型號為XS3型限速器技術(shù)參數(shù):1） 額定速度: V≤1.75m/s2） 繩張緊力: F≥800N3） 鋼絲繩直徑:d=φ8mm4） 繩節(jié)圓直徑:D=φ241mm校核:.專業(yè).整理.下載可編輯(1)額定速度: V=0.5≤1.75m/s(2)鋼絲繩張緊力校核:當安全裝置起作用所需要力為 F=250N則2F=500N因選用張緊力≥800N則滿足鋼絲繩安全系數(shù)的校核:η=鋼絲繩最小破斷拉力/限速器繩的張緊力=31.7KN/800N=39.62>[η]=8限速器鋼絲繩直徑校核:限速器鋼絲繩直徑為 8mm≥[d]=6mm 符合規(guī)范要求輪徑比校核:D/d=241/8=30.125≥[30]∴限速器選用合適十三、安全鉗選用、校核安全鉗選用河北東方機械制造廠產(chǎn)品,其型號為AQZ4瞬時式安全鉗技術(shù)參數(shù)額定速度≤0.63m/s總?cè)菰S品質(zhì)≤14000Kg導軌寬度16mm校核(1)額定速度校核本轎廂速度v=0.5m/s<0.63m/s限速器動作速度校核.專業(yè).整理.下載可編輯115%V=1.15×0.5=0.55m/s<0.63m/s(3)總?cè)菰S品質(zhì)校核 P+Q+P2=8848Kg<14000Kg∴安全鉗選用合適十四:轎廂面積和通風面積計算一)、轎廂上、下部位通風面積計算由于轎廂頂部安裝了 4個橫流風扇,其尺寸為 55×278,因此轎廂頂部通風面積:S頂=4×57×280=63840mm2=0.06384m2轎廂下部位的通風面積 :S下=S1+2S2+S3其中S1-轎門扇與地坎間隙的通風面積S2-為左右轎壁底部的通風面積S3-為后轎壁底部的通風面積∴S1=5×3600=0.018m2S2=(2900×2-30×2)=0.05740m2S2=(3500×2-30×2)=0.06940m2.專業(yè).整理.下載可編輯S下=S1+2S2+S3=0.018+2 ×0.05740+0.06940=0.2022m 2同理轎廂上部位的通風面積等于轎廂下部位的通風面積S=S頂+S下+S上=0.06384+0.2022×2=0.46824m2∴整個通風面積滿足規(guī)范要求 >0.090m2(二)、 轎廂面積計算為了防止由于乘客多而引起超載 ,轎廂有效面積予以限制 ,根據(jù)“電梯與相關(guān)標準匯編”P69轎廂的最大面積可以由下式?jīng)Q定 :Smax≤9.0(m2)Smax=2.4×3.6+0.085×1.8=8.793(m2)≤9.0(m2)所以介于最大與最小之間 ..專業(yè).整理.下載可編輯十五、承重大梁的校核承重大梁在機房的示意圖根據(jù)示意圖標出兩根梁的受力情況與位置RE=RF=5750/2=2875KgRD=RG=8500/2=4250Kg曳引機自重1450Kg.專業(yè).整理.下載可編輯選用36a工字鋼:A=76.480 Wx=875cm3 Ix=15800cm? ix=14.4cm強度計算重心C為曳引機加機座重量分解到 的力分別為RA1C=200Kg RA4C=350Kg RA3C=200KgRA2C=200Kg RA5C=350Kg RA6C=350Kg對重側(cè)E、轎廂側(cè)D為（G+W+Q）分解到的力分別為RA1E=1790Kg RA2E=1790Kg RA3E=1790KgRA4E=2960Kg RA5E=2960Kg RA6E=2960Kg對重側(cè)F分解到F′的力為: RF=3415Kg繩頭側(cè)G分解到I梁的力為: RG2=2525Kg∴ R′F=3415KgR′A4=RA4C+RA4E=350+2960=3310KgR′A5=RA5C+RA5E=350+2960=3310KgR′A6=RA6C+RA6E=350+2960=3310KgR′G2=2525Kg R1=12275Kg R2=3600Kg.專業(yè).整理.下載可編輯a.強度計算ΣMF=122750×25=3068750OΣMA4=122750×39-34150×14=4309150OΣMA5=122750×65-34150×40-33100×36=5752150OΣMA6=122750×91-34150×66-33100×52-33100×26=6334550O∴A6處彎矩最大，取Md=ΣMA6=63345500.∴σ=Md/Wx=63345500/(875 ×103)=72.39Mpa<[σ]=95Mpab.計算剛度:用繞度迭加法計算四個力作用力梁的繞度比實際繞度偏于安全 。P(L-L1)YFmax= √[L2-(L-L1)2]39√3EIL3415(410-25)=√[4102-(410-25)2]39×√3×2.06×106×15800×410=0.0177cm=0.177mmP(L-L1-L2)YA4max= √[L2-(L-L1-L2)2]39√3EIL3310(410-25-14)=√[4102-(410-25-14)2]39×√3×2.06×106×15800×410.專業(yè).整理.下載可編輯=0.0314cm=0.314mmP(L-L1-L2-L3)YA5max= √[L2-(L-L1-L2-L3)2]39√3EIL3310(410-25-14-26)=√[4102-(410-25-14-26)2]39×√3×2.06×106×15800×410=0.0597cm=0.597mmP(L-L1-L2-L3-L4)YA6max= √[L2-(L-L1-L2-L3-L4)2]39√3EIL3310(410-25-14-26-26)=√[4102-(410-25-14-26-26)2]39×√3×2.06×106×158