某工程模板支撐體系早拆施工方案

設(shè)計(jì)依據(jù)：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）》以下簡稱“規(guī)范”、《建筑施工手冊(cè)（縮印本）第二版》以下簡稱“手冊(cè)”、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》以下簡稱“計(jì)算手冊(cè)”?，F(xiàn)狀簡介除主樓樓外裙房頂板板厚度大部分分為400mm，地下三層層頂板主要為為無梁樓蓋，柱柱網(wǎng)間距為8250mmm×90000mm,另一部分為為梁格，梁格格規(guī)格為2250××9000mmm；地下二層層頂板主要為為梁格，梁格格規(guī)格為4000××4500mmm；地下一層層頂板梁格形形式同地庫二二層頂板;主樓內(nèi)層層層有跨度超過過8000mmm混凝土梁。設(shè)置部位通過論證，設(shè)置置早拆體系的的部位有如下下安排：2.1主樓樓主樓樓板不不設(shè)置早拆體體系，按正常常工序進(jìn)行施施工；在跨度大于于8m的梁下設(shè)置2個(gè)早拆支撐撐體系；在跨度大于于4m小于8m的梁下設(shè)置置一個(gè)早拆支支撐體系。2.2在其其它部位設(shè)置置早拆體系：：在后澆帶帶兩側(cè)梁底在裙房負(fù)負(fù)3層至3層頂板及梁梁底2.3在以以下部位不用用設(shè)置早拆體體系：跨度小于30000mm的單向板及及厚度超過300mm厚的交梁樓樓面的雙向板板，具體詳見見計(jì)算書。3、主要設(shè)計(jì)3.1后澆帶帶兩側(cè)的早拆拆體系的設(shè)置置整個(gè)工程后澆帶帶共有4種類型，第1至第3種類型需要要設(shè)置早拆體體系，第4種類型無需需設(shè)置早拆體體系。軸15.66/（軸F-20663）至軸L、（軸F-20663）/（軸11＋3375mmm）至軸20、（軸F-20663）至軸L/（軸11＋3375mmm）、軸G至軸H/（軸6-5400mm）至（軸11＋3375mmm）為第一種種類型；.1方案設(shè)計(jì)計(jì).2早拆支撐撐體系的組成成①I、II型早早拆體系由6根鋼管組成成，鋼管之間間用橫桿拉接接，橫桿垂直直間距不大于于1800mmm。具體見計(jì)計(jì)算書。.3設(shè)置原則則：布置時(shí)盡量以圖圖示位置為準(zhǔn)準(zhǔn)；在兩柱之間設(shè)置置早拆支撐體體系；當(dāng)板托處無柱時(shí)時(shí)設(shè)置早拆支支撐體系，如如軸E.2/軸16處；后澆帶兩側(cè)分別別設(shè)置早拆支支撐體系；布置模板時(shí)，宜宜從柱邊向兩兩側(cè)布置整板板，將較碎板板布置在早拆拆頭附近。（軸11+33375）/軸A至（軸F-20663）、軸6/軸A至軸D.9為第二種類型型；.1早拆支撐體體系的組成III型早拆體體系由4根鋼管組成成，IV型早拆體系系由8根鋼管組成成鋼管之間用用橫桿拉接，橫橫桿垂直間距距不大于1800mmm。.2設(shè)置原則：：①樓板不用設(shè)置置早拆支撐體體系；②在后澆帶兩端端的梁底設(shè)置置早拆支撐體體系；③當(dāng)后澆帶一側(cè)側(cè)梁跨跨度大大于4000mmm時(shí)，在該段段梁中部設(shè)置置保護(hù)性支撐撐體系；軸0至軸6/（軸C＋1900）為第三種種類型；保留圖示范圍內(nèi)內(nèi)梁底、板底底模板不拆。上圖中陰影部分分的模板保持持不拆。軸6/軸軸D.8至軸L為一種類型型；軸D.8至軸LL/軸5.2至軸6范圍內(nèi)梁底底及板底模板板保留。3.2梁梁板早拆體系系的設(shè)計(jì)無梁樓蓋體體系的設(shè)計(jì)經(jīng)過計(jì)算，在如如下位置設(shè)置置早拆支撐.1早拆支撐體體系的組成V、VI型早拆拆體系由8根鋼管組成成，鋼管之間間用橫桿拉接接，橫桿垂直直間距不大于于1800mmm。.2設(shè)置原則：：①圖示位置為最最佳受力狀態(tài)態(tài)，實(shí)際操作作中盡量以圖圖示位置布置置早拆支撐體體系；②具體布板時(shí)應(yīng)應(yīng)考慮整板布布置，減少切切割；③布置模板時(shí)，宜宜從柱邊向兩兩側(cè)布置整板板，將較碎板板布置在早拆拆頭附近。普通梁板早拆體體系的設(shè)計(jì).1早拆支撐體體系的組成當(dāng)拆除層混凝土土強(qiáng)度達(dá)到模模板拆除條件件時(shí)，上一層層混凝土板已已經(jīng)澆筑完畢畢，第三層水水平模板支撐撐搭設(shè)完畢。通通過5.5條計(jì)算可以以看出，而本本層混凝土強(qiáng)強(qiáng)度能承受可可以抵擋上部部傳來的荷載載，故V、VI型早拆體系系由8根鋼管組成成，鋼管之間間用橫桿拉接接，橫桿垂直直間距不大于于1800mmm。.2設(shè)置原則：：①圖示位置為最最佳受力狀態(tài)態(tài)，實(shí)際操作作中盡量以圖圖示位置布置置早拆支撐體體系；②具體布板時(shí)應(yīng)應(yīng)考慮整板布布置，減少切切割；3.3主樓梁底底設(shè)置早拆體體系跨度大于8米的的梁底，設(shè)置置兩個(gè)早拆支支撐體系，則則每個(gè)早拆支支撐體系由6根早拆支撐撐頭組成。布布置在梁跨中中三分之一處處，布置見下下圖，具體見見計(jì)算?？缍刃∮?米的的梁底，設(shè)置置一個(gè)早拆支支撐體系，早早拆支撐體系系由6根早拆支撐撐頭組成。布布置在梁跨中中二分之一處處，布置見下下圖，具體見見計(jì)算。4.施工注意事事項(xiàng)4.1早拆支支撐的設(shè)置上上下層之間位位置必須對(duì)齊齊，在設(shè)置早早拆支撐的位位置經(jīng)過放線線確定；4.2早拆頭頭位置是經(jīng)過過計(jì)算確定，不不能輕易移動(dòng)動(dòng)，必須移動(dòng)動(dòng)時(shí)，必須經(jīng)經(jīng)過技術(shù)部門門的同意；4.3早拆頭頭設(shè)置的另一一大原則是，在在保證受力合合理的基礎(chǔ)上上，確保最小小量的切割模模板。4.4上部樓樓板施工時(shí)，堆堆料不要集中中，每堆材料料重量不得大大于2t。并應(yīng)靠近近梁柱端布置置。5.計(jì)算書5.1荷載：每1m3鋼筋混凝土土重量25kNN/m3?48×3.55鋼管3.844kg/mm操作荷載（人人、機(jī)）2.5kkN/㎡5.2取一塊塊11.522×2.5mm板塊為例進(jìn)進(jìn)行測(cè)算：按最不利情況考考慮，假設(shè)樓樓板混凝土不不受力，那么么按正常施工工考慮，地下下三層立桿最最多承受地庫庫二層立桿、橫橫桿自重、地地下一層立桿桿、橫桿自重重，地下二層層底板混凝土土自重、地下下一層底板混混凝土自重、首首層底板混凝凝土自重，再再加上一層的的施工活荷載載。5.3立桿、橫橫桿自重計(jì)算算橫桿m＝＝11.577×3×9＋2.5×111×9＝560.44mG1=560..4×3.884×9.88÷10000＝21KN立桿l＝＝9.6mG2=3.844×9.6××9.8×333÷10000＝11.922KN5.3.3C40混凝土11..57×2..5×0.44×3＝34.711m3G3=34.771×25＝867.88KN總荷載：G＝21+111.92+8867.8==901KNNG靜＝901÷÷（11.577×2.5）＝31kNN/㎡G活＝2.5kN/㎡所以，G=1..2×31＋1.4×22.5＝41kNN/㎡5.4計(jì)算早拆拆支撐體系立立桿根數(shù)早拆支撐體系立立桿采用?48×33.5鋼管，立桿桿的基本參數(shù)數(shù)為：?48×3.55鋼管其截面AA=489mm2回轉(zhuǎn)半徑i==15.8mmm取其中一節(jié)立柱柱長度ι0=1800㎜其長細(xì)細(xì)比λ=ι0/i=18800/155.8＝114查表得得?＝0.4899?48×3.55鋼管，其設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度為：：fy=205NN/㎜2I型早拆體體系立桿根數(shù)數(shù)測(cè)算每個(gè)I型早拆頭頭承受荷載的的面積為3145××4500mmm則N=3.1445×4.55×41kkN/㎡÷2=2990KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定定性公式進(jìn)行行核算需要的的立桿根數(shù)為為：n＝N/（?AAfy）＝290×11000÷（0.4899×489××205）＝5.9根取6根。II型早拆拆體系立桿根根數(shù)測(cè)算每個(gè)II型早拆拆頭承受荷載載的面積為2600××4500mmm則N=2.6××4.5×441kN//㎡÷2=2440KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定定性公式進(jìn)行行核算需要的的立桿根數(shù)為為：n＝N/（?AAfy）＝240×11000÷（0.4899×489××205）＝4.89根取6根。III型早拆拆體系立桿根根數(shù)測(cè)算每個(gè)III型早早拆頭承受荷荷載的面積為為6100××2750mmm則N=6.1××2.75××41kNN/㎡÷2=3444KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定定性公式進(jìn)行行核算需要的的立桿根數(shù)為為：n＝N/（?AAfy）＝344×11000÷（0.4899×489××205）＝7.01根取8根。IV型早拆體體系立桿根數(shù)數(shù)測(cè)算每個(gè)IV型早拆拆頭承受荷載載的面積為3375××2750mmm則N=3.3775×2.775×41kN/㎡÷2=1991KN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定定性公式進(jìn)行行核算需要的的立桿根數(shù)為為：n＝N/（?AAfy）＝191×11000÷（0.4899×489××205）＝3.88根取4根。V、VI型型早拆體系立立桿根數(shù)分析析根據(jù)5.5條計(jì)計(jì)算，300mm厚雙配筋樓樓板能承受荷荷載大于上部部結(jié)構(gòu)傳來的的荷載，取8根早拆支撐撐體系?？缍却笥?米米的梁下支撐撐計(jì)算取地庫二層A塔塔11.57米長，截面面尺寸為500×8850mm的梁為例，每每根梁承受板板面的范圍是是11.577×2.822米.而該層樓板板能承受的荷荷載為13KN//m2,則N=（41－113）×11.557×2.882＝914KNN在每根梁下端設(shè)設(shè)2個(gè)早拆支撐撐體系，則每每個(gè)早拆支撐撐體系承受N＝305KNN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定定性公式進(jìn)行行核算需要的的立桿根數(shù)為為：n＝N/（?AAfy）＝305×11000÷（0.4899×489××205）＝6.22根綜合考慮上一層層樓板也能承承擔(dān)一部分荷荷載，取6根?？缍刃∮?米米的的梁下支支撐計(jì)算取8米長梁為例例，每根梁承承受板面的范范圍是8×3米.而該層樓板板能承受的荷荷載為13KN//m2,N=（41－113）×8×3＝672KNN在每根梁下端設(shè)設(shè)1個(gè)早拆支撐撐體系，則每每個(gè)早拆支撐撐體系承受N＝336KNN按受壓構(gòu)件穩(wěn)定定性公式進(jìn)行行核算需要的的立桿根數(shù)為為：n＝N/（?AAfy）＝336×11000÷（0.4899×489××205）＝6.8根綜合考慮上一層層樓板也能承承擔(dān)一部分荷荷載，取6根。5.5樓板早拆拆支撐體系的的設(shè)計(jì)梁格內(nèi)單向混凝凝土板早拆驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)如下計(jì)算單單向板按正常常工序施工，即即達(dá)到規(guī)范允允許的強(qiáng)度后后即刻拆除。具具體見計(jì)算。取梁格內(nèi)混凝土土板塊最大規(guī)規(guī)格為例，梁梁格內(nèi)混凝土土板為單向板板，只考慮短短向受力。單向板最寬的為為2500mmm。樓板配筋上上下鐵為12@1550。取1000寬板板帶作為研究究對(duì)象，則As=As''=1000÷÷150×1113.1＝754mmm2單向板兩側(cè)與梁梁固接，則該該處受力簡圖圖如下：則該段板承受的的最大彎距為為Mmax=qll2/12=41×（25500×1..05）2÷12＝2.36××107Nmm兩端固接，3000mm厚，樓板配配筋上下鐵為為12@1550所能承受的的彎距為：不考慮混凝土自自身強(qiáng)度，則則混凝土自身抗彎彎M＝α1fcbx(h0-x/2))+As×Fy×（h0-a's）＝0＋754××300×2258＝1.09×1108Nmm，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于于樓板承受的的彎距。故單向板不設(shè)置置早拆支撐體體系。梁格內(nèi)雙向混凝凝土板早拆驗(yàn)驗(yàn)算通過計(jì)算，3000mm以上厚度的的雙向板不需需設(shè)置早拆支支撐體系。具具體計(jì)算如下下：根據(jù)計(jì)算手冊(cè)第第1254頁附表2-20四邊固定板板，板內(nèi)承受受的最大彎距距系數(shù)為a=0.00588，那么，一塊41125×45500板因承受上上部傳來的荷荷載形成的彎彎距為：M1=aql2=0.05588×411×41255×41255＝0.41××108Nmm.根據(jù)計(jì)算結(jié)果，樓樓板所能承受受的彎距為：：M2=1