塔吊專項施工方案

銀都雅工程塔工程安全專項施工方案制:武漢中拓建設工程發(fā)展有限公編制時間：年

月20日

目錄第一節(jié)、工程概況------------------------------------------------------------------2一、工程概--------------------------------------------------------------------二、施工平面布置--------------------------------------------------------------2三、施工要--------------------------------------------------------------------四、技術保證條件--------------------------------------------------------------2第二節(jié)、編制依據(jù)------------------------------------------------------------------4第三節(jié)、施工計劃------------------------------------------------------------------5一、施工進度計劃--------------------------------------------------------------5二、材料與設備計------------------------------------------------------------第四節(jié)、施工工藝技--------------------------------------------------------------一、技術參--------------------------------------------------------------------二、工藝流--------------------------------------------------------------------三、施工方--------------------------------------------------------------------四、檢查驗--------------------------------------------------------------------第五節(jié)、施工安全保證措施--------------------------------------------------------一、組織保-------------------------------------------------------------------二、技術措-------------------------------------------------------------------三、監(jiān)測監(jiān)-------------------------------------------------------------------四、應急預-------------------------------------------------------------------第六節(jié)、勞動力計劃--------------------------------------------------------------14一、專職安全生產(chǎn)管理人---------------------------------------------------二、所需勞動力安-----------------------------------------------------------第七節(jié)、計算書及相關圖紙--------------------------------------------------------【計算書】---------------------------------------------------------------------15-1-

一、工程概況工程基本情況江夏區(qū)文化路號武漢農(nóng)村商業(yè)銀行工程名稱

銀都雅苑

工程地點后院周邊環(huán)境建筑面積（）基礎形式抗震等級地上層數(shù)

東南北臨居民區(qū)，西臨馬路樁基四級18

建筑高度（）主體結構抗震設防烈度地下層數(shù)

52.65剪力墻61標準層層高（）2.9各責任主體名稱建設單位施工單位項目經(jīng)理技術負責人

武漢宏泰房地產(chǎn)開發(fā)有限公司武漢中拓建設工程發(fā)展有限公司王勝波駱家安

設計單位監(jiān)理單位總監(jiān)理工程師專業(yè)監(jiān)理工程師

北京威斯頓建筑設計有限公司武漢永泰建設工程監(jiān)理有限公司王冰徐文俊二、施工平面布置三、施工要求1、確保塔吊在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠。2、塔吊在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、塔吊施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。四、技術保證條件1、安全網(wǎng)絡-2-

2、塔吊的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該《專項施工方案》。-3-

《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程》《塔式起重機設計規(guī)范》《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑結構荷載規(guī)范》（本）《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑樁基技術規(guī)范》銀都雅苑《施工組織設計》及其建筑、結構施工圖紙QTZ63塔式起重機《使用說明書》xxx機械有限公司-4-

一、施工進度計劃二、材料與設備計劃1、鋼材、泥、砂、石子、外加劑等原材料進場時，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205的規(guī)定作材料性能檢驗。2、焊接材的品種、規(guī)格、性能等符合國家產(chǎn)品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配符合設計要求及現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑鋼結構焊接技術規(guī)程》JGJ81的定。-5-

一、技術參數(shù)【矩形板式樁基礎】承臺長l承臺高承臺混凝土自重γc)承臺上部覆土的重度γ'(kN/m)承臺底部長向配筋承臺頂部長向配筋

4.82519

承臺寬承臺混凝土強度等級承臺上部覆土厚度'(m)承臺混凝土保護層厚度δ(mm)承臺底部短向配筋承臺頂部短向配筋

4.8050【塔機附著驗算】塔機型號

（浙江建機塔身桁架結構類型

型鋼塔機計算高度H(m)起重臂長度l(m)起重臂與平衡臂截面計算高度h附著桿數(shù)附墻桿截面類型附著次數(shù)點到塔機的豎向距離(m)點到塔機的豎向距離(m)

12257四桿附著鋼管42.64.4

塔身寬度(m))平衡臂長度l(m)附墻桿類型附墻桿鋼管規(guī)格(mm)附著點到塔機的橫向距離a附著點到塔機的橫向距離a附著點到塔機的橫向距離a

1.6Ⅰ類Φ219×102.62.62.6點到塔機的豎向距離

2.6

附著點到塔機的橫向距離a

2.6點到塔機的豎向距離(m)第次附著點高度m)

4.455

第1次附著點高度m)第3次附著點高度m)

3179-6-

第次附著點高度m)二、工藝流程塔機附著

懸臂端點高度(m)121.5放樣—著支座設置—附墻桿制作附墻桿安裝。三、施工方法塔機附著1、安裝順與安裝步驟應按本工程安裝施工方案要求進行。2、凡參與墻架安裝的操作人員必須持有上崗證，有較熟練的安裝經(jīng)驗。特別是塔吊司機，應熟悉吊車的性能、使用范圍、操作步驟、安裝程序，使用后應妥善保管保養(yǎng)。3、鋼絲繩使用中應經(jīng)常檢查：①磨損及斷絲情況、銹蝕與潤滑情況。②鋼絲繩不得扭勁及結扣，繩股不應凸出。使用鋼絲繩安全系數(shù)不得小于。③繩卡應緊固可靠。④鋼絲繩在滑輪與卷筒位置應正確，在卷筒上應固定牢靠。⑤鋼絲繩嚴禁與架空電線接觸，應避免與尖凌的物體摩擦。4、吊鉤在用前應檢查：①表面有無裂紋和刻痕。②吊鉤環(huán)自然磨損不得超過原斷面直徑的。③鉤勁是否有變形。④是否存在各種變形和鋼材疲勞裂紋。⑤凡屬起重范圍之內(nèi)的信號指揮和掛鉤工人應經(jīng)過嚴格挑選和培訓他們熟知本工種的安全操作規(guī)程。5、吊臂下準人員出入。6、塔吊司與指揮必須熟悉吊裝信號，使用對講機交換有關信息。7焊工必須有合格證排焊工所擔任的焊接工作應與焊工的技術水平相適應，并有一年以上經(jīng)驗。四、檢查驗收3、樁基檢驗收(1)、灌注樁施工過程中進行下列檢驗：、灌注混凝土前，按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94的規(guī)定，對已成孔的中心位置、孔深、孔徑、垂直度、孔底沉渣厚度進行檢驗；、對鋼筋籠安放的實際位置等進行檢查，并填寫相應的質量檢測、檢查記錄。(2)、混凝土灌注樁的強度等級按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范》的規(guī)-7-

定進行檢驗。(3)、成樁樁位偏差的檢查按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》和行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行。(4)、樁基宜隨同主體結構基礎的工程樁進行承載力和樁身質量檢驗。(5)、樁基與承臺的連接構造以及主筋的錨固長度符合《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》和現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范JGJ94的規(guī)定。塔機附著1、檢查、收1）附墻架裝后首先重點檢查現(xiàn)場連接部位的質量。2）附墻架裝質量主要檢查豎向面的不垂直度，及附墻架受壓弦桿豎向面的側向彎曲必須保證不超過允許偏差，這是保證設計受力狀態(tài)及結構安全的關鍵。3）附墻架座的標高、軸線位移、撓度經(jīng)測量做出記錄。2、附墻架裝質量標準1）附墻架裝工程的質量檢驗評定，應在焊接質量檢驗評定符合標準規(guī)定后進行。2）附墻架須符合設計要求和施工規(guī)范規(guī)定。允許偏差項目（表33-4）1234

mm）e/1000650

33-4h為；L為附墻架長度3、焊接質標準1）主控項①焊條的牌號、性能，接頭中使用的鋼筋、鋼板、型鋼均應符合設計要求。檢查出廠證明及焊條烘培記錄。②焊工必須經(jīng)考試合格。檢查焊工合格證及考核日期。2）一般項①焊縫外觀應全部檢查通碳素結構鋼應在焊縫冷卻到工作地點溫度以后進行。②焊縫表面焊波應均勻，不得有裂紋、夾渣、焊瘤、燒穿、弧坑和針狀氣孔等缺陷，焊接區(qū)還不得有飛濺物。③焊縫外觀標準（表）

-8-

12

3）允許偏項目（表3-3）。

12

mm）

b≥

δ00+300+3

3

型的Kmm

k=/2

0b為，-9-

一、組織保障安全保證體系二、技術措施-10

塔機附著1、安裝前備1）復驗附桿支座及支撐系統(tǒng)的預埋件，其軸線、標高、水平度、預埋螺栓位置及伸出長度，超過允許偏差時，應做好技術處理。2）檢查汽吊工作性能是否正常2、安裝順先單獨安裝每根附墻桿，再安裝水平方向連接桿件。3、安裝方由吊車起吊將附墻桿扶直后將附墻桿吊至附墻位置桿件對位后應立即臨時固定將桿件與建筑物主體上預埋件點焊此時進行適當調整認為正確無誤后進行正式焊接焊縫經(jīng)過檢查可靠后方可松開鋼絲繩，摘鉤離去按上述方法安裝每根附墻桿最后起吊兩根附墻桿之間連接桿件與附墻桿相應節(jié)點板進行焊接。4、檢查、收5、除銹、漆1）連接處縫無焊渣和油污。除銹合格后方可進行油漆。2）涂料及膜厚度應符合設計要求或施工規(guī)范規(guī)定。6、焊接1）焊接前復查組裝質量和焊縫區(qū)的處理情況，修整后方能施焊。焊前應對所焊桿件進行清理除去油污銹蝕浮水及氧化鐵等，在沿焊縫兩側不少于范圍之內(nèi)露出金屬光澤。2）焊接工：焊接采用平焊。根據(jù)角鋼的厚度和以往施工經(jīng)驗，焊接電流暫定為1200A，現(xiàn)場焊工進行試焊后可自行調整焊接電流。焊接速度要求等速焊接保證焊縫厚度寬度均勻一致，從面罩內(nèi)看熔池中鐵水與熔渣保持等距離（～4mm）為宜。焊接電弧長度：根據(jù)所用焊條的牌號不同而確定，一般要求電弧長度穩(wěn)定不變，酸性焊條以長為宜，堿性焊條以2～3mm為宜。焊條角度：根據(jù)兩焊件的厚度確定焊條的角度。焊條角度常用45。7、焊縫注事項1）焊接變：由于屋架貼角焊縫焊量較大，收縮與角變形也較大，因此正確選擇焊接順序可減少其變形先焊焊接變形較大的焊縫因本工程采用手工焊接焊縫較長時采用反向逆焊和對稱施焊，同時在放樣與下料時放足電焊收縮余量。2）嚴禁在縫外母材上打火引弧。3）各種構校正好之后方可施焊，并不準隨意移動墊鐵和支撐，以防影響構件的垂直偏差隱蔽部位的焊接頭必須辦理完隱蔽驗收手續(xù)后方可插入下道工序。4）低溫焊后不準立即清渣，應等焊縫降溫后方可清渣。5）焊接常幾個質量通病防治辦法：尺寸偏差大（焊縫長度、寬度、厚度不足，中心線偏移、彎折等）：應嚴格控制焊接部位的相對位置，合格后方準焊接，焊接中精心操作，不得馬虎。裂紋為防止裂紋產(chǎn)生應選擇合理的焊接工藝參數(shù)和次序應該一頭焊完再焊-11

另一頭，如發(fā)現(xiàn)有裂紋應鏟除重新焊接。咬邊應選用合適的電流避免電流過大電弧拉得過長，控制好焊條的角度和運弧的方法。氣孔：焊條按規(guī)定溫度和時間進行烘培，焊接區(qū)域必須清理干凈，焊接過程中，可適當加大焊接電流，降低焊接速度，使熔池中的氣體完全逸出。夾渣多層施焊應層層將焊渣清除干凈操作中應注意熔渣的流動方向特別是采用堿性焊條時，必須使熔渣留在熔池后面。三、監(jiān)測監(jiān)控塔吊基礎沉降觀測半月一次垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔機出現(xiàn)沉降垂直度偏差超過規(guī)定范圍時須進行偏差校正在附墻未設之前在最低節(jié)與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身頂塔身之前塔身用大纜繩四面纜緊在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節(jié)附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經(jīng)濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2)當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調。(3)負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4)及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反預案(1)事故報告程序事故發(fā)生后作業(yè)人員班組長現(xiàn)場負責人項目部安全主管領導應逐級上報，并聯(lián)絡報警，組織搶救。(2)事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并1小時內(nèi)向上級主管部門作出書面報告。(3)現(xiàn)場事故應急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A)火災事故應急處理及時報警組織撲救集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延注意人身安全積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B)觸電事故處理立即切斷電源或者用干燥的木棒竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進-12

行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內(nèi)部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C)高溫中暑的應急處理中暑人員移至陰涼的地方開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水5酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。(D)其他人身傷害事故處理當發(fā)生如高空墜落被高空墜物擊中中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通聯(lián)絡項目負責人：王勝波安全員：葛祥文技術負責人：駱家安醫(yī)院救護中心：120匪警：火警：通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。-13

一、專職安全生產(chǎn)管理人員搭設過程中因處在施工高峰期各施工班組在交叉作業(yè)中故應加強安全監(jiān)控力度現(xiàn)場設定若干名安全監(jiān)控員水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區(qū)域用紅白三角小旗圍欄謹防非施工人員進入同時成立以項目經(jīng)理為組長的安全領導小組以加強現(xiàn)場安全防護工作本小組機構組成人員編制及責任分工如下王勝波（項目經(jīng)理）—組長，負責協(xié)調指揮工作；陳方高（施工員）—組員，負責現(xiàn)場施工指揮，技術交底；葛祥文（安全員）組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作；二、所需勞動力安排

600～10

2515：00m

48065305

（m

48040257-14

【計算書】矩形板式樁礎計書計算依據(jù)：1、《塔式重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》2、《混凝結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑基技術規(guī)范》JGJ94-20084、《建筑基基礎設計規(guī)范》一、塔機屬性塔機型號塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度(m)塔機獨立狀態(tài)的計算高度塔身桁架結構塔身桁架結構寬度二、塔機荷載

QTZ60214043方鋼管1.6-15

G1QmaxminQminG3G1QmaxminQminG3塔機豎向荷載簡圖1、機自荷載標值塔身自重G(kN)起重臂自重G(kN)起重臂重心至塔身中心距離小車和吊鉤自重G(kN)最大起重荷載Q(kN)最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離

251223.860最小起重荷載Q

(kN)

10最大吊物幅度R(m)最大起重力矩M(kN·m)平衡臂自重G(kN)平衡臂重心至塔身中心距離平衡塊自重G(kN)

50Max[60×11.5，6.3-16

G4kk1qkkvkkG4kk1qkkvkk平衡塊重心至塔身中心距離2、荷載準值ω(kN/m)工程所在地

浙江杭州市工作狀態(tài)

0.2基本風壓(kN/m)非工作狀態(tài)

塔帽形狀和變幅方式地面粗糙度

錐形塔帽，小車變幅B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))工作狀態(tài)

風振系數(shù)β非工作狀態(tài)

風壓等效高度變化系數(shù)

工作狀態(tài)

風荷載體型系數(shù)非工作狀態(tài)

風向系數(shù)α塔身前后片桁架的平均充實率0

1.2工作狀態(tài)風荷載標準值k(kN/m)非工作狀態(tài)3、機傳至基礎載標準值工作狀態(tài)

0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝＝1.88塔機自重標準值

(kN)

251+37.4+3.8+19.8+89.4＝起重荷載標準值(kN)豎向荷載標準值(kN)

60＝水平荷載標準值

(kN)

＝傾覆力矩標準值M(kN·m)

37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)＝非工作狀態(tài)-17

kk1vkk1vk'kv'vklkk1vkk1vk'kv'vkl豎向荷載標準值'(kN)水平荷載標準值'(kN)

F＝401.4＝傾覆力矩標準值M

k

＝4、機傳至基礎載設計值塔機自重設計值(kN)起重荷載設計值(kN)豎向荷載設計值(kN)

工作狀態(tài)＝＝＝1.4×60＝84481.68+84＝565.68水平荷載設計值

v

(kN)

＝26.63傾覆力矩設計值M豎向荷載設計值'(kN)水平荷載設計值'(kN)傾覆力矩設計值M'(kN·m)

＝1008.86非工作狀態(tài)＝＝＝＝三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)承臺長l承臺長向樁心距(m)樁直徑

44.83.60.6

承臺高度(m)承臺寬承臺寬向樁心距a

4.83.6承臺參數(shù)承臺混凝土等級承臺上部覆土厚度

0

承臺混凝土自重(kN/m)承臺上部覆土的重度'(kN/m)

2519-18

kk0.52kk0.522lkkkmaxkkkkkk承臺混凝土保護層厚度δ(mm)

50

配置暗梁

否矩形樁式基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：=bl(hγ+h'γ')=4.8×4.8×(1.25×25+0×19)=720kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2G樁對角線距離：L=(a)=(3.6+3.6)=5.09m1、載效應準組合軸心豎向力作用下：Q=(F+G)/n=(461.4+720)/4=295.35kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：=(F+G)/n+(M+Fh)/L=(F)/n-(M+Fh)/L=(461.4+720)/4-(675.88+19.02×1.25)/5.09=157.92kN2、載效應本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：-19

vminvtiaksiaipavminvtiaksiaipapkkmax=(F+G)/n+(M+Fh)/L=(F+G)/n-(M+Fh)/L四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級

樁基成樁工藝系數(shù)

樁混凝土自重z

(kN/m)

25

樁混凝土保護層厚度(mm)

35樁入土深度l(m)樁配筋自定義樁身承載力設計值地基屬性是否考慮承臺效應

22是否側阻力特征值

樁身承載力設計值端阻力特征值

2700承載力特征值土名稱

土層厚度l

抗拔系數(shù)q(kPa)

q(kPa)

f淤泥粘性土粉土

137.44.5

52418

100340200

0.70.70.7

---1、基豎向壓承載力計樁身周長：πd=3.14×0.6=1.88m樁端面積：A=πd/4=3.14×0.6/4=0.28mR=uΣq+q·A=295.35kN≤R=604.88kN=432.78kN≤1.2R=1.2×604.88=725.86kN滿足要求！-20

sminxbyl1/4sminxbyl1/41ll02、基豎向拔承載力計=157.92kN≥0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、身承載計算縱向普通鋼筋截面面積：Aπd

/4=12×3.14×14

縱向預應力鋼筋截面面積：A=nπd/4=11×3.14×10.7(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：=562.12kN樁身結構豎向承載力設計值：滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力=157.92kN≥0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋承臺頂部長向配筋

HRB335Φ20@120HRB335Φ18@

承臺底部短向配筋承臺頂部短向配筋

HRB335Φ20@120HRB335Φ18@1801、載計算承臺有效高度：h=1250-50-20/2=1190mmM=(Q)L/2=(562.12+(152.72))×5.09/2=1819.69kN·mX方向：M=Ma/L=1819.69×3.6/5.09=1286.71kN·Y方向：M=Ma/L=1819.69×3.6/5.09=1286.71kN·m2、剪切計V=F/n+M/L=565.68/4+1008.86/5.09=339.58kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a=(aa=(a-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m剪跨比：/h，??；-21

llllt0lt0t0ltlS1yllllt0lt0t0ltlS1yc0.50.5S1S1S1yS1tS1S1S2xc0.50.5S2S2S2xS2tS2λ'=a/h，取=0.59；承臺剪切系數(shù)：α=1.75/(λα=1.75/(λ+1)=1.75/(0.59+1)=1.1βαfbh=0.91×1.1×1.27×10×4.8×1.19=7237.71kNβαf=0.91×1.1×1.27×10

×4.8×1.19=7237.71kNV=339.58kN≤min(αfbh，βαflh滿足要求！3、沖切計塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h=1.6+2×1.19=3.98ma=3.6ma=3.6m≤B+2h=3.98m角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、臺配筋算(1)、承臺底面長向配筋面積α=M/(αfbh

α)γA/(γhf/(0.992×1190×300)=3632mm最小配筋率：ρ=max(0.2,45f/f梁底需要配筋：A=max(A,ρbh

承臺底長向實際配筋：A'=12881mm≥A=11424mm滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積α=M/(αfbhα)γA/(γhf/(0.992×1190×300)=3632mm最小配筋率：ρ=max(0.2,45f/f梁底需要配筋：A=max(9674,ρlh)=max(9674,0.002×4800×1190)=11424mm承臺底短向實際配筋：A'=12881mm≥A=11424mm-22

S3S1S4S2S3S1S4S2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：A'=7041mm≥0.5A'=0.5×12881=6441mm滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：A'=7041mm≥0.5A'=0.5×12881=6441mm滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向10@500六、配筋示意圖矩形樁式承臺配筋圖矩形樁式樁配筋圖塔機附著驗計算計算依據(jù)：1、《塔式重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》2、《鋼結設計規(guī)范》GB50017-2003一、塔機附著桿參數(shù)-23

k1sskskk1ssksk塔機型號

（浙江建機塔身桁架結構類型

型鋼塔機計算高度起重臂長度l(m)起重臂與平衡臂截面計算高度h

12257

塔身寬度平衡臂長度l工作狀態(tài)時回轉慣性力產(chǎn)生的扭矩標

1.6準值T(kN·m)工作狀態(tài)傾覆力矩標準值M附著桿數(shù)附墻桿截面類型

k

270四桿附著鋼管

非工作狀態(tài)傾覆力矩標準值Mk附墻桿類型附墻桿鋼管規(guī)格(mm)

Ⅰ類Φ219×10塔身錨固環(huán)邊長C

1.8二、風荷載及附著參數(shù)附著次數(shù)N附著點1到塔機的向距離a(m)附著點2到塔機的向距離a(m)附著點3到塔機的向距離a(m)附著點4到塔機的向距離a(m)工作狀態(tài)基本風壓(kN/m)塔身前后片桁架的平均充實率

42.62.62.62.60.2

點1到塔機的豎向離b(m)點2到塔機的豎向離b(m)點3到塔機的豎向離b(m)點4到塔機的豎向離b(m)非工作狀態(tài)基本風壓'(kN/m)

2.64.42.64.4第N次附著

附著點高度(m)

附著點凈高h

風壓等效高度變化系數(shù)z

工作狀態(tài)風荷載體型系數(shù)

非工作狀態(tài)風荷載體型系數(shù)μ'

工作狀態(tài)風振系數(shù)βz

非工作狀態(tài)風振系數(shù)βz'

工作狀態(tài)風壓等效均布線荷載標準值

非工作狀態(tài)風壓等效均布線荷載標準值q第1附著

31311.421.180.351

0.641第2附著第3附著

55241.721.380.49879241.950.6541.252第4附著懸臂端

100121.5

21

0.767

1.4951.751附圖如下-24

kkskkskk2k2k2k塔機附著立面圖三、工作狀態(tài)下附墻桿內(nèi)力計1、平衡臂起重臂高度的風荷標準值q=0.8βμμωαh=0.8×2.21×1.92×1.95×0.2×0.35×1.06=0.491kN/m2、矩組合準值T由風荷載產(chǎn)生的扭矩標準值TTl-1/2ql

=1/2×0.491×57

-1/2×0.491×12.9

=756.776kN·m集中扭矩標準值（考慮兩項可變荷載控制的組合系數(shù)?。㏕=0.9(TT3、著支座力計算-25

Ek0.5wEEk0.5wE計算簡圖剪力圖得：R=51.616kN在工作狀態(tài)下塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性在計算支座5處錨固環(huán)面內(nèi)力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。4、墻桿內(nèi)計算支座5處固環(huán)的截面扭矩T（考慮塔機產(chǎn)生的扭矩由支座處的附墻桿承擔）,平內(nèi)力=2R=72.996kN。計算簡圖：-26

12313塔機附著平面圖α=arctan(bα=arctan(b)=59.421°α=arctan(bα=arctan(b)=59.421°β=arctan((b-c/2)/(aβ=arctan((b+c/2))=56.56°β=arctan((b+c/2))=45°β=arctan((b-c/2)/(a+c/2))=45°四桿附著屬于一次超靜定結構用力法計算切T桿并代以相應多余未知力X=1。δX+Δ=0X=1時，各桿件軸力計算：T×sin(α-β-c/2)/sin+T×sin(-β+c/2)/sin-T×sin(-β)×(b+c/2)/sinβ-1×sin(α-β)×(bc/2)/sin-27

313313313wk123p313313313wk123p3k3p3wwk3p33p3wwk131X=-Δ/δ1p22p33113pk2k2T×cosα×c-T×sinα1×cosα1×sinαT×cosα×c+Tnα×cosα×c+1×sinα當N、T同時存在時，θ由0～循環(huán)，各桿件軸力計算：T×sin(α-β-c/2)/sin+T×sin(-β+c/2)/sin-T×sin(-β)×(