連續(xù)剛構(gòu)橋梁畢業(yè)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)書(shū)

畢業(yè)設(shè)計(jì)報(bào)告第69頁(yè)共69頁(yè)第一章緒論1.1設(shè)計(jì)特點(diǎn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)的一般步驟：參照已有的設(shè)計(jì)擬定結(jié)構(gòu)幾何尺寸和材料類型，模擬實(shí)際的施工步驟，計(jì)算恒載及活載內(nèi)力；然后再根據(jù)實(shí)際情況確定溫度、沉降等荷載，計(jì)算其產(chǎn)生的內(nèi)力，并與恒、活載內(nèi)力進(jìn)行正常使用與承載能力組合。這是設(shè)計(jì)過(guò)程中的第一次組合(BSAS完成)，兩種組合的結(jié)果分別作為按正常使用和按承載能力估算鋼束的計(jì)算內(nèi)力。估算出各截面的鋼束后，按照一定要求將鋼束布置好，重新模擬施工過(guò)程并考慮預(yù)應(yīng)力的作用，計(jì)算恒載內(nèi)力。由于鋼束對(duì)截面幾何特性的影響，溫度、沉降等內(nèi)力也需重新計(jì)算，但其與鋼束估算時(shí)計(jì)算得到的結(jié)果差別非常小。各種荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算出來(lái)后，需進(jìn)行承載能力組合和正常使用組合，以進(jìn)行截面強(qiáng)度驗(yàn)算、應(yīng)力驗(yàn)算和變形驗(yàn)算，這是設(shè)計(jì)過(guò)程中的第二次組合。如各項(xiàng)驗(yàn)算均滿足要求且認(rèn)為合理，則設(shè)計(jì)通過(guò)。如有些截面的有些驗(yàn)算通不過(guò)，則需調(diào)整鋼束甚至修改截面尺寸后重新計(jì)算，直到各項(xiàng)驗(yàn)算均通過(guò)為止。如上所述，設(shè)計(jì)過(guò)程一般包括兩次組合。第一次組合是為了估算鋼束。此時(shí)鋼束還未確定，也就無(wú)法考慮預(yù)加力的作用。由于預(yù)加力對(duì)徐變有很大影響，故估算鋼束時(shí)一般也不考慮收縮徐變的影響。況且，此時(shí)用的幾何特性都是毛截面幾何特性，所以第一次組合的內(nèi)力不是橋梁的實(shí)際受力狀態(tài)，僅供估束參考。根據(jù)估束結(jié)果確定鋼束數(shù)量和幾何形狀后，考慮預(yù)加力和收縮徐變的影響重新計(jì)算的內(nèi)力是當(dāng)前配束下的受力。如各項(xiàng)驗(yàn)算均通過(guò)，那么可作為最終結(jié)果。如個(gè)別截面不滿足，但兩次組合結(jié)果相差不大，可適當(dāng)調(diào)整鋼束后重新計(jì)算；如兩次組合結(jié)果相差很大，則應(yīng)將第二次組合內(nèi)力作為估束依據(jù)重新估束，再重復(fù)進(jìn)行驗(yàn)算，直到各項(xiàng)驗(yàn)算全部通過(guò)且兩次組合結(jié)果相差不大為止。總之，設(shè)計(jì)的過(guò)程就是一個(gè)逐次迭代逐次逼近的過(guò)程。有經(jīng)驗(yàn)的設(shè)計(jì)人員可能一次就能通過(guò)，但對(duì)我們初次設(shè)計(jì)，可能需“迭代”多次，甚至需要修改截面尺寸。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋采用懸臂施工法需在施工中進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，經(jīng)過(guò)一系列的施工階段而逐步形成最終的連續(xù)剛構(gòu)體系。在各個(gè)施工階段，可能具有不同的靜力體系，其中包括安裝單元、拆除單元、張拉預(yù)應(yīng)力、移動(dòng)掛籃等工況。因此計(jì)算其恒載內(nèi)力時(shí)必須精確模擬各個(gè)施工階段，反映在結(jié)構(gòu)約束、荷載列向量和總剛矩陣等隨施工階段而發(fā)生變化。橋梁的恒載內(nèi)力由各施工階段引起的內(nèi)力迭加而成，顯然對(duì)不同的施工方法，橋梁的恒載內(nèi)力是有很大差別的。而活載和溫度、沉降等內(nèi)力在成橋后才發(fā)生，作用在最終連續(xù)剛構(gòu)體系上，故與施工方法無(wú)關(guān)。為了保證施工安全和長(zhǎng)期正常使用，進(jìn)行橋梁設(shè)計(jì)時(shí)必須對(duì)每一個(gè)受力階段計(jì)算各種荷載作用下的應(yīng)力和變形，并進(jìn)行組合。懸臂施工涉及到非常多的施工工況，且由于體系發(fā)生轉(zhuǎn)換而使預(yù)加力和徐變產(chǎn)生的次內(nèi)力的計(jì)算變得復(fù)雜，故設(shè)計(jì)時(shí)一般必須借助電算完成。1.2受力特點(diǎn)采用懸臂施工的連續(xù)剛構(gòu)橋，在施工過(guò)程中經(jīng)歷T型剛構(gòu)受力狀態(tài)，合攏后形成連續(xù)剛構(gòu)橋，其恒載產(chǎn)生的內(nèi)力由各施工階段產(chǎn)生的內(nèi)力迭加而成。由于合攏段較短，其產(chǎn)生的內(nèi)力一般較小，故T型剛構(gòu)受力狀態(tài)為主要部分。對(duì)懸臂施工連續(xù)剛構(gòu)橋，合攏后根部負(fù)彎矩很大，而中跨跨中恒載彎矩很小。二期恒載加上以后，根部負(fù)彎矩增大，中跨跨中承受相對(duì)較小的正彎矩。因此，截面幾何尺寸擬定時(shí)，應(yīng)根據(jù)以上彎矩分布特點(diǎn)，增大主梁根部附近斷面的抗彎剛度，提高截面下緣的承壓能力。懸臂施工時(shí)，澆筑一節(jié)段梁體，達(dá)到一定強(qiáng)度后張拉此段鋼束。梁體自重產(chǎn)生負(fù)彎矩，預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生正彎矩，二者結(jié)合使得梁體基本處于偏心受壓受力狀態(tài)，其軸向力非常大，抗剪強(qiáng)度一般不成問(wèn)題，而最小正應(yīng)力又較大，故主拉應(yīng)力也易滿足。1.3構(gòu)造特點(diǎn)1.零號(hào)塊零號(hào)塊是懸臂澆筑施工的中心塊體，又是體系轉(zhuǎn)換的控制塊體。零號(hào)塊受力非常復(fù)雜，且一般作為施工機(jī)具和材料堆放的臨時(shí)場(chǎng)地，故其頂板、底板、腹板尺寸都取得較大。零號(hào)塊已不能處理為一般的桿系，對(duì)重要橋梁都要進(jìn)行零號(hào)塊空間應(yīng)力分析。從國(guó)內(nèi)施工來(lái)看，零號(hào)塊時(shí)有開(kāi)裂，故其施工工藝及結(jié)構(gòu)構(gòu)造是很值得研究的問(wèn)題。2.橫隔板懸臂施工的連續(xù)剛構(gòu)大多采用箱形截面，抗扭剛度較大，故除零號(hào)塊內(nèi)設(shè)置橫隔板外，主橋沿縱向一般不設(shè)橫隔板。零號(hào)塊內(nèi)橫隔板傳遞荷載較大，通常采用一片實(shí)體或兩片式剛性橫隔板，中部開(kāi)設(shè)過(guò)人洞。在各跨上需考慮不平衡段底板鋼束彎起錨固的要求，還需設(shè)置預(yù)留伸縮槽。3.合龍段合龍段的施工是橋梁施工的重要環(huán)節(jié)。在合龍段施工過(guò)程中，由于溫度變化、混凝土早期收縮、已完成結(jié)構(gòu)的收縮徐變、新澆混凝土的水化熱，以及結(jié)構(gòu)體系變化和施工荷載等因素，對(duì)尚未達(dá)到強(qiáng)度的合攏段混凝土有直接影響，故必須重視合攏段的構(gòu)造措施，使合攏段與兩側(cè)梁體保持變形協(xié)調(diào)，并在施工過(guò)程中能傳遞內(nèi)力。合攏段的長(zhǎng)度在滿足施工要求的情況下，應(yīng)盡量縮短，以便于構(gòu)造處理，一般取1.5～3m。本設(shè)計(jì)取2m。合龍段的構(gòu)造處理有以下幾種：(1)用勁性鋼管作為合攏段的預(yù)應(yīng)力套管；(2)加強(qiáng)配筋；(3)用臨時(shí)勁性鋼桿鎖定；(4)壓柱支撐。合攏段施工應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：(1)合龍段應(yīng)采用早強(qiáng)、高強(qiáng)、少收縮混凝土；(2)合龍段混凝土澆筑時(shí)間應(yīng)選在一天中溫度較低時(shí)，并使混凝土澆筑后溫度開(kāi)始緩慢上升為宜；(3)加強(qiáng)混凝土的養(yǎng)護(hù)。第二章方案比選2.1比選方案1.方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)1.橋跨布置：55+100+100+100+55=410米，邊主跨比為0.55。2.主梁采用變截面單箱單室箱形截面，橋面寬20米。3.基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ)，橋墩采用薄壁空心墩。4.施工采用掛籃懸臂現(xiàn)澆施工。5.立面、橫斷面圖。2.方案二：雙塔斜拉橋

1.橋跨布置：這個(gè)方案選用雙塔三跨斜拉橋，主橋跨布置為105+200+105=410米，塔高118.5米，采用漂浮體系。2.索塔為雙塔混凝土結(jié)構(gòu)，橋面以上塔高64.8m，橫橋向?qū)?.5m，塔墩固結(jié)，塔梁分離，采用漂浮體系。3.斜拉索采用扇形布置，每個(gè)索面張拉10對(duì)拉索，索距10m，采用密索布置，全橋共4個(gè)索面。所有拉索一端錨固在鋼主梁內(nèi)部，另一端錨固在主塔塔壁。4.主梁采用單箱六室鋼主箱梁，主梁高2米，橋面寬20米。5.基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ)。6.施工采用腳手架設(shè)置邊跨施工，后采用對(duì)稱張拉方法，從邊跨向中跨懸臂施工，懸臂施工階段采用移動(dòng)模架施工。兩邊鋼主箱梁采用同時(shí)拼裝，后再中跨合龍。7.立面，橫斷面圖。3.地錨式懸索橋1.橋跨布置：100+210+100=410米。2.主梁采用單箱四室混凝土主箱梁，主梁高2m。3.加勁梁：主梁采用預(yù)制塊預(yù)制，吊機(jī)起吊掛籃，進(jìn)行箱梁拼裝。4.索塔為雙塔混凝土結(jié)構(gòu)，橋面以上塔高51.8m，橫橋向?qū)?.5m，縱向3.5m。5.基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ)。6.施工方案：岸跨及邊跨采用有支架施工，主塔建成后，進(jìn)行主纜架設(shè)，主纜架設(shè)采用空中送絲法（AS法）。7.立面、橫斷面圖。2.2方案比較1.根據(jù)設(shè)計(jì)構(gòu)思宗旨，橋型方案應(yīng)滿足受力合理、技術(shù)可靠、施工方便、造價(jià)合理的原則。以上三個(gè)方案都基本滿足這一要求。2.橋梁設(shè)計(jì)原則：（1）實(shí)用性。橋梁必須實(shí)用，要有足夠的承載力。能保證行車的暢通、舒適和安全。既滿足當(dāng)前的需要，又要考慮今后的發(fā)展。要能滿足交通運(yùn)輸本身的需要，也要考慮到支援農(nóng)業(yè)等等。（2）安全性。橋梁的設(shè)計(jì)要能滿足施工及運(yùn)營(yíng)階段的受力需要，能夠保證其耐久性和穩(wěn)定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。（3）經(jīng)濟(jì)性。在社會(huì)主義市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)體制的今天，經(jīng)濟(jì)性是不得不考慮的重要因素。在能夠滿足橋兩個(gè)方面需求的情況下要盡量考慮是否經(jīng)濟(jì)，是否以最少的投入獲得最好的效果。（4）美觀性。在橋梁設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應(yīng)，合理的輪廓是美觀的主要因素。（5）環(huán)保性。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，生活水平的不斷提高，人們對(duì)環(huán)境保護(hù)提出了更高的要求，在建筑領(lǐng)域，一個(gè)工程的建設(shè)不能以犧牲環(huán)境作代價(jià)，在保證順利工的前提下要盡量避免對(duì)環(huán)境的破壞以實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)的可持續(xù)發(fā)展。應(yīng)根據(jù)上述原則，對(duì)橋梁作出綜合評(píng)估：（1）連續(xù)剛構(gòu)：行車平順，通暢，安全，可滿足交通運(yùn)輸要求，施工技術(shù)成熟，易保證工程質(zhì)量，橋下凈空大，屬有推力體系，對(duì)地基要求比連續(xù)梁高，此處橋墩高，有一定的柔度，形成擺動(dòng)體支承體系，可以減少大型橋梁支座和養(yǎng)護(hù)費(fèi)用，減少橋墩基礎(chǔ)工程的材料用量。連續(xù)剛構(gòu)可以避免鉸接部位的行車不平順和鉸接部位的損壞，施工無(wú)明顯的體系轉(zhuǎn)換，順橋向抗彎剛度和橫橋向抗彎剛度都很大，能滿足特大跨橋梁的要求。線型美觀、耐久性強(qiáng)。橋墩一般做成薄壁墩，墩的剛度小，難以承受船舶撞擊，但此處不通航，對(duì)橋墩有利，因墩梁固結(jié)墩處可承受較大彎矩，梁高可做薄，基礎(chǔ)沉降對(duì)結(jié)構(gòu)影響大。墩梁固結(jié)作用可降低梁高，使梁看來(lái)更纖巧。（2）斜拉橋：跨度大，行車性能好，不用作大量基礎(chǔ)工程，由于拉鎖多點(diǎn)支撐作用，梁高小，可采用懸臂施工，不影響通航，梁可以預(yù)制，可加快施工速度。拉索是柔性體系，風(fēng)力作用下會(huì)震動(dòng)，會(huì)影響橋上行車何橋本身安全，橫向剛度小，變性大。需大量拉索鋼絲，預(yù)應(yīng)力束，主塔構(gòu)造復(fù)雜，高空作業(yè)多，成橋后養(yǎng)護(hù)費(fèi)用高，基礎(chǔ)施工復(fù)雜，還需減震裝置。外觀上，現(xiàn)代感強(qiáng)，可通過(guò)索塔與拉索布置形式獲得滿意造型，塔較高，使橋向縱向和橫向延伸，比例協(xié)調(diào)，均勻。（3）懸索橋：相對(duì)于其它橋梁結(jié)構(gòu)懸索橋可以使用比較少的物質(zhì)來(lái)跨越比較長(zhǎng)的距離。懸索橋可以造得比較高，容許船在下面通過(guò)，在造橋時(shí)沒(méi)有必要在橋中心建立暫時(shí)的橋墩，因此懸索橋可以在比較深的或比較急的水流上建造。懸索橋比較靈活，因此它適合大風(fēng)和地震區(qū)的需要，比較穩(wěn)定的橋在這些地區(qū)必須更加堅(jiān)固和沉重。需要大量高強(qiáng)鋼絲，預(yù)應(yīng)力束，施工方法復(fù)雜，工期長(zhǎng)，后期養(yǎng)護(hù)費(fèi)用高。2.3方案選擇總結(jié)：經(jīng)過(guò)反復(fù)比較，連續(xù)剛構(gòu)這種橋型與周圍環(huán)境較吻合，整個(gè)橋型輕盈美觀，簡(jiǎn)潔而有氣勢(shì)；采用懸臂澆注施工最為合理，混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋施工期間抗風(fēng)能力強(qiáng)，可不需在施工期間采用附加的抗風(fēng)措施，而混凝土長(zhǎng)懸臂施工時(shí)會(huì)帶來(lái)抗風(fēng)引起的風(fēng)險(xiǎn)；預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋造價(jià)比斜拉橋和懸索橋低。故符合安全、功能、美觀要求，體現(xiàn)了當(dāng)前的建橋技術(shù)水平，能夠勝任交通建設(shè)規(guī)劃要求。因此確定方案一為推薦方案。第三章橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定3.1主要技術(shù)指標(biāo)1.公路等級(jí)：一級(jí)2.荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路-I級(jí)，人群荷載3.5kN/m2；3.橋面寬度：橋面寬20m，即：凈2×7.5m（車行道）+1m（中央分隔帶）+2×1.5m（人行道與欄桿）+2×0.5m(路緣帶)；4.橋面縱坡：0%(平坡)；5.橋面橫坡：±1.5%。3.2材料規(guī)格1．混凝土箱梁采用C50混凝土，墩身和基礎(chǔ)采用C40混凝土，其他結(jié)構(gòu)全部采用C25混凝土。2．鋼材（1)縱、橫向預(yù)應(yīng)力采用15Φ15.24鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860Mpa，直徑為15.24mm，面積140mm2,彈性模量為1.9×105Mpa，采用OVM15-15型錨具。（2)普通鋼筋采用HRB400鋼筋。其強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=330Mpa，彈性模量=2.0×105Mpa，箍筋及構(gòu)造鋼筋采用HRB335鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=280Mpa，彈性模量=2.0×105Mpa。3．伸縮縫伸縮縫采用TST彈塑體橋梁伸縮裝置，全橋共2道。4．橋梁支座兩橋臺(tái)各安裝一個(gè)GPZ盆式支座。3.3橋跨布置

本橋采用預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)剛構(gòu)，全長(zhǎng)410米，主跨100米。橋跨布置：55+100+100+100+55=410米，邊主跨比為0.55。3.4細(xì)部尺寸（截面形式及尺寸）1.立截面：橋梁跨度在60米以內(nèi)時(shí)，可考慮采用等截面高度，構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工快捷。超過(guò)60米時(shí)，一般采用變截面梁。梁底曲線以往多采用2次拋物線，本橋采用2次拋物線。2.橫截面：梁式橋橫截面的設(shè)計(jì)主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟(jì)用料等等因素都有關(guān)系。當(dāng)橫截面的核心距較大時(shí)，軸向壓力的偏心可以愈大，也就是預(yù)應(yīng)力鋼筋合力的力臂愈大，可以充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力的作用。箱形截面就是這樣的一種截面。此外，箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對(duì)于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利；同時(shí)，因其都具有較大的面積，所以能夠有效地抵抗正負(fù)彎矩，并滿足配筋要求；箱形截面具有良好的動(dòng)力特性；再者它收縮變形數(shù)值較小，因而也受到了人們的重視?？傊?，箱形截面是大、中跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式。根據(jù)橋梁寬度，可采用單箱單室、單箱多室等截面形式，本設(shè)計(jì)采用單箱單室的截面形式。3.梁高：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點(diǎn)主梁高度與其跨徑之比通常在1/15—1/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為1/40—1/50之間。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊咧皇窃黾痈拱甯叨?，而混凝土用量增加不多，卻能顯著節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量。本設(shè)計(jì)跨中梁高為2.2米，支點(diǎn)梁高為5.5米。4.頂板與底板：箱形截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位。其尺寸要受到受力要求和構(gòu)造兩個(gè)方面的控制。支墩處底版還要承受很大的壓應(yīng)力，一般來(lái)講：變截面的底版厚度也隨梁高變化，墩頂處底板為梁高的1/10-1/12，跨中處底板一般為200-250。底板厚最小應(yīng)有120。箱梁頂板厚度應(yīng)滿足橫向彎矩的要求和布置縱向預(yù)應(yīng)力筋的要求。本設(shè)計(jì)跨中處頂板厚度為30cm，底板厚度為30cm；支點(diǎn)處頂板厚度也為30cm，底板厚度則為70cm。5.腹板：腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。在預(yù)應(yīng)力梁中，因?yàn)閺澥鴮?duì)外剪力的抵消作用，所以剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力的值比較小，腹板不必設(shè)得太大；同時(shí)，腹板的最小厚度應(yīng)考慮力筋的布置和混凝土澆筑要求，其設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)為：腹板內(nèi)無(wú)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，采用200mm；腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋管道時(shí)，采用250—300mm；腹板內(nèi)有錨頭時(shí)，采用250—300mm；大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點(diǎn)加寬，以承受支點(diǎn)處較大的剪力，一般采用300—600mm，甚至可達(dá)到1m左右。本設(shè)計(jì)支座處腹板厚取40cm.，跨中腹板厚取70cm。6．跨中、支點(diǎn)截面圖示。3.5橋面鋪裝及下部結(jié)構(gòu)1.本橋橋面鋪裝采用8cm厚的瀝青混凝土鋪裝。2.橋墩采用雙支薄壁墩。橋墩中加有橫隔板，加強(qiáng)橫向聯(lián)系及整體性。3.基礎(chǔ)均為1.8米直徑的鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。3.6施工要點(diǎn)1.橋梁上部采用掛籃懸臂澆筑施工，施工時(shí)要對(duì)稱澆筑，應(yīng)注意立模高程的合理設(shè)置，準(zhǔn)確控制懸澆高程，主梁邊中跨合龍高差應(yīng)控制在1cm以內(nèi)。2.施工后的主梁備用預(yù)應(yīng)力束孔處理如下：頂板束孔灌漿封填，底板束孔留下備用，但不穿預(yù)應(yīng)力束。3.箱梁懸澆施工時(shí)在底板上的施工孔不封堵，作為箱梁的通氣孔。第四章整體分析4.1計(jì)算算模型根據(jù)有限元的的分析方法法，首先要要根據(jù)橋梁梁結(jié)構(gòu)方案案和施工方方案，劃分分單元并對(duì)對(duì)單元和節(jié)節(jié)點(diǎn)編號(hào)，對(duì)對(duì)于單元的的劃分一般般遵從以下下原則：1.對(duì)于所關(guān)關(guān)心截面設(shè)設(shè)定單元分分界線，即即編制節(jié)點(diǎn)點(diǎn)號(hào)，不同同單元的同同一節(jié)點(diǎn)號(hào)號(hào)的坐標(biāo)可可以不同，節(jié)節(jié)點(diǎn)不重合合系統(tǒng)形成成剛臂；2.構(gòu)件的的起點(diǎn)和終終點(diǎn)以及變變截面的起起點(diǎn)和終點(diǎn)點(diǎn)編制節(jié)點(diǎn)點(diǎn)號(hào)；3.不同構(gòu)構(gòu)件的交點(diǎn)點(diǎn)或同一構(gòu)構(gòu)件的折點(diǎn)點(diǎn)處編制節(jié)節(jié)點(diǎn)號(hào)；4.施工分分界線設(shè)定定單元分界界線，即編編制節(jié)點(diǎn)號(hào)號(hào)；5.當(dāng)施工工分界線的的兩側(cè)位移移不同時(shí)，應(yīng)應(yīng)設(shè)置兩個(gè)個(gè)節(jié)點(diǎn)，利利用主從約約束關(guān)系考考慮該節(jié)點(diǎn)點(diǎn)處的連接接方式；6.邊界或或支承處應(yīng)應(yīng)設(shè)置節(jié)點(diǎn)點(diǎn)；7.對(duì)橋面面單元的劃劃分不宜太太長(zhǎng)或太短短，應(yīng)根據(jù)據(jù)施工荷載載的設(shè)定并并考慮活載載的計(jì)算精精度統(tǒng)籌兼兼顧，因?yàn)闉榛钶d的計(jì)計(jì)算是根據(jù)據(jù)橋面單元元的劃分，記記錄橋面節(jié)點(diǎn)處位移移影響線進(jìn)進(jìn)而得到各各單元的內(nèi)內(nèi)力影響線線經(jīng)動(dòng)態(tài)規(guī)規(guī)劃加載計(jì)計(jì)算其最值值效應(yīng)。對(duì)對(duì)于索單元元一根索應(yīng)應(yīng)只設(shè)置一一個(gè)單元。根據(jù)以上的劃劃分原則，本本橋梁?jiǎn)卧獎(jiǎng)澐衷敿?xì)細(xì)信息如左左圖，本橋橋一共劃分分為1555個(gè)單元，其其中前113個(gè)為梁?jiǎn)螁卧?。如下圖所所示箱梁節(jié)段劃分分具體圖示示整體模型如下下4.2橋梁施施工分段薄壁墩作為第第一施工段段施工,完成基礎(chǔ)礎(chǔ)及橋墩施施工。1施工內(nèi)容單元號(hào)2墩頂0號(hào)塊施施工15-1842-45669-72296--9931號(hào)塊施工141941446688739511004張拉墩頂塊鋼鋼束5安裝掛藍(lán),立立模，調(diào)整整標(biāo)高6懸澆2號(hào)塊72號(hào)塊參加結(jié)結(jié)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束,釋放掛籃籃錨固。132040447677749411018掛籃前移，立立模，調(diào)整整標(biāo)高9懸澆3號(hào)塊103號(hào)塊參加結(jié)結(jié)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束,釋放掛籃籃錨固。1221394486667593110211掛籃前移，立立模，調(diào)整整標(biāo)高12懸澆4號(hào)塊134號(hào)塊參加結(jié)結(jié)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束,釋放掛籃籃錨固。1122384496557692110314掛籃前移，立立模，調(diào)整整標(biāo)高15懸澆5號(hào)塊165號(hào)塊參加結(jié)結(jié)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束,釋放掛籃籃錨固。1023375506447791110417掛籃前移，立立模，調(diào)整整標(biāo)高18懸澆6號(hào)塊196號(hào)塊參加結(jié)結(jié)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束,釋放掛籃籃錨固。9243365116378990100520掛籃前移，立立模，調(diào)整整標(biāo)高21懸澆7號(hào)塊227號(hào)塊參加結(jié)結(jié)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束,釋放掛籃籃錨固。8253355226279889100623掛籃前移，立立模，調(diào)整整標(biāo)高24懸澆8號(hào)塊258號(hào)塊參加結(jié)結(jié)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束,釋放掛籃籃錨固。7263345336180888100726掛籃前移，立立模，調(diào)整整標(biāo)高27懸澆9號(hào)塊289號(hào)塊參加結(jié)結(jié)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束,釋放掛籃籃錨固。6273335446081887100829掛籃前移，立立模，調(diào)整整標(biāo)高30懸澆10號(hào)塊塊3110號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼鋼束,釋放掛籃籃錨固。5283325555982886100932掛籃前移，立立模，調(diào)整整標(biāo)高33懸澆11號(hào)塊塊3411號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受力力，穿拉鋼鋼束,釋放掛籃籃錨固。4293315665883885111035拆除掛藍(lán)1--436邊跨現(xiàn)澆施工工1-21112-111337邊跨合龍38去掉邊跨上的的吊籃，去去掉合攏處處的豎向約約束，去掉掉橋兩端的的橫向約束束，從雙懸懸臂變單懸懸臂狀態(tài)。311139次邊跨合龍40去掉邊跨上的的吊籃，去去掉合攏處處的豎向約約束，去掉掉橋兩端的的橫向約束束，從雙懸懸臂變單懸懸臂狀態(tài)。308441中跨合攏42中跨合龍參與與受力，再再次由單懸懸臂變連續(xù)續(xù)剛構(gòu)體系系5743加橋面鋪裝，8cm瀝青混凝土4.3恒載載內(nèi)力計(jì)算算1.計(jì)算二期期恒載橋面面鋪裝、人人行道板等等橋面系安安裝完畢大大橋建成后后的全橋恒恒載內(nèi)力及及位移如下下表所示節(jié)點(diǎn)DX(ftt)DZ(ftt)RX([rrad]))10.00744410.0032277020.0073349-0.014409030.0071184-0.023363040.0064418-0.046667050.0052282-0.066699060.0038875-0.083384070.0032242-0.089948080.0057702-0.03228509-0.005515-0.152235010-0.013341-0.2144940.000000111-0.020009-0.2388430.000000112-0.025562-0.2399620.000000113-0.028899-0.2199560.000000114-0.030058-0.1888660.000000115-0.030024-0.1522220.000000116-0.028847-0.1199620.000000117-0.025539-0.0899290.000000118-0.021108-0.063330.000000119-0.015583-0.0433320.000000120-0.00999-0.0377150.0000002單元軸向(kNN/ft^^2)剪力-z((kN/fft^2))彎矩(-z))(kNN/ft^^2)17.63E--01-1.38EE+020.00E++0018.30E--01-2.40EE+021.62E++0221.28E++00-2.40EE+021.62E++0221.55E++00-3.92EE+022.81E++0234.85E--01-3.75EE+023.97E++0235.44E--01-3.00EE+027.09E++0245.09E--01-3.01EE+027.09E++0245.09E--01-2.27EE+029.52E++0254.87E--01-2.28EE+029.52E++0254.87E--01-1.54EE+021.13E++036-2.11EE-02-1.55EE+021.12E++036-2.11EE-02-1.27EE+021.18E++037-2.13EE-02-1.27EE+021.18E++037-2.13EE-02-9.78EE+011.22E++0381.13E--01-9.75EE+011.22E++038-2.14EE-022.06E++011.24E++039-5.25EE-022.16E++011.24E++039-3.48EE-011.35E++021.05E++0310-5.07EE-011.35E++021.05E++0310-9.41EE-012.39E++027.13E++0211-1.23EE+002.39E++027.13E++0211-1.78EE+003.32E++022.85E++0212-2.70EE+003.31E++022.84E++0212-3.27EE+003.17E++02-1.75EE+0213-3.18EE+003.16E++02-1.74EE+0213-3.88EE+003.74E++02-6.15EE+0214-4.56EE+003.73E++02-6.14EE+0214-5.30EE+004.21E++02-1.02EE+0315-5.85EE+004.21E++02-1.02EE+0315-6.53EE+004.57E++02-1.34EE+0316-7.20EE+004.57E++02-1.33EE+0316-7.90EE+004.89E++02-1.61EE+0317-8.60EE+004.88E++02-1.61EE+0317-9.32EE+005.16E++02-1.84EE+0318-1.01EE+015.16E++02-1.84EE+0318-1.08EE+015.41E++02-2.04EE+0319-1.16EE+015.40E++02-2.04EE+0319-1.23EE+015.62E++02-2.20EE+0320-1.32EE+015.61E++02-2.20EE+0320-1.39EE+015.80E++02-2.32EE+034.4活載載內(nèi)力計(jì)算算1.影響線線的計(jì)算將單位荷載PP=1作用在各各橋面的節(jié)節(jié)點(diǎn)上，求求得結(jié)構(gòu)的的變形及內(nèi)內(nèi)力，可得得位移影響響線和內(nèi)力力影響線。2.公路——Ⅰ級(jí)車道荷荷載的均布布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為qk=110.5kkN/m；集中荷荷載的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為pk=3360kNN。計(jì)算剪剪力效應(yīng)時(shí)時(shí)，上述集集中荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)。3.車道荷荷載的均布布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值應(yīng)滿布布于使結(jié)構(gòu)構(gòu)產(chǎn)生最不不利效應(yīng)的的同號(hào)影響響線上；集集中荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值只作作用于影響響線中一個(gè)個(gè)最大影響響線峰值處處。（1）沖擊系系數(shù)計(jì)算：：橋梁結(jié)構(gòu)的基基頻反映了了結(jié)構(gòu)的尺尺寸、類型型、建筑材材料等動(dòng)力力特性內(nèi)容容，它直接接反映了沖沖擊系數(shù)與與橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)之間的關(guān)關(guān)系。不管管橋梁的建建筑材料、結(jié)結(jié)構(gòu)類型是是否有差別別，也不管管結(jié)構(gòu)尺寸寸與跨徑是是否有差別別，只要橋橋梁結(jié)構(gòu)的的基頻相同同，在同樣樣條件的汽汽車荷載下下，就能得得到基本相相同的沖擊擊系數(shù)。橋梁的自振頻頻率（基頻頻）宜采用用有限元方方法計(jì)算，對(duì)對(duì)于連續(xù)梁梁結(jié)構(gòu)，當(dāng)當(dāng)無(wú)更精確確方法計(jì)算算時(shí)，也可可采用下列列公式估算算：式中—結(jié)結(jié)構(gòu)的計(jì)算算跨徑（）；；—結(jié)構(gòu)材料料的彈性模模量（）；；—結(jié)構(gòu)跨中中截面的截截面慣矩（）；—結(jié)構(gòu)跨中中處的單位位長(zhǎng)度質(zhì)量量（），當(dāng)當(dāng)換算為重重力計(jì)算時(shí)時(shí)，其單位位應(yīng)為（）；；—結(jié)構(gòu)跨中處處延米結(jié)構(gòu)構(gòu)重力（）；；—重力加速度度，。計(jì)算連續(xù)梁的的沖擊力引引起的正彎彎矩效應(yīng)和和剪力效應(yīng)應(yīng)時(shí)，采用用；計(jì)算連連續(xù)梁的沖沖擊力引起起的負(fù)彎矩矩效應(yīng)時(shí)，采采用。因邊垮跨度小小，按照最最不利效應(yīng)應(yīng)計(jì)算法則則取l＝87.55m，由自自編橋梁電電算程序計(jì)計(jì)算得Ic=6..3966689m44，，查表得C50砼E=3..45×1010鋪裝層荷載：：q=500kN/mm中跨單元：AAc=8..13266m2qq=8.11326××26=2211.4448kkN/mmc=(500+2111.4488)/9..8×10000=266678.33μ值可按下式式計(jì)算：當(dāng)＜＜1.5HHz時(shí)，μ=0.005當(dāng)11.5Hzz≤≤14Hz時(shí)，μ=0.11767--0.01157當(dāng)＞＞14Hz時(shí)，μ=0.445式中———結(jié)構(gòu)基頻頻（Hz）。汽車最大、最最小彎矩、剪剪力汽車荷荷載效應(yīng)如如下表汽車MAX汽車MIN單元位置軸向(kNN/ft^^2)剪力-z((kN/fft^2))彎矩(-z))(kNN/ft^^2)軸向(kNN/ft^^2)剪力-z((kN/fft^2))彎矩(-z))(kNN/ft^^2)1I[1]8.03E--022.48E++000.00E++00-1.38EE-02-1.49EE+010.00E++001J[2]1.00E--015.09E++001.82E++01-1.74EE-02-2.93EE+01-3.15EE+002I[2]1.33E--015.09E++001.82E++01-2.32EE-02-2.93EE+01-3.15EE+002J[3]1.64E--019.19E++003.23E++01-2.92EE-02-5.14EE+01-5.78EE+003I[3]4.44E--038.78E++004.57E++01-8.56EE-04-4.91EE+01-8.17EE+003J[4]4.44E--038.75E++008.45E++01-8.56EE-04-4.54EE+01-1.63EE+014I[4]3.15E--038.75E++008.45E++01-6.56EE-04-4.54EE+01-1.63EE+014J[5]3.15E--038.73E++001.17E++02-6.56EE-04-4.19EE+01-2.44EE+015I[5]7.28E--048.73E++001.17E++02-1.65EE-04-4.19EE+01-2.44EE+015J[6]7.28E--048.73E++001.43E++02-1.65EE-04-3.86EE+01-3.24EE+016I[6]1.18E--048.73E++001.43E++02-2.77EE-05-3.86EE+01-3.24EE+016J[7]1.18E--048.73E++001.53E++02-2.77EE-05-3.73EE+01-3.57EE+017I[7]1.14E--048.73E++001.53E++02-2.77EE-05-3.73EE+01-3.57EE+017J[8]1.14E--049.24E++001.61E++02-2.77EE-05-3.60EE+01-3.89EE+018I[8]4.17E--029.24E++001.61E++02-1.11EE-02-3.60EE+01-3.89EE+018J[9]3.71E--021.40E++011.82E++02-1.60EE-02-3.00EE+01-5.03EE+019I[9]7.92E--021.43E++011.82E++02-3.64EE-02-3.07EE+01-5.04EE+019J[10]6.57E--021.87E++011.84E++02-4.91EE-02-2.54EE+01-5.89EE+0110I[10]1.01E--011.86E++011.83E++02-6.83EE-02-2.54EE+01-5.89EE+0110J[11]7.70E--022.21E++011.71E++02-8.93EE-02-2.06EE+01-6.45EE+0111I[11]1.12E--012.21E++011.71E++02-1.15EE-01-2.06EE+01-6.45EE+0111J[12]8.71E--022.47E++011.50E++02-1.36EE-01-1.63EE+01-6.71EE+0112I[12]1.38E--012.47E++011.50E++02-1.97EE-01-1.63EE+01-6.71EE+0112J[13]9.70E--022.00E++011.20E++02-2.08EE-01-9.63EE+00-6.47EE+0113I[13]1.02E--012.00E++011.20E++02-1.97EE-01-9.62EE+00-6.47EE+0113J[14]7.35E--022.07E++019.58E++01-2.15EE-01-7.29EE+00-6.30EE+0114I[14]9.15E--022.06E++019.57E++01-2.46EE-01-7.27EE+00-6.29EE+0114J[15]6.56E--022.08E++017.27E++01-2.58EE-01-5.35EE+00-5.98EE+0115I[15]7.85E--022.07E++017.26E++01-2.87EE-01-5.33EE+00-5.98EE+0115J[16]5.61E--022.07E++015.50E++01-2.95EE-01-3.96EE+00-5.64EE+0116I[16]6.65E--022.07E++015.49E++01-3.24EE-01-3.95EE+00-5.64EE+0116J[17]4.53E--022.04E++013.98E++01-3.28EE-01-2.82EE+00-5.28EE+0117I[17]5.43E--022.04E++013.98E++01-3.57EE-01-2.82EE+00-5.27EE+0117J[18]3.40E--021.99E++012.71E++01-3.58EE-01-1.90EE+00-4.91EE+0118I[18]4.15E--021.99E++012.71E++01-3.88EE-01-1.90EE+00-4.90EE+0118J[19]2.29E--021.93E++011.67E++01-3.85EE-01-1.15EE+00-4.55EE+0119I[19]2.93E--021.93E++011.67E++01-4.13EE-01-1.15EE+00-4.54EE+0119J[20]1.31E--021.86E++018.49E++00-4.08EE-01-5.99EE-01-4.20EE+0120I[20]1.87E--021.86E++018.48E++00-4.35EE-01-5.97EE-01-4.19EE+0120J[21]7.08E--031.79E++013.96E++00-4.28EE-01-2.97EE-01-3.86EE+014.5荷載載組合根據(jù)大橋的施施工程序，按按照我國(guó)現(xiàn)現(xiàn)行公路，橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范，對(duì)全全橋形成和和營(yíng)運(yùn)各階階段的內(nèi)力力和應(yīng)力進(jìn)進(jìn)行荷載組組合，取其其中最為不不利者。公路橋涵設(shè)計(jì)計(jì)采用的作作用分為永永久作用、可可變作用和和偶然作用用三類，永永久作用包包括結(jié)構(gòu)重重力（包括括結(jié)構(gòu)附加加重力）、預(yù)預(yù)加力、土土的重力、土土的側(cè)力、混混凝土收縮縮及徐變作作用、水的的浮力和基基礎(chǔ)變位作作用；可變變作用包括括汽車荷載載、汽車沖沖擊力、汽汽車離心力力、汽車引引起的土側(cè)側(cè)壓力、人人群荷載、汽汽車制動(dòng)力力、風(fēng)荷載載、流水壓壓力、冰壓壓力、溫度度作用和支支座摩阻力力；偶然作作用包括地地震作用、船船舶或漂流流物的撞擊擊作用和汽汽車撞擊作作用。作用代表值按按下列規(guī)定定取用：1.永久作作用的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)自重（包包括結(jié)構(gòu)附附加重力），可可按結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)尺尺寸與材料料的重力密密度計(jì)算確確定。2.可變作作用頻遇值值為可變作作用標(biāo)準(zhǔn)值值乘以頻遇遇值系數(shù)，可可變作用準(zhǔn)準(zhǔn)永久值為為可變作用用標(biāo)準(zhǔn)值乘乘以永久值值系數(shù)。公路橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)按承載能能力極限狀狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)應(yīng)采用以以下兩種作作用效應(yīng)組組合：1.基本組合合：永久作作用的設(shè)計(jì)計(jì)值效應(yīng)與與可變作用用設(shè)計(jì)值效效應(yīng)相組合合。2.偶然組合合：永久作作用標(biāo)準(zhǔn)值值效應(yīng)與可可變作用某某種代表值值效應(yīng)、一一種偶然作作用標(biāo)準(zhǔn)值值效應(yīng)相組組合。公路橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)按正常使使用極限狀狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)應(yīng)采用以以下兩種作作用效應(yīng)組組合：1.作用短期期效應(yīng)組合合永久作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值效應(yīng)與與可變作用用頻遇值效效應(yīng)相組合合作用短期效應(yīng)應(yīng)組合設(shè)計(jì)計(jì)值=0.7汽車荷載載（不計(jì)沖沖擊系數(shù)）+1.0人群荷載+0.775風(fēng)荷載+0.8溫度梯度度作用+1.0其他作用用2.作用長(zhǎng)期期效應(yīng)組合合永久作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值效應(yīng)與與可變作用用準(zhǔn)永久值值效應(yīng)相組組合作用長(zhǎng)期效應(yīng)應(yīng)組合設(shè)計(jì)計(jì)值=0.4汽車荷載載（不計(jì)沖沖擊系數(shù)）+0.4人群荷載+0.775風(fēng)荷載+0.8溫度梯度度作用+1.0其他作用用本設(shè)計(jì)采用的的組合為：：1.承載能力力極限狀態(tài)態(tài)下基本組組合2.作用短期期效應(yīng)組合合3.作用長(zhǎng)期期效應(yīng)組合合一、承載能力力極限狀態(tài)態(tài)下的效應(yīng)應(yīng)組合公路橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)按承載能能力極限狀狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，應(yīng)采用用以下兩種種作用效應(yīng)應(yīng)組合：基基本組合和和偶然組合合，由于本本設(shè)計(jì)不考考慮偶然作作用的影響響，故只采采用基本組組合?；窘M合是永永久作用的的設(shè)計(jì)值效效應(yīng)與可變變作用設(shè)計(jì)計(jì)值效應(yīng)相相組合，其其效應(yīng)組合合表達(dá)式為為：(2--7)或((2-8))式中：—承載能力極極限狀態(tài)下下作用基本本組合的效效應(yīng)組合設(shè)設(shè)計(jì)值；—結(jié)構(gòu)重要性性系數(shù)，按按《通規(guī)》JTGD60--20044表1.0..9規(guī)定的的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)安全等級(jí)級(jí)采用，對(duì)對(duì)應(yīng)于設(shè)計(jì)計(jì)安全等級(jí)級(jí)一級(jí)、二二級(jí)和三級(jí)級(jí)分別取1.1、1.0和0.9；—第個(gè)永久作作用效應(yīng)的的分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，應(yīng)按《通通規(guī)》JTGD60--20044表4.1..6的規(guī)定定采用；、—第個(gè)永久久作用效應(yīng)應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值值和設(shè)計(jì)值值；—汽車荷載效效應(yīng)（含汽汽車沖擊力力、離心力力）的分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)，取取=1.4。當(dāng)某個(gè)個(gè)可變作用用在效應(yīng)組組合中其值值超過(guò)汽車車荷載效應(yīng)應(yīng)時(shí)，則該該作用取代代汽車荷載載，其分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采采用汽車荷荷載的分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)；對(duì)對(duì)專為承受受某作用而而設(shè)置的結(jié)結(jié)構(gòu)或裝置置，設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)該作用的的分項(xiàng)系數(shù)數(shù)取與汽車車荷載同值值；計(jì)算人人行道板和和人行道欄欄桿的局部部荷載，其其分項(xiàng)系數(shù)數(shù)也與汽車車荷載取同同值；、—汽車荷載載效應(yīng)（含含汽車沖擊擊力、離心心力）的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)設(shè)計(jì)值；—在作用效應(yīng)應(yīng)組合中除除汽車荷載載效應(yīng)（含含汽車沖擊擊力、離心心力）、風(fēng)風(fēng)荷載外的的其他第個(gè)個(gè)可變作用用效應(yīng)的分分項(xiàng)系數(shù)，取取=1.4，但風(fēng)荷荷載的分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取==1.1；、—在作用效效應(yīng)組合中中除汽車荷荷載效應(yīng)（含含汽車沖擊擊力、離心心力）外的的其他第個(gè)個(gè)可變作用用效應(yīng)的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)設(shè)計(jì)值；—在作用效應(yīng)應(yīng)組合中除除汽車荷載載效應(yīng)（含含汽車沖擊擊力、離心心力）外的的其他可變變作用效應(yīng)應(yīng)的組合系系數(shù)，當(dāng)永永久作用與與汽車荷載載和人群荷荷載（或其其他一種可可變作用）組組合時(shí)，人人群荷載（或或其他一種種可變作用用）的組合合系數(shù)取==0.800；當(dāng)除汽汽車荷載效效應(yīng)（含汽汽車沖擊力力、離心力力）外尚有有兩種其他他可變作用用參與組合合時(shí)，其組組合系數(shù)取取=0.770；尚有三三種可變作作用參與組組合時(shí)，其其組合系數(shù)數(shù)取=0..60；尚有四四種及多于于四種的可可變作用參參與組合時(shí)時(shí)，取=00.50。同時(shí)考慮箱梁梁抗扭提高高系數(shù)，本本橋的上部部箱梁在短短不及墩頂頂都有強(qiáng)大大的橫隔板板，且剛構(gòu)構(gòu)墩處墩梁梁固結(jié)，當(dāng)當(dāng)箱梁承受受偏載作用用而使箱梁梁扭轉(zhuǎn)時(shí)，箱箱梁截面的的自由扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)受到約束束，而是縱縱向纖維受受到拉伸或或壓縮，從從而產(chǎn)生約約束扭轉(zhuǎn)正正應(yīng)力與約約束扭轉(zhuǎn)剪剪應(yīng)力，奔奔向梁抗扭扭提高系數(shù)數(shù)取用1.15。二、內(nèi)力組合合承載能力極限限狀態(tài)基本本組合內(nèi)力力MAXMIN單元位置軸向(kNN/ft^^2)剪力-z((kN/fft^2))彎矩(-z))(kNN/ft^^2)軸向(kNN/ft^^2)剪力-z((kN/fft^2))彎矩(-z))(kNN/ft^^2)1I[1]8.67E--01-1.33EE+028.34E--107.57E--01-1.49EE+02-4.37EE-101J[2]9.59E--01-2.30EE+021.85E++028.23E--01-2.61EE+021.60E++022I[2]1.46E++00-2.30EE+021.85E++021.27E++00-2.61EE+021.60E++022J[3]1.76E++00-3.73EE+023.23E++021.54E++00-4.28EE+022.79E++023I[3]4.91E--01-3.57EE+024.56E++024.85E--01-4.09EE+023.94E++023J[4]5.50E--01-2.82EE+028.17E++025.44E--01-3.32EE+027.02E++024I[4]5.13E--01-2.83EE+028.17E++025.08E--01-3.33EE+027.02E++024J[5]5.13E--01-2.09EE+021.10E++035.08E--01-2.56EE+029.42E++025I[5]4.88E--01-2.10EE+021.10E++034.87E--01-2.58EE+029.42E++025J[6]4.88E--01-1.36EE+021.31E++034.87E--01-1.82EE+021.12E++036I[6]-2.10EE-02-1.37EE+021.30E++03-2.11EE-02-1.83EE+021.11E++036J[7]-2.10EE-02-1.09EE+021.37E++03-2.11EE-02-1.53EE+021.16E++037I[7]-2.11EE-02-1.09EE+021.37E++03-2.13EE-02-1.53EE+021.16E++037J[8]-2.11EE-02-7.91EE+011.42E++03-2.13EE-02-1.24EE+021.20E++038I[8]1.65E--01-7.88EE+011.42E++031.04E--01-1.23EE+021.21E++038J[9]2.46E--024.54E++011.46E++03-3.06EE-02-1.52EE+001.22E++039I[9]4.59E--024.69E++011.47E++03-7.42EE-02-1.05EE+001.22E++039J[10]-2.68EE-011.66E++021.27E++03-3.76EE-011.15E++021.03E++0310I[10]-3.83EE-011.66E++021.27E++03-5.45EE-011.16E++021.03E++0310J[11]-8.50EE-012.75E++029.14E++02-9.91EE-012.23E++026.87E++0211I[11]-1.10EE+002.75E++029.13E++02-1.29EE+002.23E++026.86E++0211J[12]-1.68EE+003.71E++024.54E++02-1.85EE+003.18E++022.57E++0212I[12]-2.54EE+003.70E++024.53E++02-2.81EE+003.18E++022.57E++0212J[13]-3.17EE+003.48E++02-4.31EE+01-3.39EE+003.08E++02-1.98EE+0213I[13]-3.06EE+003.48E++02-4.30EE+01-3.28EE+003.08E++02-1.98EE+0213J[14]-3.80EE+004.06E++02-5.17EE+02-4.00EE+003.67E++02-6.38EE+0214I[14]-4.47EE+004.05E++02-5.16EE+02-4.70EE+003.67E++02-6.37EE+0214J[15]-5.24EE+004.53E++02-9.51EE+02-5.44EE+004.16E++02-1.04EE+0315I[15]-5.77EE+004.52E++02-9.50EE+02-6.01EE+004.15E++02-1.04EE+0315J[16]-6.49EE+004.89E++02-1.29EE+03-6.70EE+004.53E++02-1.36EE+0316I[16]-7.15EE+004.88E++02-1.29EE+03-7.39EE+004.52E++02-1.36EE+0316J[17]-7.88EE+005.20E++02-1.59EE+03-8.10EE+004.85E++02-1.63EE+0317I[17]-8.57EE+005.19E++02-1.58EE+03-8.81EE+004.85E++02-1.63EE+0317J[18]-9.31EE+005.46E++02-1.83EE+03-9.54EE+005.13E++02-1.87EE+0318I[18]-1.01EE+015.46E++02-1.83EE+03-1.03EE+015.13E++02-1.87EE+0318J[19]-1.08EE+015.70E++02-2.04EE+03-1.11EE+015.38E++02-2.06EE+0319I[19]-1.16EE+015.69E++02-2.04EE+03-1.19EE+015.37E++02-2.06EE+0319J[20]-1.24EE+015.90E++02-2.21EE+03-1.26EE+015.60E++02-2.22EE+0320I[20]-1.32EE+015.89E++02-2.21EE+03-1.34EE+015.59E++02-2.22EE+0320J[21]-1.39EE+016.07E++02-2.34EE+03-1.42EE+015.79E++02-2.35EE+03三、正常使用用極限狀態(tài)態(tài)下的效應(yīng)應(yīng)組合公路橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)按正常使使用極限狀狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，應(yīng)根據(jù)據(jù)不同的設(shè)設(shè)計(jì)要求，采采用以下兩兩種效應(yīng)組組合：①作用長(zhǎng)期效效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值效應(yīng)與與可變作用用準(zhǔn)永久值值效應(yīng)相組組合，其效效應(yīng)組合表表達(dá)式為：：（2-9）式中—作作用長(zhǎng)期效效應(yīng)組合設(shè)設(shè)計(jì)值；—第個(gè)可變變作用效應(yīng)應(yīng)的準(zhǔn)永久久值系數(shù)，汽汽車荷載（不不計(jì)沖擊力力）=0..4，人群荷荷載=0..4，風(fēng)荷載載=0.775，溫度梯梯度作用==0.8，其他作作用=1..0；—第個(gè)可變作作用效應(yīng)的的準(zhǔn)永久值值。②作用短期效效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值效應(yīng)與與可變作用用頻率值效效應(yīng)相組合合，其效應(yīng)應(yīng)組合表達(dá)達(dá)式為：（2-10）式中—作作用短期效效應(yīng)組合設(shè)設(shè)計(jì)值；—第個(gè)可變變作用效應(yīng)應(yīng)的頻率值值系數(shù)，汽汽車荷載（不不計(jì)沖擊力力）=0..7，人群荷荷載=1..0，風(fēng)荷載載=0.775，溫度梯梯度作用==0.8，其他作作用=1..0；—第個(gè)可變作作用效應(yīng)的的頻率值。MAXMIN單元位置剪力-z((kN/fft^2))彎矩(+z))(kNN/ft^^2)剪力-z((kN/fft^2))彎矩(-z))(kNN/ft^^2)1I[1]-5.74EE+010.00E++00-1.38EE+020.00E++001J[2]-1.01EE+02-5.10EE+01-2.40EE+021.61E++022I[2]-1.01EE+02-5.10EE+01-2.40EE+021.61E++022J[3]-1.67EE+02-9.00EE+01-3.92EE+022.81E++023I[3]-1.60EE+02-1.01EE+02-3.75EE+023.97E++023J[4]-1.33EE+02-1.83EE+02-3.00EE+027.08E++024I[4]-1.33EE+02-1.83EE+02-3.01EE+027.08E++024J[5]-1.07EE+02-2.50EE+02-2.27EE+029.50E++025I[5]-1.07EE+02-2.50EE+02-2.28EE+029.50E++025J[6]-8.15EE+01-3.03EE+02-1.54EE+021.13E++036I[6]-8.15EE+01-3.03EE+02-1.55EE+021.12E++036J[7]-7.12EE+01-3.20EE+02-1.27EE+021.17E++037I[7]-7.12EE+01-3.20EE+02-1.27EE+021.17E++037J[8]-6.09EE+01-3.35EE+02-9.78EE+011.22E++038I[8]-6.09EE+01-3.35EE+02-9.75EE+011.22E++038J[9]-1.88EE+01-3.63EE+022.02E++011.24E++039I[9]-1.93EE+01-3.62EE+022.12E++011.24E++039J[10]2.11E++01-3.42EE+021.34E++021.05E++0310I[10]2.11E++01-3.41EE+021.34E++021.05E++0310J[11]5.90E++01-2.82EE+022.38E++027.11E++0211I[11]5.89E++01-2.82EE+022.39E++027.10E++0211J[12]9.37E++01-1.96EE+023.31E++022.82E++0212I[12]9.35E++01-1.96EE+023.31E++022.81E++0212J[13]9.58E++01-9.20EE+013.16E++02-1.75EE+0213I[13]9.56E++01-9.18EE+013.16E++02-1.74EE+0213J[14]1.18E++021.89E++013.74E++02-6.15EE+0214I[14]1.18E++021.89E++013.73E++02-6.14EE+0214J[15]1.37E++021.31E++024.21E++02-1.02EE+0315I[15]1.37E++021.30E++024.20E++02-1.02EE+0315J[16]1.52E++022.25E++024.57E++02-1.34EE+0316I[16]1.51E++022.24E++024.57E++02-1.33EE+0316J[17]1.64E++023.14E++024.89E++02-1.61EE+0317I[17]1.64E++023.13E++024.88E++02-1.61EE+0317J[18]1.75E++023.96E++025.16E++02-1.84EE+0318I[18]1.75E++023.95E++025.16E++02-1.84EE+0318J[19]1.85E++024.71E++025.41E++02-2.04EE+0319I[19]1.85E++024.70E++025.40E++02-2.04EE+0319J[20]1.94E++025.39E++025.62E++02-2.20EE+0320I[20]1.94E++025.38E++025.60E++02-2.20EE+0320J[21]2.02E++026.00E++025.80E++02-2.32EE+03第五章預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束的的估算與布布置5.1鋼束束估算根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JTGD62-2004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強(qiáng)度要求。一、按承載載能力極限限計(jì)算時(shí)滿滿足正截面面強(qiáng)度要求求預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)達(dá)受彎的極極限狀態(tài)時(shí)時(shí)，受壓區(qū)區(qū)混凝土應(yīng)應(yīng)力達(dá)到混混凝土抗壓壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度度，受拉區(qū)區(qū)鋼筋達(dá)到到抗拉設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度。截截面的安全全性是通過(guò)過(guò)截面抗彎彎安全系數(shù)數(shù)來(lái)保證的的。（1）對(duì)于僅僅承受一個(gè)個(gè)方向的彎彎矩的單筋筋截面梁，所所需預(yù)應(yīng)力力筋數(shù)量按按下式計(jì)算算：，，解上兩式得：：受壓區(qū)高度預(yù)應(yīng)力筋數(shù)或式中：—截截面上組合合力矩?！炷量箟簤涸O(shè)計(jì)強(qiáng)度度；—預(yù)應(yīng)力筋抗抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度；—單根預(yù)應(yīng)力力筋束截面面積；b—截面寬寬度（2）若截面面承受雙向向彎矩時(shí)，需需配雙筋的的，可據(jù)截截面上正、負(fù)負(fù)彎矩按上上述方法分分別計(jì)算上上、下緣所所需預(yù)應(yīng)力力筋數(shù)量。這這忽略實(shí)際際上存在的的雙筋影響響時(shí)（受拉拉區(qū)和受壓壓區(qū)都有預(yù)預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)會(huì)使計(jì)算結(jié)結(jié)果偏大，作作為力筋數(shù)數(shù)量的估算算是允許的的。二.按正常使使用極限狀狀態(tài)下的應(yīng)應(yīng)力要求規(guī)范（JTJJD622-20004）規(guī)定，截截面上的預(yù)預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)應(yīng)大于荷載載引起的拉拉應(yīng)力，預(yù)預(yù)壓應(yīng)力與與荷載引起起的壓應(yīng)力力之和應(yīng)小小于混凝土土的允許壓壓應(yīng)力（為為），或?yàn)闉樵谌我怆A階段，全截截面承壓，截截面上不出出現(xiàn)拉應(yīng)力力，同時(shí)截截面上最大大壓應(yīng)力小小于允許壓壓應(yīng)力。寫成計(jì)算式為為：對(duì)于截面上緣緣對(duì)于截面下緣緣其中，—由預(yù)預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生生的應(yīng)力，W—截面抗彎彎模量，—混凝土軸軸心抗壓標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。Mmax、Mmin項(xiàng)的符號(hào)當(dāng)為正彎矩時(shí)取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時(shí)取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。一般般情況下，由由于梁截面面較高，受受壓區(qū)面積積較大，上上緣和下緣緣的壓應(yīng)力力不是控制制因素，為為簡(jiǎn)便計(jì)，可可只考慮上上緣和下緣緣的拉應(yīng)力力的這個(gè)限限制條件((求得預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋束數(shù)數(shù)的最小值值)。上公式變?yōu)橛深A(yù)應(yīng)力鋼束束產(chǎn)生的截截面上緣應(yīng)應(yīng)力和截面面下緣應(yīng)力力分為三種種情況討論論：（1）截面上上下緣均配配有力筋Np上和Np下以抵抗抗正負(fù)彎矩矩，由力筋筋Np上和Np下在截面面上下緣產(chǎn)產(chǎn)生的壓應(yīng)應(yīng)力分別為為：將式變得兩式式分別代入入上兩式，解解聯(lián)立方程程后得到令代入式上兩式式中得到式中Ap——每束預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋的面面積；—預(yù)應(yīng)力筋的的永存應(yīng)力力(可取0.5~00.75估估算)；e—預(yù)應(yīng)力力力筋重心離離開(kāi)截面重重心的距離離；K—截面的核核心距；A—混凝土截截面面積，取取有效截面面計(jì)算。（2）當(dāng)截面面只在下緣緣布置力筋筋Np下以抵抗正正彎矩時(shí)當(dāng)由上緣不出出現(xiàn)拉應(yīng)力力控制時(shí)：：當(dāng)由下緣不不出現(xiàn)拉應(yīng)應(yīng)力控制時(shí)時(shí)：（3）當(dāng)截面面中只在上上緣布置力力筋Np上以抵抗負(fù)負(fù)彎矩時(shí)：：當(dāng)由上緣不不出現(xiàn)拉應(yīng)應(yīng)力控制時(shí)時(shí)當(dāng)由下緣不不出現(xiàn)拉應(yīng)應(yīng)力控制時(shí)時(shí)：當(dāng)按上緣和下下緣的壓應(yīng)應(yīng)力的限制制條件計(jì)算算時(shí)(求得預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋束數(shù)數(shù)的最大值值)。可由前面面的式子推導(dǎo)得：：有時(shí)需調(diào)整束束數(shù)，當(dāng)截截面承受負(fù)負(fù)彎矩時(shí)，如如果截面下下部多配根根束，則上上部束也要要相應(yīng)增配配根，才能能使上緣不不出現(xiàn)拉應(yīng)應(yīng)力，同理理，當(dāng)截面面承受正彎彎矩時(shí)，如如果截面上上部多配根根束，則下下部束也要要相應(yīng)增配配根。其關(guān)關(guān)系為：當(dāng)承受時(shí)，當(dāng)承受時(shí)，參考其他類似似跨徑橋型型的鋼筋布布置，得擬擬定鋼筋量量以下是配筋估估算表：擬定配筋截面號(hào)控制截面頂板底板1邊跨端410241031/4截面288428552856支座5275285293/4截面281210281411281612跨中428131228141228151/4截面288162851728518支座5219522052213/4截面281222281423281624跨中428251228261228271/4截面288282852928530支座5231523252333/4截面281234281435281636跨中428371228381228391/4截面288402854128542支座5243524452453/4截面281246281447281648邊跨端410494105.2預(yù)應(yīng)力力束的布置置本橋箱梁縱向向預(yù)應(yīng)力束束采用φ15.224高強(qiáng)度低低松弛預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼絞線線，其公稱稱面積1440mm22，ASTMMA4166-90aa270級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度Ryb==18600MPa，Ey==1.955×1055MPa；張拉控控制應(yīng)力σk=0..75RRby=11395MMPa。預(yù)應(yīng)力力管道均采采用鍍鋅金金屬波紋管管。錨具采采用群錨體體系OVM錨。錨墊墊板等預(yù)埋埋鋼板采用用低炭鋼。連續(xù)剛構(gòu)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束的的配置考慮慮以下原則則：1、應(yīng)選擇適適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)應(yīng)力束的型型式與錨具具型式，對(duì)對(duì)不同跨徑徑的梁橋結(jié)結(jié)構(gòu)，要選選用預(yù)加力力大小恰當(dāng)當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力力束，以達(dá)達(dá)到合理的的布置型式式。2、應(yīng)力束的的布置要考考慮施工的的方便，也也不能像鋼鋼筋混凝土土結(jié)構(gòu)中任任意切斷鋼鋼筋那樣去去切斷預(yù)應(yīng)應(yīng)力束，而而導(dǎo)致在結(jié)結(jié)構(gòu)中布置置過(guò)多的錨錨具。3、預(yù)應(yīng)力束束的布置，既既要符合結(jié)結(jié)構(gòu)受力的的要求，又又要注意在在超靜定結(jié)結(jié)構(gòu)體系中中避免引起起過(guò)大的結(jié)結(jié)構(gòu)次內(nèi)力力。4、預(yù)應(yīng)力束束的布置，應(yīng)應(yīng)考慮材料料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)標(biāo)的先進(jìn)性性，這往往往與橋梁體體系、構(gòu)造造尺寸、施施工方法的的選擇都有有密切關(guān)系系。5、預(yù)應(yīng)力束束應(yīng)避免合合用多次反反向曲率的的連續(xù)束，因因?yàn)檫@會(huì)引引起很大的的摩阻損失失，降低預(yù)預(yù)應(yīng)力束的的效益。6、預(yù)應(yīng)力束束的布置，不不但要考慮慮結(jié)構(gòu)在使使用階段的的彈性力狀狀態(tài)的需要要，而且也也要考慮到到結(jié)構(gòu)在破破壞階段時(shí)時(shí)的需要。7、預(yù)應(yīng)力筋筋應(yīng)使其中中心線不超超出束界范范圍，盡量量對(duì)稱布置置，錨頭應(yīng)應(yīng)盡量靠近近壓應(yīng)力區(qū)區(qū)。8、預(yù)應(yīng)力束束應(yīng)在其充充分利用點(diǎn)點(diǎn)后h/2處彎起，彎彎起角不宜宜大于20°。鋼絞線線束當(dāng)直徑徑大于5mmm時(shí)彎起起半徑不宜宜小于6mm。9、鋼束在橫橫斷面中布布置時(shí)，直直束應(yīng)盡量量靠近頂板板位置直接接錨固于齒齒板上，彎彎束布置在在腹板上便便于下彎分分散錨固。10、應(yīng)留有有一定數(shù)量量的備用管管道，一般般占總數(shù)的的1%。遵循上面的原原則結(jié)全施施工特點(diǎn)布布筋，根據(jù)據(jù)配筋數(shù)量量要求及以以上布置原原則，還有有其他類似似橋梁配筋筋經(jīng)驗(yàn)，現(xiàn)現(xiàn)將初步鋼鋼束具體布布置繪圖如如下：第六章預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失及及有效應(yīng)力力計(jì)算6．1預(yù)應(yīng)力力損失計(jì)算算根據(jù)《橋規(guī)》（JTGD62-2004）第6.2.1條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與與管道壁之之間的摩擦擦σl4錨具變形、鋼鋼筋回縮和和接縫壓縮縮σl2預(yù)應(yīng)力鋼筋與與臺(tái)座之間間的溫差σl3混凝土的彈性性壓縮σl4預(yù)應(yīng)力鋼筋的的應(yīng)力松弛弛σl5混凝土的收縮縮和徐變?chǔ)襩6說(shuō)明：從計(jì)算算概念上，每每根預(yù)應(yīng)力力束在每個(gè)個(gè)截面的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失失都不一樣樣，但是由由于本設(shè)計(jì)計(jì)是畢業(yè)設(shè)設(shè)計(jì)教學(xué)環(huán)環(huán)節(jié)，時(shí)間間有限，所所以進(jìn)行一一定的簡(jiǎn)化化，假定預(yù)預(yù)應(yīng)力束在在每個(gè)截面面的損失相相等。預(yù)應(yīng)力損失包包括：摩阻損失失、錨具變變形及鋼筋筋回縮、混混凝土的彈彈性壓縮、預(yù)預(yù)應(yīng)力筋的的應(yīng)力松弛弛、混凝土土的收縮與與徐變等5項(xiàng)。1.摩阻損損失預(yù)應(yīng)力鋼筋與與管道之間間摩擦引起起的應(yīng)力損損失可按下下式計(jì)算：：σcon———張拉鋼筋筋時(shí)錨下的的控制應(yīng)力力（=0.75）μ——預(yù)應(yīng)力力鋼筋與管管道壁的摩摩擦系數(shù)，對(duì)對(duì)金屬波紋紋管，取0.2θ——從張拉拉端至計(jì)算算截面曲線線管道部分分切線的夾夾角之和，以rad計(jì)k——管道每每米局部偏偏差對(duì)摩擦擦的影響系系數(shù)，取00.00115x——從張拉拉端至計(jì)算算截面的管管道長(zhǎng)度,,以米計(jì)2.錨具變變形損失由錨具變形、鋼鋼筋回縮和和接縫壓縮縮引起的應(yīng)應(yīng)力損失，可可按下式計(jì)計(jì)算：l——錨具變變形、鋼筋筋回縮和接接縫壓縮值值；統(tǒng)一取取6mm.L——預(yù)應(yīng)力力鋼筋的有有效長(zhǎng)度；；EP——預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋的的彈性模量量。取1995GPa。3.混凝土土的彈性壓壓縮后張預(yù)應(yīng)力砼砼構(gòu)件的預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋筋采用分批批張拉時(shí)，先先張拉的鋼鋼筋由于張張拉后批鋼鋼筋所產(chǎn)生生的砼彈性性壓縮引起起的應(yīng)力損損失，可按按下式計(jì)算算——在先張拉拉鋼筋重心心處，由后后張拉各批批鋼筋而產(chǎn)產(chǎn)生的混凝凝土法向應(yīng)應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋與混凝凝土彈性模模量比。若逐一計(jì)算的的值則甚為為繁瑣，可可采用下列列近似計(jì)算算公式N——計(jì)算截截面的分批批張拉的鋼鋼束批數(shù)..鋼束重心處混混凝土法向向應(yīng)力：式中M1為自自重彎矩。注意此時(shí)計(jì)算算Np時(shí)應(yīng)考慮慮摩阻損失失、錨具變變形及鋼筋筋回縮的影影響。預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失產(chǎn)產(chǎn)生時(shí)，預(yù)預(yù)應(yīng)力孔道道還沒(méi)壓漿漿，截面特特性取靜截截面特性（即即扣除孔道道部他的影影響）。4.鋼束松松弛損失鋼束松弛（徐徐變）引起起的應(yīng)力損損失（）此項(xiàng)應(yīng)力損失失可根據(jù)〈〈〈公路鋼鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范〉〉JJTGDD62—20044表6.2..6條的規(guī)定，按按下列公式式計(jì)算。對(duì)于鋼絲、鋼鋼絞線，本本設(shè)計(jì)中采采用=ψ·ξ（MMPa）式中：ψ———張拉系數(shù)數(shù)，一次張張拉時(shí)，ψψ=1.0；超張拉拉時(shí)，ψ=0.99；ξ——鋼筋松弛弛系數(shù)，I級(jí)松弛（普普通松弛），ξ=1.0；II級(jí)松弛（低松弛），ξ=0.3；——傳力錨固固時(shí)的鋼筋筋應(yīng)力，對(duì)對(duì)后張法構(gòu)構(gòu)件=；對(duì)先張張法構(gòu)件，=-。5.收縮徐變變損失由混凝土收縮縮和徐變引引起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋應(yīng)應(yīng)力損失 式中：、———構(gòu)件受拉拉、受壓全全部縱向鋼鋼筋截面重重心處由混混凝土收縮縮、徐變引引起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失；；、——構(gòu)件受受拉、受壓壓全部縱向向鋼筋截面面重心處由由預(yù)習(xí)應(yīng)力力產(chǎn)生的混混凝土法向向應(yīng)力；——截面回回轉(zhuǎn)半徑，，后張法采用凈截面特性、——構(gòu)件受受拉區(qū)、受受壓區(qū)縱向向普通鋼筋筋截面重心心至構(gòu)件截截面重心的的距離；——預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋傳力錨錨固齡期為為，計(jì)算考考慮的齡期期為t時(shí)的混凝凝土收縮、徐徐變，其終終極值可按按〈〈公路路鋼筋混凝凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土土橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范〉〉〉JTGD62—20044中表6.22.7取用用；——加載齡期期為，計(jì)算算考慮的齡齡期為t時(shí)的徐變變系數(shù)，可可按〈公路路鋼筋混凝凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土土橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范〉〉〉JTGD62—20044中表6.22.7取用.6.2有效效預(yù)應(yīng)力計(jì)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的的最后結(jié)果果應(yīng)列表給給出各個(gè)截截面的各項(xiàng)項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損損失、張拉拉錨固階段段和使用階階段的有效效預(yù)應(yīng)力以以及使用階階段扣除全全部損失的的有效預(yù)應(yīng)應(yīng)力值。（使用階階段扣除全全部損失的的有效預(yù)應(yīng)應(yīng)力值）（張拉錨錨固階段的的有效預(yù)應(yīng)應(yīng)力）第七章次內(nèi)內(nèi)力的計(jì)算算7.1徐變次次內(nèi)力的計(jì)計(jì)算靜定結(jié)構(gòu)由混混凝土的徐徐變不會(huì)產(chǎn)產(chǎn)生徐變次次內(nèi)力。對(duì)于超靜定結(jié)結(jié)構(gòu)，由于于冗力的存存在，混凝凝土徐變受受到多余約約束的制約約，從而引引起徐變次次內(nèi)力，徐徐變次內(nèi)力力的存在使使結(jié)構(gòu)的內(nèi)內(nèi)力重分布布，重分布布后的內(nèi)力力可按規(guī)范范方法進(jìn)行行計(jì)算。實(shí)際上，徐變變次內(nèi)力是是由于體系系轉(zhuǎn)換（即即從靜定結(jié)結(jié)構(gòu)到超靜靜定結(jié)構(gòu)）而而產(chǎn)生的，因因此在施工工時(shí)應(yīng)盡量量避免反復(fù)復(fù)的體系轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換次數(shù)。本設(shè)計(jì)為滿堂支架施工，沒(méi)有體系轉(zhuǎn)換，故不考慮徐變次內(nèi)力。7.2預(yù)加力力引起的二二次力矩預(yù)加力所引起起的二次力力矩僅考慮慮超靜定鋼鋼束。靜定定結(jié)構(gòu)該項(xiàng)項(xiàng)為零，超超定結(jié)構(gòu)該該項(xiàng)不為零零。采用等效荷載載法計(jì)算，將將超靜定鋼鋼束的預(yù)應(yīng)應(yīng)力用等效效荷載代替替，然后再再計(jì)算。截面號(hào)M1(kN..m)M2(kN..m)M'(kN..m)邊支座-164900.5899-164900.58990.0001/8截面-187466.1044-197488.7400-1002..6361/4截面-7377..916-9383..188-2005..2723/8截面2911.6661-96.2447-3007..9081/2截面6919.99792909.4435-4010..5445/8截面12161..6277148.4446-5013..1813/4截面18236..57112220..754-6015..8177/8截面26251..06819232..614-7018..454支座40761..56632740..477-8021..0891/8截面