CIC塔吊安裝、拆除施工方案

TE-No00320/04/2011CIC國際會展中心工程塔吊安、拆施工方案編制：汪步飛審核：審批：塔吊安裝、拆除施工方案目錄：一．工程概況…………3二．編制依據(jù)…………3三．塔吊的選用………………………3四：塔吊的布置………………………3五、前期準備………………………3—4六、塔吊基礎(chǔ)施工程序………………4七、施工技術(shù)資料準備………………4八、塔吊安裝………………………5—6九、塔吊基礎(chǔ)排水………………………6十、塔吊的拆除………………………6十一、安全注意事項…………………6-7十二、塔吊基礎(chǔ)圖…………………7-8一．工程概況阿爾及爾國際會議中心（CIC）項目。位于：現(xiàn)Sahel國公館圍墻-松樹俱樂-Alger到Staoueli的RN11路，南部松樹俱樂部入口，東北面國公館123別墅《lesdunes》，區(qū)域面積：270000m2。承包商：中國國際建筑股份有限公司阿爾及利亞分公司。設(shè)計單位：AMBROSIO&ASSOCIATI本工程結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)體系?；A(chǔ)為條形基層、整板基礎(chǔ)的建筑群體。二、編制依據(jù)CIC國際會展項目施工圖紙《QTZ63塔式起重機使用說明書》三、塔吊的選用根據(jù)本工程特點，第一階段施工（A2/A8/A7/A9/10）主體建筑占地面積約為345040M2，建筑高度A7=30.45米左右，選用泰州騰達-QTZ63型塔吊3臺、QTZ40-1型塔吊一臺。QTZ63型塔吊臂長為57.07m（有效吊臂距56m），臂端的起重量為1.0噸，最大起重量為4.66噸，塔身截面1.6*1.6m，最高立塔高度約為39m。QTZ40-1型塔吊臂長為47m（有效吊臂距46m），臂端的起重量為0.79噸，最大起重量為4噸，塔身截面1.4*1.4m，最高立塔高度約為39第二階段A11/的D樓占地面積約11510M2選用2臺騰達-QTZ63型塔吊第三階段C1/C2/C3占地面積約26470M2選用1臺騰達-QTZ63型塔吊（一臺25噸汽車吊）四、塔吊的布置具體位置詳見塔吊布置圖。五、前期準備5.1塔吊入場前期準備1：按方案及塔吊布置圖對塔吊在現(xiàn)場進行定位。2：塔吊基礎(chǔ)施工，見十一節(jié)（塔吊的基礎(chǔ)施工圖）。3：塔吊設(shè)專用電箱。為了滿足塔吊正常工作，塔吊必須配用專用電箱，根據(jù)塔吊的定位對塔機電箱合理定位。4：塔吊（QTZ63）正常工作所需的電容量為32.8KW（其中頂升機構(gòu)7.5KW不計算在內(nèi)）。5：提供場地，便于塔吊部件的擺放和汽車吊的入場。6：準備強度等級為C30混凝土和鋼筋。7：對塔吊基礎(chǔ)塊區(qū)域進行釬探，根據(jù)釬探報告確認地基無撓動可能并計算土層承載力，保證塔吊的地基承載力不低于0.16MPa。5.2塔吊安裝前期準備1：準備合格塔吊。2：備齊全測量垂直度和水平度的儀器。3：安裝起重臂和平衡臂時常用的牽引麻棕繩。4：旋緊螺栓的電動扳手以及其他扳手和裝拆銷軸的榔頭。5：運輸塔吊部件所必需的車輛。6：所有入場安拆人員必須持證上崗。塔吊基礎(chǔ)施工程序1：根據(jù)塔吊軸線定位圖，對塔吊在現(xiàn)場進行定位。2：開挖塔吊基坑，塔吊的基坑尺寸為5.50m×5..50m×1.10m，并夯實坑底。3：塔吊基礎(chǔ)混凝土墊層施工,墊層混凝土強度等級為C10,墊層要求表面平整,水平度控制在0.2%,墊層混凝土強度達到75%,方可進行基礎(chǔ)予埋工序。4：在墊層上標記5.0米×5.0米的正方形，此正方形中心必須與混凝土墊層中心重合，并根據(jù)圖紙放出其他尺寸。5：綁扎塔機基礎(chǔ)鋼筋，此道工序施工質(zhì)量管理部門必須作好過程控制、施工記錄、質(zhì)量驗收。6：安裝塔吊預(yù)埋螺栓、根據(jù)（塔吊圖紙）保證螺栓定位準確、水平、牢固（螺栓下部可采取點焊方法）。7：澆注C30混凝土，振搗密實（水平度控制0.2%）。8：塔吊基礎(chǔ)認真養(yǎng)護，留置好混凝土同條件試壓塊。9：將接地電阻與予埋節(jié)焊好，并將接地電阻的另一端插于土層里。10：當混凝土強度達到80%以上時，經(jīng)質(zhì)量、安全部門驗收合格后方能安裝塔機。七、施工技術(shù)資料準備塔吊基礎(chǔ)驗收時應(yīng)提交下列資料1：地基釬探記錄。2：地基承載力報告3：塔吊基礎(chǔ)施工資料八、塔吊安裝8.1設(shè)備選用：選用25噸汽車吊作為起重設(shè)備。8.2安裝程序：汽車吊根據(jù)需要在現(xiàn)場自行選位。1：安裝標準節(jié)將1節(jié)標準節(jié)吊裝到固定基節(jié)上，用12件10.9級高強螺栓連接牢固；再吊裝一節(jié)，用8件10.9級高強螺栓連接牢固，每個螺栓均應(yīng)裝配兩個墊圈和兩個螺母，高強螺栓預(yù)緊扭矩應(yīng)達到1400N.M，用經(jīng)緯儀檢查垂直度，主弦桿四側(cè)面垂直度誤差應(yīng)不大于1.5/1000。2：吊裝爬升架組裝爬升架，組裝完畢后將吊具掛在爬升架上，拉緊鋼絲繩吊起，將吊裝架緩慢套裝在兩個塔身節(jié)外側(cè)。3：安裝回轉(zhuǎn)總成檢查回轉(zhuǎn)支撐上8.8級M24的高強螺栓的預(yù)緊力矩是否達640N.m，且防松螺母的預(yù)緊力矩稍大于或等于640N.m，將吊具掛在支座的銷軸上，將回轉(zhuǎn)總成吊起，將下支座的連接套對準標準節(jié)的連接套，緩慢落下，將回轉(zhuǎn)總成放在塔身頂部，用8件10.9級高強螺栓將下支座與標準節(jié)連接牢固，操作頂升系統(tǒng)，將爬升架頂升至與下支座連接耳板接觸，用4根銷軸將爬升架與下支座連接牢固。4：安裝帶有平臺的塔帽，扶手欄桿和拉桿。吊裝前在地面上先把塔帽上的平臺、欄桿、扶梯及力矩限制器裝好，將塔帽吊到支座上，將塔帽垂直的一側(cè)對準上支座的起重臂方向，用4件55的銷軸將塔帽與上支座緊固。5：安裝平衡臂總成在地面上組裝好兩節(jié)平衡臂，將起升機構(gòu)、電控箱、電阻箱、平衡臂拉桿裝在平衡臂上并固定好，回轉(zhuǎn)機構(gòu)接臨時電源將回轉(zhuǎn)支承以上部分會轉(zhuǎn)到便于安裝平衡臂的方位。吊起平衡臂，用銷軸將平衡臂前端與塔帽固定連接號，將平衡臂逐漸抬高，便于平衡臂拉桿與塔帽上平衡臂拉桿相連，用銷軸連接，并穿好充分張開開口銷，緩慢的將平衡臂放下，再吊裝一塊2.6噸重的平衡重安裝在平衡臂最靠近起升機構(gòu)的安裝位置上。6：安裝司機室將司機室的電氣設(shè)備安裝齊全后吊到上支座靠右平臺的前端，對準耳板孔位置后用三根銷軸連接。7：安裝起重臂總成拼裝起重臂，將載重小車套在起重臂下弦桿的導(dǎo)軌上，將維修吊籃緊固在載重小車上，并使載重小車盡量靠近起重臂根部最小幅度處。安裝好起重臂根部處的牽引機構(gòu)，卷筒繞出兩根鋼絲繩，其中一根短繩通過臂根導(dǎo)向滑輪固定于載重小車后部，另一根長繩通過起重臂中間及頭部導(dǎo)向滑輪，固定于載重小車前部。將起重臂拉桿拼裝好后與起重臂上的吊點用銷軸聯(lián)接，穿好開口銷，放在起重臂上弦桿的定位托架內(nèi)。使用回轉(zhuǎn)機構(gòu)的臨時電源將塔機上部結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)到便于安裝起重臂的位置，起吊起重臂總成至安裝高度，用銷軸將塔帽與起重臂根部聯(lián)接固定。接通起升機構(gòu)電源，放出起升鋼絲繩并纏繞好鋼絲繩，用汽車吊逐漸抬高起重臂的同時開始開動起升機構(gòu)向上，直至起重臂拉桿靠近塔頂拉板，將起重臂長短拉桿分別與塔頂拉板用銷軸連接并穿好開口銷，松弛起升機構(gòu)鋼絲繩將起重臂緩慢放下。使拉桿處于拉緊狀態(tài)，最后松脫滑輪組上的起升鋼絲繩。8：按照所定的臂架長度為50m，應(yīng)逐塊安裝平衡配重塊，所有配重塊用銷軸加以固定，并用銷緊系統(tǒng)9：塔吊安裝水平位置完成后，可以根據(jù)要求穿繞各種鋼絲繩。10：接通塔機電源，然后根據(jù)本工程情況一次頂升到使用高度。11：塔吊試運轉(zhuǎn)，經(jīng)檢查符合規(guī)定要求，即為安裝完畢。九、塔吊基礎(chǔ)排水為防止塔吊基礎(chǔ)存有積水，塔吊基礎(chǔ)洞口四周砌500高120厚擋水墻，1:3水泥砂漿抹面，外圍設(shè)1.20m高防護欄桿，洞口頂部采用廢舊多層板覆蓋保護，防止雨水流入基礎(chǔ)。十、塔吊的拆除本工程在主體結(jié)構(gòu)施工完畢后，即考慮拆塔，塔吊通過自升液壓系統(tǒng)降至地下室頂板附近后，與安裝程序相反拆除即可。采用25汽車吊配合拆塔。十一、安全注意事項1：塔吊的安裝及拆卸應(yīng)由專業(yè)施工人員在技術(shù)人員的指揮下，嚴格按規(guī)程進行操作。2：裝完畢后，應(yīng)由相關(guān)部門驗收合格，掛牌后方可使用。3：塔吊的安裝及拆卸操作規(guī)程及要求，以廠家提供的為準。4：塔吊安裝完畢后的一周內(nèi)，對塔身的垂直度的測量不少于4次，并做好測量記錄，如垂直度超過0.4%，塔吊必須停止工作，并報專業(yè)隊處理。5：所有參加作業(yè)人員都必須遵守現(xiàn)場施工的各項安全規(guī)范及本工種安全操作規(guī)程。6：塔吊司機、塔吊拆裝人員以及塔吊指揮都必須持有當?shù)厥屑墑趧硬块T簽發(fā)的特殊工種操作證。7：塔吊司機每班作業(yè)前都必須對設(shè)備進行例行檢查，塔吊的各項安全限位必須齊全可靠。8：塔吊拆裝前，拆裝隊必須熟悉現(xiàn)場。9：接地電阻不大于4歐姆。10：塔吊在自升過程中，要合理分工，必須派專人觀察頂升套架滾輪與標準節(jié)間距離，派專人負責(zé)銷軸的連接，派專人負責(zé)液壓油缸的操作等。11：塔吊在頂升過程中嚴禁回轉(zhuǎn)起重臂。12：標準節(jié)之間的連接銷及其他任何部件之間的連接銷必須穿開口銷。13：塔身垂直度偏差不大于0.4%。14：塔吊安裝好后，應(yīng)遵循《安裝質(zhì)量驗收制度》、《塔吊安裝后驗收和交付使用制度》中要求進行空載實驗和重載實驗，檢查各工作機構(gòu)、電氣控制系統(tǒng)均處于正常工作狀態(tài)，各安全保護裝置齊全、可靠。15：6級風(fēng)以上嚴禁塔吊安裝作業(yè)，4級風(fēng)以上嚴禁塔吊頂升施工作業(yè)。十一、塔吊基礎(chǔ)圖根據(jù)本工程實際情況，現(xiàn)場塔吊需要架設(shè)在A10等區(qū)域內(nèi)、為不影響結(jié)構(gòu)的情況下，本方案塔吊基礎(chǔ)暫時考慮在筏板基礎(chǔ)以下（塔吊基礎(chǔ)部位筏板基礎(chǔ)預(yù)留，預(yù)留筏板鋼筋全部使用PVC套管保護、杜絕對鋼筋污染）待塔吊拆除后二次施工。剖面圖塔吊預(yù)埋螺栓嚴格按照（塔吊說明書）執(zhí)行

附錄資料：不需要的可以自行刪除承臺施工方案及計算書一、工程概況莆田市華林經(jīng)濟開發(fā)區(qū)樟林大橋工程位于莆田市城廂區(qū)華亭鎮(zhèn)下花村與樟林村之間，路線全長1060m，工程包括全長848m的樟林大橋及兩岸橋頭212m的引道路基。樟林大橋的建成將對連接木蘭溪南北兩岸的交通產(chǎn)生積極的意義。本工程施工區(qū)橋址岸上地勢較為平坦，地表標高在2.16～13.05m橋址橫跨木蘭溪，河面寬約220m，水深約4～6m，為常年流水性河道平、枯水季節(jié)河水流速較為緩慢，河岸兩側(cè)未進行臨時性砌坡護岸，河岸地面高程介于7.28～9.48m（黃海高程），高出河面平均水位標高約為1.50～3.50m二、機械設(shè)備名稱規(guī)格數(shù)量吸泥機２臺履帶吊3５t2臺救生艇8t1柴油發(fā)電機120KW1臺水泵100m25臺電動空壓機4L-20/82臺電動卷揚機8t-10t2臺交、直流電焊機500A8臺磁力鉆ZLC-231臺導(dǎo)鏈20T18套三、勞動力組織裝吊工10人；電焊工12人；潛水員2人；鉗工3人；普工18人，合計45人。四、時間計劃單個承臺時間計劃：拆除工作平臺7天；套箱拼裝、下沉、定位7天；水下砼封底3天；封底砼育齡期7天；抽水及焊接支撐8天；切割鋼護筒、破樁頭及檢樁10天；承臺鋼筋7天；承臺砼1天；合計50天。五、施工方案（一）鋼套箱作用、幾何尺寸①鋼套箱作用：鋼套箱作用是為了實現(xiàn)承臺的干施工，其側(cè)板為澆筑封底砼及承臺砼的側(cè)模，同時鋼套箱頂面也作為砼澆筑的操作面。根據(jù)承臺施工作業(yè)時段的水文特征及施工工藝要求，擬定抽水水位為+8.5m，水位達到+9.0m時即停止施工。②鋼套箱結(jié)構(gòu)圖附后。（二）施工工藝流程鋼套箱施工工藝流程圖如下：鋼套箱施工工藝流程圖測量孔位鋼測量孔位鋼套箱設(shè)計分塊制作分塊制作搭設(shè)工作平臺檢測護筒外圍搭設(shè)工作平臺檢測護筒外圍分節(jié)拼裝分節(jié)拼裝鉆孔平臺拆除鉆孔平臺拆除內(nèi)支撐焊接內(nèi)支撐焊接鋼護筒割除鋼護筒割除鋼鋼套箱吊安下水入水自沉入水自沉錨石定位鋼錨石定位鋼套箱套套箱定位固定（三）鋼套箱設(shè)計鋼吊箱設(shè)計條件：承壓水頭分析：懸浮下沉階段：此時段受水側(cè)壓力較小。封底砼施工階段：此時段水位差較小，受水側(cè)壓力較小。抽水階段：此時段鋼套側(cè)壓力最大，作為側(cè)壁結(jié)構(gòu)設(shè)計的依據(jù)。驗算此工況按６m水位壓力差驗算，擬定抽水水位為+8.５m。施工要求：設(shè)計需考慮各方面因素，為此分兩節(jié)設(shè)計。鋼套箱內(nèi)部布置兩層內(nèi)支撐。3、工況驗算及結(jié)果鋼套箱計算分鋼套箱吊裝階段、澆注封底砼階段、鋼吊箱抽水階段三種工況進行。鋼套箱吊裝階段及澆筑砼階段此兩階段一是自身沉重，設(shè)計時滿足要求，二是側(cè)壁所承受的內(nèi)外水頭差所產(chǎn)生的水壓力較小，因此此兩階段不作為鋼套箱本身和鋼套箱側(cè)壁結(jié)構(gòu)的最不利荷載階段，可不必驗算。而鋼套箱在澆注封底砼后，即抽水階段。此階段作為鋼套箱側(cè)壁結(jié)構(gòu)設(shè)計的控制狀態(tài)。（四）鋼套箱施工測量1.鋼護筒中心坐標、傾斜方向及傾斜度測定①鋼護筒中心坐標測定：實測各墩樁位坐標。②鋼護筒傾斜度，傾斜方向測定：采用垂球法或水平尺靠護筒測得。③中心坐標、傾斜方向及傾斜度精確分析：根據(jù)所實測的護筒中心坐標和測得的傾斜方向及傾斜度求得鋼套箱封底砼底處護筒中心坐標。２.鋼套箱就位及檢查利用錐形導(dǎo)向裝置套入護筒后，測量人員嚴格檢查套箱側(cè)板的平面位置和垂直度，如不滿足要求，應(yīng)重新定位，以保證鋼套箱順利下沉。（五）鋼套箱施工鋼套箱施工前準備工作①利用吸泥機將封底混凝土底標高以上的泥和卵石等清理出去。②鉆孔平臺拆除及工作平臺的搭設(shè)：鋼吊箱加工及運輸①鋼吊箱加工制作，經(jīng)檢查合格后，分塊分批，運輸?shù)礁〉醯蹉^位置下方，進行剛性拼裝。②驗收標準：平面尺寸誤差：≤±5cm，內(nèi)孔尺寸誤差：≤±3cm對角線誤差：≤±10cm，底板預(yù)留孔誤差：≤±1cm③運輸：鋼套箱加工完成后，先在岸上進行預(yù)拼裝，檢查螺栓孔位置是否正確、防水膠墊是否漏水、幾何尺寸是否滿足要求，檢驗合格后，拆開鋼套箱，分批分塊運輸?shù)降踯嚨蹉^下方進行剛性拼裝。每個鋼套箱分5片分別吊裝，岸上采用25噸吊車吊上平板車，再運到墩位置后采用３５噸履帶吊進行拼裝。eq\o\ac(○,4)鋼套箱拼裝下沉a、準備工作①拼裝前清除原鉆孔平臺所有物資，割除原鋼護筒上的牛腿，每個護筒制作一個三角形導(dǎo)向架。②在水面以上適當位置(根據(jù)施工時水位確定)每個鋼護筒外側(cè)水平線上各安裝一個牛腿。此牛腿主要用于鋼吊箱水上拼裝支撐用。③鋼吊箱四周與鋼護筒對應(yīng)位置各設(shè)置一個平面固定環(huán)，以便鋼套箱分片水上組拼時臨時固定鋼套箱。b、拼裝①用吊車分片兩點起吊鋼套箱四周面板，每塊面板采用平面固定環(huán)臨時固定在鋼套箱上，臨時固定環(huán)與鋼套箱的連接長短可連接，所有面板調(diào)整到位后再固定。②鋼套箱全部拼裝完成后，焊接鋼套箱內(nèi)第二層內(nèi)支撐，同時在每個鋼護筒頂面以下10厘米內(nèi)外側(cè)各焊一個牛腿，內(nèi)外側(cè)牛腿均用20T導(dǎo)鏈與鋼套箱底橫梁連接，外側(cè)倒鏈主要防止鋼套箱變形和下沉，內(nèi)側(cè)導(dǎo)鏈主要用于套箱下沉，同時采用4個20T導(dǎo)鏈分別吊于4根小鋼管樁相應(yīng)部位，上游和下游采用φ21.5鋼絲繩分別作為下拉纜和斜拉纜。③鋼套箱面板與面板接觸面均需安裝防水膠墊，嚴禁鋼套箱漏水。c、鋼套箱下沉①鋼套箱組拼對拉完后，同時緩慢拉動20T導(dǎo)鏈，上提鋼套箱使其懸空，同時割除鋼套箱底下牛腿，然后緩慢拉動20T導(dǎo)鏈使鋼套箱下沉，因上游水流影響，鋼套箱入水后在水流作用下鋼吊箱底與護筒緊密迭合，影響鋼套箱下沉，因此在上游迎水位置設(shè)置鋼絲繩作下拉纜，利用2個10T葫蘆調(diào)整下拉纜，鋼套箱迎水面采用δ=20mm鋼板焊接吊耳。②鋼套箱下沉就位后，帶緊20T導(dǎo)鏈，立即施焊鋼套箱的一層內(nèi)支撐并與鋼護筒焊接固定，以穩(wěn)定鋼套箱，始終保持鋼套箱在封底砼完成前不因水位的上漲而上浮。③鋼套箱第一層內(nèi)支撐與鋼護筒形成整體后，由潛水員入水拆除20T導(dǎo)鏈。鋼套箱利用第一層內(nèi)支撐懸掛于鋼護筒上。（六）水下封底混凝土施工鋼套箱下沉到位后，需進行水下封底砼施工，為了保證按期完成封底施工，確定了“泵送砼，分艙開灌，一次到位”的施工工藝，準備工作如下：水下封底施工工藝①封底砼的選擇：本橋中采用的封底C20砼可選用鉆孔樁水下砼，坍落度為18-22cm，7天強度達到30Mpa，實際封底施工時，混凝土各項性能指標均應(yīng)滿足要求，封底7天后抽水。②分艙方式、施工平臺、導(dǎo)管和料斗、砼輸送方式的選擇：封底砼施工分艙：鋼套箱按井字形分9個艙。施工平臺：選用第一層內(nèi)支撐作為封底砼施工平臺。導(dǎo)管：選用δ=6mm的鋼板卷制而成內(nèi)徑ф3００mm的導(dǎo)管，法蘭盤連接。料斗：采用1m3左右料斗。砼輸送方式：采用2臺砼輸送車水平輸送，由三一泵（60m3/h）直接輸送到封底現(xiàn)場。③封底砼澆筑順序與工藝：封底砼澆筑采用先護筒艙，對稱澆筑，一次一艙及時補料的原則，一般澆筑分封底（首灌）階段，正常澆筑階段，結(jié)束階段。2、封底施工①施工準備：鋼套箱下沉到位并固定后，即可進行澆筑平臺的搭設(shè)，平臺由10×10cm方木和竹排組成，它支承于第一層內(nèi)支撐上，完成導(dǎo)管料斗和導(dǎo)管夾具以及輸送泵和泵管就位，接通電源試泵，３５T履帶吊吊就位于鋼吊箱范圍內(nèi)負責(zé)導(dǎo)管首灌拔塞及導(dǎo)管提升和拆除。②人員組織：根據(jù)工藝特點設(shè)立了攪拌工段，負責(zé)砼生產(chǎn)和運輸；設(shè)立泵送工段，及時處理因堵管而需拆管、接管及提管，保證砼連續(xù)灌注；測量人員負責(zé)封底砼頂標高控制；設(shè)立指揮中心，由指揮中心統(tǒng)一指揮封底施工的各項工序作業(yè)。③封底施工：封底施工開始后，輸送泵連續(xù)向料斗泵送砼，待料斗滿時，指揮人員下達拔塞指令，砼經(jīng)導(dǎo)管流向一個艙，待首灌成功，連續(xù)向艙供料，直至設(shè)計標高，提升導(dǎo)管，同樣進行其他各艙封底，直至全部完成。每個艙首灌前，測量人員對該艙導(dǎo)管進行測量，保證開灌時導(dǎo)管底口距套箱底15cm。（七）承臺施工承臺施工工藝流程圖附后。1、鋼套箱內(nèi)抽水封底砼澆筑完成后7天開始抽水，用清水泵（揚程20m，流量100m3/h）同時抽水，水位每下降1m，停抽30min，檢查套箱有無異常情況。2、清渣，割護筒及鑿樁頭箱內(nèi)水抽完后，檢查套箱漏水情況，并及時堵漏，著手進行高于承臺的砼清除，待完成后，割除設(shè)計樁頂標高處以上鋼護筒，倒運上岸，進行樁頭鑿除工作。3、承臺鋼筋、預(yù)埋件承臺鋼筋工作量較大，鋼套箱不大且箱內(nèi)有支撐系統(tǒng)因此給承臺鋼筋綁扎帶來一定麻煩。承臺鋼筋綁扎完后，預(yù)埋以上工序結(jié)構(gòu)物的鋼筋和加固模板的預(yù)埋件。4、承臺砼澆筑①承臺砼配比及要求：承臺砼采用的砼應(yīng)由商混拌合站試驗室嚴格設(shè)計其配合比，并要求和易性、可靠性達到施工要求，坍落度18-22cm，初凝時間4-5h。②承臺砼澆筑順序：考慮到鋼套箱受力，澆筑時從中間開始，往四周擴散，然后又按順序回來，力求鋼套箱均勻受力，澆筑過程中用插入式振搗棒振搗，振搗點呈梅花形布置。③承臺砼澆筑：采用泵輸送，分兩次澆筑。④承臺砼散熱及養(yǎng)護：由于承臺澆筑是無水作業(yè)，承臺砼散熱成為主要問題，砼配合比設(shè)計時采用礦渣水泥，以減少水化熱。根據(jù)經(jīng)驗，大體積混凝土內(nèi)外溫差控制在25℃以內(nèi)，可避免混凝土出現(xiàn)溫度收縮裂縫，為此擬采取“內(nèi)排外保”的措施：a、“內(nèi)排”：盡快排出混凝土內(nèi)部熱量，降低混凝土內(nèi)部溫度。在混凝土澆注以前，預(yù)先在混凝土內(nèi)按設(shè)計要求布置鋼管作散熱管。混凝土灌注中和灌注后每隔2h換冷水循環(huán)散熱一次，可降低混凝土內(nèi)部溫度5～8℃，待混凝土內(nèi)外溫差降至25b、“外保”：在混凝土表面采取保溫措施，控制混凝土內(nèi)外溫差及表面與空氣溫差，避免出現(xiàn)深層裂紋和表面裂紋。冷卻水管布置圖見設(shè)計圖。（八）安全保證措施（1）配足通訊工具，確保統(tǒng)一指揮。進入施工現(xiàn)場人員，按規(guī)定配帶好安全防護用品，遵章守紀，聽從指揮。（2）在通航的江河上進行施工前，與當?shù)睾秸块T聯(lián)系，商定有關(guān)航運和施工的安全事項，并通報有關(guān)單位，在航道上按規(guī)定設(shè)置航標進行導(dǎo)航。（3）所以施工人員必須配戴安全帽，水上作業(yè)必須穿戴救生衣。（４）當出現(xiàn)六級以上大風(fēng)時，停止工作，如確有需要繼續(xù)作業(yè)時，采取有效措施。（５）水上作業(yè)人員必須穿好救生衣，并站在適當位置，以防落水。（６）施工中需要封航時，必須與航務(wù)部門聯(lián)系，在航道上做好封航標志，辦理封航手續(xù)并通知相關(guān)單位。（７）由于潛水作業(yè)較多，墩位上下游各1200米范圍內(nèi)設(shè)置明顯標志，標明潛水作業(yè)時間，請當?shù)鼐用裨诖似陂g內(nèi)不要到河面上炸魚，確保潛水員安全。有潛水作業(yè)時，要派出防護人員上下游進行防護。（８）由于水上焊接作業(yè)較多，電纜電線必須經(jīng)常檢查，避免漏電。施工用電設(shè)備實行一機一閘一漏一箱。漏電保護裝置與設(shè)備相匹配。（９）從事作業(yè)人員，定期進行體格檢查，不適宜作業(yè)的人員，不得從事此項工作。作業(yè)人員必須戴安全帶，穿防滑鞋。不得穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋、易滑鞋和裙子上班進入施工現(xiàn)場。（1０）根據(jù)具體情況使用符合要求的腳手架、腳手板、吊架、梯子、跳板、安全帶等，按安全有關(guān)規(guī)定在高空、臨空處、水上作業(yè)平臺設(shè)置欄桿或安全網(wǎng)等安全設(shè)施。懸掛的梯子掛在牢固處，掛鉤與承載結(jié)構(gòu)物捆綁牢靠。（1１）在水上作業(yè)平臺上作業(yè)，原則上不進行雙層作業(yè)，無法避免時，上下交替施工，設(shè)置隔離措施，并設(shè)專人進行防護。上層不停止時，下層不準進入現(xiàn)場；下層人員沒有完全撤出時，上層不準施工，以確保人身安全。高處作業(yè)佩帶工具袋，小型材料放入袋內(nèi)，較大的工具用繩拴好，不得隨便亂放，防止落下傷人。（1２）夜間進行作業(yè)時，必須在現(xiàn)場有足夠的照明設(shè)備，在危險地帶等處設(shè)有明顯的標志。（1３）危險地點懸掛按照《安全色》和《安全標志》規(guī)定的標牌，夜間有人經(jīng)過的坑、洞、施工作業(yè)危險地帶設(shè)紅燈示警。嚴禁無關(guān)人員隨意出入現(xiàn)場。（1４）起吊重物時，起落速度應(yīng)均勻，動作要平穩(wěn)，禁止忽快忽慢，不準緊急制動。放置吊運的重物時，要注意地面的平整，防止斜歪傾倒。六、圍堰計算書（一）本設(shè)計計算書適用于樟林大橋主橋S1#、N1#承臺圍堰。1．圍堰形成選定：依據(jù)設(shè)計圖紙，主墩S1#、N1#河底標高分別為2.55m和3.45m，而承臺封底砼厚度為1m，且承臺底標高（含1m封底砼）為1.5m。因此選用無底鋼圍堰，圍堰側(cè)模兼做承臺模板。

2、圍堰設(shè)計原則:依據(jù)項目部現(xiàn)有材料，結(jié)合承臺棱角為弧形，所以套和模板要分塊制作，塊與塊之間通過螺栓連接。套箱模板采用S=5mm鋼板；橫肋采用[10槽鋼；加勁肋采用80×8mm鋼板，縱肋采用2[20槽鋼；內(nèi)支撐選用2I20b工字鋼作內(nèi)圈梁，型號為I40b工字鋼作內(nèi)支撐桿。圍堰結(jié)構(gòu)布置詳見“圍堰設(shè)計圖”.（二）設(shè)計依據(jù)1、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTQD60—2004）2、《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（JTJ025—86）3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）4、《簡明施工計算手冊》第二版5、《路橋施工計算手冊》6、《樟林大橋施工圖》（三）計算工況及計算荷載組合.計算橫板側(cè)壓力，分三種情況計算套鋼模板側(cè)壓力。第一種工況：圍堰下沉到位，水下灌注封底砼，此時圍堰內(nèi)外水面高度一致，內(nèi)外水壓平衡，圍堰承受1m砼的側(cè)壓力。第二種工況：封底砼達到設(shè)計強度要求，抽出圍堰內(nèi)水，圍堰承受最高靜水壓力及流水壓力。第三種工況：借助承臺砼，此時圍堰承受外側(cè)靜水壓力，流水壓力及新澆砼的壓力。1.計算第一種工況：封底砼對圍堰的側(cè)壓力根據(jù)砼對圍堰橫板的側(cè)壓力公式Pm=k×r×hm進行計算。(路橋施工計算手冊第173頁)其中：①當V／T≤0.035時，hm=0.22+24.9×V／T（V—砼澆筑時速度取hm=0.22+24.9×0.2／20=0.47mK取1.2，r取24KN／m3故Pm=k×r×hm=1.2×24KN／m3×0.47m=13.54KN／m3=13.54KPa查若傾倒砼容量大于0.8m3的運輸器具傾倒時取砼沖擊力6KPa，則側(cè)壓力PM1=Pm×P沖由于水下封底砼灌注時，水壓力由外平衡，故只考慮砼側(cè)壓力PM1=19.54KPa。為了安全起見，采用對拉螺桿措施，防止脹模。2.計算第二種工況：本橋位處最高水位為8.5m則：①靜水壓力P靜=r×h=10×6=60KPa（r—水的比重10KN／m3，h=8.5－2.5=6m）KN／m3；V流水速度，取2m／s；A—圍堰阻水面積，取1×1＝1m2；g—重力加速度，取9.8m／g2；K是形狀系數(shù)，取k=1.5）則③因此靜水壓力和流水壓力如圖所示：3、計算第三種工況：①若不考慮砼澆筑過程對圍堰側(cè)壓力影響，只考慮水壓力，則最大水壓力為Pmax=63.1KPa②若外側(cè)無水壓力，依據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》，荷載組合砼側(cè)壓力＋傾倒砼側(cè)壓力，分別計算如下：新澆砼對圍堰的側(cè)壓力：a.Pmax=0.22t0Yk1kV1／2=0.22×0.75×25×1.2×1.15×0.21／2=2.5KPa注：t0—初疑時間取45min；r—砼的容重；k1—外加劑影響系數(shù)，取1.2；k2—坍落度修正系數(shù)，取1.15；V—砼澆筑速度，取0.2m／h）b.Pmax=krh（h—有效壓頭高度）當V／T≤0.035時；h=0.22+24.9V／T=0.22+24.9×0.2／20=0.47m則Pmax=1.2×25×0.47=14.1KPa經(jīng)計算，新澆砼對圍堰的側(cè)壓力取Pmax=14.1KPa傾倒砼時沖擊力產(chǎn)生的水平荷載取6.0KPa綜上計算可知，承臺砼澆筑時最大壓力為圍堰外側(cè)水壓力，故套和設(shè)計取Pmax=63.1KPa作為控制荷載。（四）校核封底砼的厚度（見簡明施工計算手冊）、h=（3.5kMmax／bfct+D＜ch其中：k—安全系數(shù)，取2.65；b—板寬，取1m；fct砼抗拉度（C20），取1200t／m2；D—水下砼與井底泥土摻混需增厚度，取d=0.3—0.5mMmax=αρλ12(其中λ1計算跨度取較小者10.5m；α彎矩系數(shù)，L1／L2=10.5／14.5=0.7241／L2；故α取0.0729P—靜水壓力形成的荷載，取60KN／m（取單位寬度荷載）Mmax=0.0729×60×10.52=4822KN／m故h=3.5×2.65×482／1×1200+D=0.61m+（0.3—0.5m）h=0.91—1.11（基本符合強度要求）（五）面板強度及撓度計算擬采用δ=5mmA3鋼板作套箱面板，則1.強度驗算（見簡明施工計算手冊）Lx=0.35mLy=0.4m則Lx／Ly=0.875查表可得Kx=0.06Ky=0.055故Mx=Mmax=KxqLx2（其中q=63.1KN／m—單位寬度）=0.06×63.1×0.352=0.464KN／mσmax=Mmax／W=0.464×103N／m／(1×0.0052／6)=111.36Mpa＜[σ ]=145Mpa2.撓度驗算Wmax=Kf（FL4／B0）=0.0016×63.1×103×0.354／2.3×103=6.6×10-4=0.66mm＜[W]=L／500=0.7m（滿足要求）其中Kf—撓度計算系數(shù)，F(xiàn)—最大側(cè)壓力，L—面板短邊，B0—構(gòu)件剛度B0=Eh3／12（1－V2）=2×1011×0.0053／12×（1－0.32）=2.3×103N／m（六）計算橫向加進肋的強度橫肋采用[10槽鋼，其W=39.7×10-6m3橫肋按簡支梁承受均布荷載計算，計算跨經(jīng)L取35cm，最大均布荷載q=63.1KN／m×0.4=25.24KN／m則RA=RB=1／2×25.24×0.35=4.42KN／mMmax=1／8qρ2=1／8×25.24×0.352=0.386KN／m故σmax=Mmax／W=0.386×103／39.7×10-6=9.7KN／m撓度Wmax=5qρ4／384EI=5×25.24×0.354／384×2×1011×198.3×10-8＜[σ]=145Mpa（滿足要求）=1.24×10-4=0.12mm＜[W]=L／500=0.7mm（滿足要求）剪應(yīng)力I=Q／A=4.42×103／12.74×10-4=3.5Npa＜[I]=85Mpa(滿足要求)橫肋按連續(xù)梁計算：則：彎矩Mmax=KMqL2（其中K=0.077，q=63.1×104=25.24KN／m，L=0.35m）彎曲應(yīng)力σmax=Mmax／W=0.238×103／39.7×10-6=5.99Mpa＜[σ]=145Mpa剪力：Q=Kvqρ=0.607×25.24×0.35＝5.36KN則剪應(yīng)力I=Q／A=5.36×103／12.74×10-4=4.2Mpa＜[I]=85MpaWmax不變（七）計算豎向小加肋的強度小縱肋采用80×8mm鋼板，其W=bh2／6=0.008×0.082／6=8.5×10-6m3A=0.008×0.08=6.4×10-4m小縱肋按連續(xù)梁計算彎矩Mmax=KMqL2=0.077×25.24×0.42=0.78KN／m彎曲應(yīng)力σmax=Mmax／W=0.78×103／8.5×10-6=91.8Mpa＜[σ]=145Mpaσ剪力Q=Kvqρ=0.607×25.24×0.4＝6.2KN剪應(yīng)力I=6.2×103／6.4×10-4=9.5Mpa＜[I]=85MpaWmax=5qρ4／384EI=5×25.24×0.44×103／384×2×1011×3.4×10-7=1.24×10-4=0.13mm＜L／500＝0.8mm（八）計算大縱肋強度大縱肋采用2[20槽鋼，其W=2×191.4×10-6I=2×1913.7×10-8mA=2×32.83×10-4大縱肋以內(nèi)支撐為支點，如圖所示內(nèi)支撐高度方向按2.5米，每層布置，共設(shè)兩層。大縱肋按二跨連續(xù)梁計算，⒈最大彎矩Mmax=KMqρ2（其中KM=0.07）=0.07×63.1×2.52=27.6KN／m最大彎曲應(yīng)力σmax=Mmax／w=27.61×103／2×191.4×10-6=72.1Mpa＜[σ]=145Mpa⒉最大剪力Qmax=Kvqρ=0.375×63.1×2.5＝59.2KN（其中Kv=0.375）Imax=Q／A=59.2×103／2×32.83×10-4=9.0＜[I]=85Mpa⒊①跨中撓度：Wmax=qρ4／384EI(5－24λ2)

=63.1×103×2.54／384×2×1011×2×1913.7×10-8（5－24×0.42）=0.97mm＜L／500=2500／500=5mm其中λ=1／2.5=0.4懸壁撓度W1=qρ4／8EI=63.1×103×14／8×2×1011×2×1913.7×10-8=1mm＜1000／500＝2mm（九）內(nèi)圈梁計算⒈橫橋向內(nèi)圈梁四跨連續(xù)M=KMqL2q=63.1KN／mV=KvqL懸壁WA=q1L3／8EI≤L3跨中WA=qL4／384EI（5－24λ2)≤L／500KM=0.077則m=0.077×63.1KN／m×2.52=30.366KN／mσ=Mmax／W需→W需=Mmax／σ[σ]=145Mpa）W需=30.366×103／145×106=0.2094×103=209.410cm32[20槽鋼w=2×191.4cm3Q=0.393×63.1×2.5＝61.995I=Q／A=61.995×103／2×32.83×10-4=9.44Mpa＜[I]=85MpaW跨＝５ｑρ４／３８４ＥＩ（其中λ＝２.３５／２.５）＝４.２ｍ＜［Ｗ］＝Ｌ／５００＝４.７ｍｍＷ懸＝ｑａ４／８ＥＩ＝６３.１×103×２.３５４／８×２×１０１１×２×１９１３.７×１０-８＝３.１ｃｍ＞［Ｗ］＝Ｌ／５００＝２３５／５００＝４.７ｍｍ要求懸臂部分焊于面板上，此解決撓度偏大問題。故用２根[20槽鋼作內(nèi)圈梁。（十）內(nèi)支撐梁計算：當抽水澆筑承臺時，鋼套箱圍堰需一邊抽水，一邊進行支擋，原