設(shè)計一榀框架計算書后

2工程設(shè)計基本資料及計算參 工程設(shè)計資 工程概況及地質(zhì)報 構(gòu)造做 基本(材料)參數(shù)取用及設(shè)置依 結(jié)構(gòu)平面布 框架梁柱截面尺寸確 樓板荷載（參數(shù) 樓板恒荷載與活荷載計算確 荷載(作用)計算及計算簡 豎向荷載作用下的計算簡圖(恒荷載、活荷載、重力代表值 水平荷載作用下的計算簡圖(風荷載、水平作用 橫向框架在水平荷載作用下的位移計 橫向框架在風荷載作用下的位移計 橫向框架在水平作用下的位移計 內(nèi)力計算與內(nèi)力組 橫向框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力計 恒荷載內(nèi)力計 活荷載內(nèi)力計 重力荷載代表值內(nèi)力計 橫向框架在水平荷載作用下的內(nèi)力計 風荷載荷載內(nèi)力計 水平作用內(nèi)力計 ⑨軸橫向框架內(nèi)力組 一般規(guī) 框架梁的內(nèi)力組 框架柱的內(nèi)力組 結(jié)構(gòu)截面配筋設(shè) 框架梁截面設(shè) 框架梁非抗震截面設(shè) 框架梁抗震截面設(shè) 框架柱截面設(shè) 框架柱非抗震截面設(shè) 框架柱抗震截面設(shè) 樓板配筋計 樓梯配筋計 樁基配筋計 手算與PKPM電算結(jié)果對 恒荷載與恒荷載作用下內(nèi)力對 活荷載與活荷載作用下內(nèi)力對 施工方案設(shè) 參考文 工程設(shè)計基本資料及計算參工程設(shè)計資六層，1-6層得建筑層高分別為3.9m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m。建筑面積約為0.45m2。綜合樓各層建筑平面圖，剖面圖，門窗表等詳見建筑施工圖。1.1圖1.1地質(zhì)報告：根據(jù)地質(zhì)勘察報告，勘察期間，測得場地孔隙潛水初見水位高程為2.70～2.80m2.60～2.70m1.50m3.80m水位本工程擬采用樁基礎(chǔ)（構(gòu)筑物基（樁基直接與水接觸常年而言≥30%規(guī)范（1-2001）12.2.1～表12.2.4及表12.2.5-1～12.2.52判定水對混凝土2mm200.5%-130。屋面做法：現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板，水泥石灰焦砂漿2%，最薄處40mm，20301:25%±0.000240×15×532401500240M5基本參數(shù)及設(shè)置依結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）第3.2.3條:對于安全等級為二級或使用年限為50年得r01.01.0。抗震設(shè)防烈度為七度，設(shè)計基本加速度為0.15g，設(shè)計分組為一組?；撅L壓：查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄D.4可知，揚州地區(qū)50年0.45kN/m2C類0.3N/m230m（GB50011—2001）6.3.6可知，抗震等級0.85。根《混凝土設(shè)計規(guī)范GB50010-2002表4.1.3，表4.2.3-1采用規(guī)范中表 設(shè)計均采用混凝土強度C30：fck=20.1(Nmm2)，ftk=2.01(N普通鋼筋強度采用HRB400：fy=360(Nmm2)；fy′=360(N結(jié)構(gòu)平面布1.3.1A-B跨：l0=6.7m取取B-C跨：l0=3.0m取取根據(jù)構(gòu)造要求框架梁寬度不宜小于200因此取Al0=7.8m取取Bl0=7.8m取取取h=700mm取h=700mml0=6.7m取取l0=7.8m取取l0=3.9m取 l0=3.0m，h=（1/10~1/14）l0=300~214mm 取框架柱的受荷面積如圖1.5，框架柱選用C30混凝土，fc=14.3N/mm2級為三級，軸壓比μN=0.9，由軸壓比初步估算

Abh

fcfNGSn12

cNNGSn12Abh 41711000343130(mm2 c

N

0.85因為bchc=600×600=360000（mm2）故取中柱截面尺寸600mm×600mmNGSn12Abh 31691000260708(mm2 c

N

0.85NGSn12Abh 33541000275919(mm2 c

N

0.855)框架柱截面高度和寬度一般可去層高的1/10~1/15，即h≥（1/10~1/15樓板荷載（參數(shù) 板厚100mm上人屋面恒荷載面荷載面荷載子找平層：20保溫層：30抹灰層：106.43取表 板厚100mm標準層樓面恒荷面荷載面荷載3.77取4040找平層：20抹灰層：104.86取面荷載找平層：20面荷載找平層：20抹灰層：105.52取表 建筑面均布活荷載標準值及其組合值、頻遇值和準永久值系序號值數(shù)數(shù)數(shù)123載4雨篷活荷載（屋面活荷載考慮056荷載（作用）計算及計算簡1.6所示，當抗側(cè)力結(jié)構(gòu)與主軸斜交時，在簡化（a）平面結(jié)構(gòu)；（b）y方向抗側(cè)力結(jié)構(gòu)；（c）x豎向荷載作用下的計算簡圖(恒荷載、活荷載、重力代表值A(chǔ)B6700mm，BC3000mm，CD6700mm。三角形荷載（圖1.10）q58

；梯形荷載（圖1.11）q5p/q(12q5p/ qFDq qFDqq qFDq qFDqqqAB計(1223)p12(1.95)2(1.95)34.01.956.67 因為左右兩邊板E傳遞荷載，故板E傳遞荷載為：6.67×2=13.3(kN/m)抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.65-0.1)墻體荷載，墻體選用240mm水泥爐渣空心砌塊，容重γ=8kN/m3填充墻外荷載計算見表1.6，填充墻內(nèi)荷載計算見表表 填充墻外墻荷面荷載102.95取表 填充墻內(nèi)墻荷面荷載面荷載2.64取qAB荷載小計qABqBC計qBC部分只有梁自重及抹灰，即qBC=25×0.2×(0.3-0.1)+0.01×(0.3-0.1)×2×17=1.07(③FB計由圖1.8可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來的集中力，KL-1(b)的計算簡圖如圖1.14所PP

q1和q2計算q1包括KL-1(b)自重和抹灰，板D抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.7-0.1)板D傳來的荷載，由表1.2可知板D面荷載為4.0kN/m2，傳遞給KL-1(b)M-3：1.0m×2.4m(門荷載為0.15kN/m2)，右跨內(nèi)的墻長7.8m，有一個門M-5：1.5m×2.4m(門荷載為0.45kN/m2)，有一扇窗C-8：2.4m×1.95m(窗荷載為0.45kN/m2)，簡化為7.8(3.60.7)21.02.42.721.02.40.157.8(3.60.7)1.52.42.41.952.7(1.52.42.41.95)因此q1

q2為板E傳來的荷載，板E的面荷載為4.0(kN/m)(由表1.2可知)，板E傳來的荷載為三角q2=5/8×4.0×1.95=4.88(kN/m)小計q1q2FL-1計FL-1為L-1傳遞的集中荷載，L-1的計算簡圖如圖1.15所q1為梁自重、抹灰與一邊墻荷載(L-1(b)上此層無墻抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.6-0.1)墻荷載：2.7×(3.6-q1q2為板E傳來的荷載，板E的面荷載為4.0kN/m2，傳給L-1為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均q2=13.3(kN/m)(計算qAB時已求得)FL-1(a)=(q1+q2)×6.7÷2=(11.4+13.3)×6.7÷2=82.75(kN)FL-1(b)=(q1+q2)×6.7÷2=(3.3+13.3)×6.7÷2=55.61(kN)FB計由圖1.14可知FBq1q2)×7.8+FL-1(a)/2+FL-qCF計qCF部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳來的荷載和梁上的墻體荷抹灰層：0.01×(0.65-0.08)梁上墻體荷載：2.7×(3.6-qCF=3.56+0.194+7.97+6.67=18.35(kN/m)qFD計qFD部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳遞面荷載、板C傳遞面荷載和梁上的墻體荷載抹灰層：0.01×(0.65-0.08)梁上墻體荷載：2.7×(3.6-板C的面荷載為5.6kN/m2由表1.4可查知，由圖1.9可知，傳遞給FD

1.95)2

1.95)35.61.957.83

小計qFDqDE計qDEKL-2抹灰層：0.01×(0.65-0.08)qDE=3.56+0.194+7.97=11.62(kN/m)⑦FC計由圖1.8可知，F(xiàn)C是由KL-1(c)傳遞來的集中力，KL-1(c)的計算簡圖如圖1.16所FL1(b)

FL1(a)

FL1(b)q1q

FL1(a)q2q q1包括KL-1(c)自重(梁兩邊板厚不同，一邊100mm，一邊80mm，近似取80mm)和抹KL-1(c)(250mm×700mm)自重：25×0.25×(0.7-0.08)=3.875抹灰層：0.01×(0.7-0.08+0.7-0.1)7.8(3.60.7)21.02,42.71.02.420.156.26(kN/小計q1q2計q2包括KL-1(c)自重和抹灰，板D、板EKL-1(c)(250mm×700mm)自重及抹灰：25×0.25×(0.7-0.1)+0.01×(0.7-0.1)7.8(3.60.7)21.02,42.71.02.420.156.26(kN/板E傳遞的線荷載為：4.88(kN/m)(FB中已求的q2=3.954+6.26+6.0+4.88=21.09(kN/m)FL-1(b)B為L-1(b)B傳遞的集中荷載，L-1(b)的計算簡圖如圖1.17所q1包括L-1(b)L-1(b)(250mm×600mm)自重：25×0.25×(0.6-0.08)=3.25抹灰層：0.01×(0.6-0.08) FFL1(b)LFL1(b)梁上墻體荷載：2.7×(3.6-q1q2包括L-1(b)梁上墻體荷載，墻長4.6m，無洞口：2.7×(3.6-q2q3為板C傳來的梯形荷載(由表1.4可知，板C的面荷載為5.6kN/m2)等效轉(zhuǎn)化均布荷載q3=7.83(kN/m)(求qFD時已得FLL-2為LL-2傳來的集中力。LL-2的計算簡體如圖1.18所q1包括LL-2自重、抹灰和梁上墻體荷載及板H傳遞荷載LL-2(200mm×300mm)自重：25×0.2×(0.3-0.08)=1.1(kN/m)抹灰層：0.01×(0.3-0.08)×2×17=0.075(kN/m)板H傳遞來的荷載，由表1.4可知板H面荷載為5.6kN/m2，傳遞給LL-2的線荷載為：7.8(3.60.3)20.82.12.720.82.10.157.8(kN/q1q2為板C傳遞給LL-2q2=5.6×1.95×5/8=FLL-2=(q1+q2)×3.9=(14.9+6.83)則FL-1(b)B=11.53×2.1×5.65÷6.7+84.7×4.6÷6.7+(11.53+7.83)×4.6×2.3÷6.7=109.1(kN)FL-1(b)C=11.53×2.1×1.05÷6.7+84.7×2.1÷6.7+(11.53+7.83)×4.6×4.4÷6.7=88.9(kN)FL-1(a)計FL-1(a)是L-1(a)傳遞的集中荷載，L-1(a)的計算簡圖如圖1.19FL1(a)Fq2FL1(a)Fq1包括L-1(a)抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.6-0.1)墻荷載：2.7×(3.6-q1q2為板E傳來的荷載，板E的面荷載為4.0kN/m2，傳給L-1為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均q2=13.3(kN/m)(計算qAB時已求得)FL-1(a)B=FL-1(a)C=(q1+q2)×6.7÷2=(11.4+13.3)FC計FC=q1×3.9+FL-1(a)B/2+q2⑧FF計FF是由LL-2傳遞的集中荷載，LL-2的計算已在FC中求得為：FLL-FFFLL-⑨FD計qq2qF qFDq1包括KL-1(d)自重，抹灰和板FKL-1(d)(250mm×700mm)自重：25×0.25×(0.7-0.08)=3.875抹灰層：0.01×(0.7-0.08)FF5.6kN/m24.0分別由表1.4與表1.2衛(wèi)生間一邊板F傳遞給KL-1(d)的線荷載為：5.6×1.1÷2=3.08房間一邊板F傳遞給KL-1(d)的線荷載為：4.0×1.1÷2=2.2q1=3.88+0.2108+3.08=7.17(kN/m)q3q2為板C傳遞給KL-1(d)的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為q2=5.6×1.95×5/8=6.83q4為板E傳遞給KL-1(d)q4=4.0×1.95×5/8=4.88FL-1(b)C與FL-1(a)C在(7)中已求得：FL-1(b)C=88.9kN；FL-FD計FD=(q1+q2+q3+q4)×3.9+FL-1(b)C/2+FL-=(7.17+6.29+6.83+4.88)⑩FE計FE是由LL-1(a)與LL-1(b)傳遞來的集中荷載，LL-1(a)與LL-1(b)的計算簡圖如圖FLFL1(b)Fq1是LL-1(a)抹灰層：0.01×(0.65-0.08)LL-1(a)上墻體：墻長7.8m，有兩扇窗C-12：1.5m×1.95m窗的面荷載為0.45kN/m2)簡7.8(3.60.65)21.51.953.021.51.950.456.94(kN/小計q1q4是LL-1(b)LL-1(b)(250mm×650mm)自重：25×0.25×(0.65-抹灰層：0.01×(0.65-0.1)LL-1(b)上墻體：墻長7.8m，有兩扇窗C-11：2.5m×1.95m窗的面荷載為0.45kN/m2)簡7.8(3.60.65)22.51.953.022.51.950.455.66(kN/q4q2是板F傳遞給LL-1(a)的荷載為q2=5.6×1.1÷2=3.08q3是板F傳遞給LL-1(b)q3=4.0×1.1÷2=2.2荷載為：FL-1(b)D=(3.43+8.1)×1.1/2=6.34kN；FL-1(a)D=(3.3+8.1)×1.1/2=6.27kNFE計FE=(q1+q2+q3+q4)×3.9+FL-1(b)D/2+FL-1(a)D/2=104.81FA計FA是由KL-1(a)傳遞來的集中荷載，KL-1(a)計算簡圖如圖1.22所

q1包括KL-1(a)抹灰層：(梁外側(cè)為面磚，近似按和梁內(nèi)側(cè)相同的抹灰)：0.01×(0.7-11：2.5m×1.95m(窗的面荷載為0.45kN/m2)簡化為均布線荷載為：7.8(3.60.7)22.51.953.022.51.950.455.51(kN/小計q1q2計q2是由板E傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為：q2=4.88(kN/m)(求FB中已得FA計FAq1q2)×7.8+FL-1(求FB中已得12根據(jù)前面的計算結(jié)果，畫出第一層框架的最終恒荷載計算簡圖，如圖1.23FF FDF

F230.5FC

F qAB

qBC

18.35

1.241.251.26ABCD1.27A、 qFDqq qFDqqAB計qABqBC計qBC部分只有梁自重及抹灰，即qBC=25×0.2×(0.3-0.1)+0.01×(0.3-0.1)×2×17=1.07(③FB計由圖1.24可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來的集中力，KL-1(b)的計算簡圖如圖1.28所

q1和q2計算q1包括KL-1(b)自重和抹灰，板D抹灰層10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.7-0.1)板D傳來的荷載，由表1.2可知板D面荷載為4.0kN/m2，傳遞給KL-1(b)3：1.0m×2.4m(門荷載為0.15kN/m2)，簡化為均布線荷載為：7.8(3.60.7)21.02.42.721.02.40.156.26kN/q2為板E傳來的荷載，板E的面荷載為4.0(kN/m)(由表1.2可知)，板E傳來的荷載為三角q2=5/8×4.0×1.95=4.88(kN/m)小計q1q2FL-1計FL-1為L-1傳遞的集中荷載，L-1的計算簡圖如圖1.29所2q1為梁自重、抹灰與一邊墻荷載(L-1(b)上此層無墻抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.6-0.1)墻荷載：2.7×(3.6-q1q2為板E傳來的荷載，板E的面荷載為4.0kN/m2，傳給L-1為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均q2=13.3(kN/m)(計算qAB時已求得)FL-1=(q1+q2)×6.7÷2=(11.4+13.3)×6.7÷2=82.75FB計由圖1.28可知FBq1q2)×7.8+FL-qCF計qCF部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳來的荷載和梁上的墻體荷載計算同第一層qCF=3.56+0.194+7.97+6.67=18.35(kN/m)qFD計qFD部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳遞面荷載、板C傳遞面荷載和梁上的墻體荷載qFD=3.56+0.194+7.97+6.67+7.83=26.22(kN/m)qDE計qDE部分包括KL-2自重、抹灰和梁上的墻體荷載qDE=3.56+0.194+7.97=11.62(kN/m)⑦FC計由圖1.24可知，F(xiàn)C是由KL-1(c)傳遞來的集中力，KL-1(c)的計算簡圖如圖1.30所FFL1(b)FL1(a)FL1(b)FL1(a) q1計算q1包括KL-1(c)自重(梁兩邊板厚不同，一邊100mm，一邊80mm，近似取80mm)和抹q1q2計q2包括KL-1(c)自重和抹灰，板D、板E傳來的荷載以及梁上墻體荷載。q2=3.954+6.26+6.0+4.88=21.09(kN/m)FL-1(b)B計FL-1(b)B=11.53×2.1×5.65÷6.7+84.7×4.6÷6.7+(11.53+7.83)×4.6×2.3÷6.7=109.1kNFL-1(b)C=11.53×2.1×1.05÷6.7+84.7×2.1÷6.7+(11.53+7.83)×4.6×4.4÷6.7=88.9kNFL-1(a)計FL-1(a)為L-1(a)計算同第一層：FL-1(a)B=FL-1(a)Cq1q2×6.7÷2=(11.4+13.3)FC計FC=q1×3.9+FL-1(a)B/2+q2⑧FF計FF是由LL-2傳遞的集中荷載，LL-2的計算已在FC中求得為：FLL-FFFLL-FDFD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計算簡圖如圖1.31所

q2q

q q1q包括KL-1(d)自重，抹灰和板F傳遞的荷載(此處F板面荷載為5.61q1q3計q3包括KL-1(d)自重，抹灰和板F傳遞的荷載(此處F板面荷載為4.0計算同第一層q3q2q4為板C傳遞給KL-1(d)q2=5.6×1.95×5/8=6.83(kN/m)；q4=4.0×1.95×5/8=4.88FL-1(b)C與FL-1(a)C在(7)中已求得：FL-1(b)C=88.9kN；FL-FD計FD=(q1+q2+q3+q4)×3.9+FL-1(b)C/2+FL-=(7.17+6.29+6.83+4.88)⑩FE計FE是由LL-1(a)與LL-1(b)傳遞來的集中荷載計算同第一層：FEq1q2q3q4)×3.9+FL-1(b)D/2+FL-1(a)D/2=104.81FA計FA是由KL-1(a)傳遞來的集中荷載，KL-1(a)計算簡圖如圖1.32所

q1包括KL-1(a)抹灰層：(梁外側(cè)為面磚，近似按和梁內(nèi)側(cè)相同的抹灰)：0.01×(0.7-11：2.5m×1.95m(窗的面荷載為0.45kN/m2)簡化為均布線荷載為：7.8(3.60.7)22.51.953.022.51.950.455.51(kN/小計q1q2計q2是由板E傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為：q2=4.88(kN/m)(求FB中已得FA計FAq1q2)×7.8+FL-1(求FB中已得12根據(jù)前面的計算結(jié)果，畫出第二層框架的最終恒荷載計算簡圖，如圖1.33F

FD

FB247.3FC

FE

18

qDEFA

FB

FC274.64

FD190.3FEqAB

18

qFDqDE 1.24與圖1.25所示，分析圖1.24和圖1.25的荷載傳遞，⑨軸線第五層

架簡圖如圖 FD qqqq FD qqqqqFDqqAB計qAB②qBCqBC部分只有梁自重及抹灰，即qBC=25×0.2×(0.3-0.1)+0.01×(0.3-0.1)×2×17=1.07(③FB計由圖1.24可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來的集中力，KL-1(b)的計算簡圖如圖1.37所

q1和q2計算q1包括KL-1(b)自重和抹灰，板D抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.7-0.1)板D傳來的荷載，由表1.2可知板D面荷載為4.0kN/m2，傳遞給KL-1(b)3：1.0m×2.4m(門荷載為0.15kN/m2)，右跨墻長為7.8m，由兩個門，一個M-3：1.0m×m，另一個M-5：1.5m×2.4m(門荷載為0.15kN/m2)7.8(3.60.7)21.02.42.731.02.40.157.8(3.60.7)1.52.42.412.712.4q2為板E傳來的荷載，板E的面荷載為4.0(kN/m)(由表1.2可知)，板E傳來的荷載為三角q2=5/8×4.0×1.95=4.88(kN/m)小計q1q2FL-1計FL-1為L-1傳遞的集中荷載計算同第二層：FL-111.4+13.3)×6.7÷2=82.75FB計由圖1.28可知FBq1q2)×7.8+FL-qCF計qCF部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳來的荷載和梁上的墻體荷載計算同第一層qCF=3.56+0.194+7.97+6.67=18.35(kN/m)qFD計qFD部分包括KL-2自重、抹灰、板E傳遞面荷載、板C傳遞面荷載和梁上的墻體荷載qFD=3.56+0.194+7.97+6.67+7.83=26.22(kN/m)qDE計qDE部分包括KL-2自重、抹灰和梁上的墻體荷載qDE=3.56+0.194+7.97=11.62(kN/m)⑦FC計由圖1.24可知，F(xiàn)C是由KL-1(c)傳遞來的集中力，計算同第一層FC=q1×3.9+FL-1(a)B/2+q2⑧FF計FF是由LL-2傳遞的集中荷載，LL-2的計算已在FC中求得為：FLL-FFFLL-⑨FD計FD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載計算同第一層：FD(7.17+6.29+6.83+4.88)⑩FE計FE是由LL-1(a)與LL-1(b)傳遞來的集中荷載計算同第一層：FEq1q2q3q4)×3.9+FL-1(b)D/2+FL-1(a)D/2=104.81FA計FA是由KL-1(a)傳遞來的集中荷載計算同第二層：FAq1q2)×7.8+FL-1(求FB中已得12第五層框架最終計算簡圖，如圖1.FA194.7qAB

FB246.3FC

FD190.3FEqBC

qFD

qDEqqFA

FD

qBqBC

FDqAB計qAB包括KL-2自重，抹灰和板E(1223)p

1.95)2

1.95)36.51.9510.84

因為左右兩邊板E傳遞荷載，故板E傳遞荷載為：10.84×2=21.68抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.65-0.1)qAB荷載小計qAB②qBCqBC部分只有梁自重及抹灰，即qBC=25×0.2×(0.3-0.1)+0.01×(0.3-0.1)×2×17=1.07(③FB計由圖1.39可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來的集中力，KL-1(b)的計算簡圖如圖1.43所

q1和q2計算q1包括KL-1(b)自重、抹灰和板D抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.7-0.1)板D傳來的荷載，由表1.1可知板D面荷載為6.5kN/m2，傳遞給KL-1(b)q1q2為板E傳來的荷載，板E的面荷載為6.5(kN/m)(由表1.1可知)，板Eq2小計q1q2FL-1計FL-1為L-1傳遞的集中荷載，L-1的計算簡圖如圖1.44所 q1抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.6-0.1)q12q為板E傳來的荷載，板E的面荷載為6.5kN/m2，傳給L-1為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均q2=21.68(kN/m2FL-1=(q1+q2)×6.7÷2=(3.3+21.68)×6.7÷2=83.7FB計FB=(q1+q2)×7.8+FL-④qCD計算同qABqCD=3.62+21.68=25.3(kN/m)qDE計qDE部分包括KL-2抹灰層(10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰)：0.01×(0.65-0.1)qDE⑥FC計⑦FD計FD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計算簡圖如圖1.46所

1q包括KL-1(d)自重，抹灰和板F傳遞的荷載（F板面荷載為6.5kN/m2)KL-1(d)(250mm×700mm)自重：25×0.25×(0.7-0.1)=3.75(kN/m)1抹灰層：0.01×(0.7-0.1)板F傳遞的荷載：6.5×1.1÷2=3.58q2計q2為板E傳遞的荷載（板E面荷載為6.5q2FL-1為L-1傳遞的集中荷載FL-1q1q2)×6.7÷2=(3.3+21.68)×6.7÷2=83.7( FD計FD=(q1+q2)×7.8+FL-1=(7.53+7.92)⑧FE計FE是由LL-1傳遞來的集中荷載，LL-1的計算簡圖如圖1.47所1q包括LL-1自重，抹灰和板F傳遞的荷載（F板面荷載為6.51q1=25×0.25×(0.65-0.1)+0.01×(0.65-0.1)q2計q2為板F傳遞的荷載（板F面荷載為6.5kN/m2)q2=6.5×1.1÷2=3.58FE計FE=(q1+q2)×7.8=(3.627+3.58)⑨FA計FA是由KL-1(a)傳遞來的集中荷載，KL-1(a)計算簡圖如圖1.48所

q1包括KL-1(a)q1=25×0.25×(0.7-0.1)+0.01×(0.7-0.1)q2計q2是由板E傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為：q2=7.92(kN/m)(求FB中已得FA計FAq1q2)×7.8+FL-1(求FB中已得F176.3

FB

FC

qBC

匯總前面各層的計算簡圖，畫出恒荷載作用下的橫向框架計算簡圖，如圖1.50FDFA

qAB

FB

FC

qCD

FE

F

qDEFDF

FB246.3FC

FE

qBC

18

F

FDFA

FB247.3FC

FEqBC

18

F

FDF

FB247.3FC

FE

qBC

18

F

FDFA

FB247.3FC

FEqBC

18

F

FDFA

FqBC

qDE1.51

FDFE

qq

FD①qAB計 為板E傳遞的荷載，板E得面荷載為2.0kN/m2(由表1.2查知)，由圖1.8可知，傳遞

1.95)2

1.95)32.01.953.34

因為左右兩邊板E傳遞荷載，故板E傳遞荷載為：3.34×2=6.67②qCFqCF為板E傳來的荷載為梯形荷載等效轉(zhuǎn)化為均布荷載③qFD計板C的面荷載為2.0kN/m2由表1.2可查知，板C傳遞給FD化為均布荷載為(1223p

1.95)2

1.95)32.01.952.8因此qFD④FB計

1

由圖1.8可知，F(xiàn)B是由KL-1(b)傳遞來的集中力，KL-1(b)的計算簡圖如圖1.52所1q為板D傳來的活荷載，由表1.2可知板D面荷載為2.5kN/m2，傳遞給KL-1(b)的線荷載1q1q2計q2為板E傳來的荷載，板E的面荷載為2.0(kN/m)(由表1.5可知)，板E傳來的荷載為三角q2=5/8×2.0×1.95=2.44(kN/m)FL-1計FL-1為L-1傳遞的集中荷載，L-1的計算簡圖如圖1.53所q為板E傳來的荷載，板E的面荷載為2.0kN/m2，傳給L-11q1=6.67(kN/m)(計算qAB時已求得1因此FL-FB計FB由圖1.52可知，F(xiàn)Bq1q2)×7.8+FL-1=(3.75+2.44)⑤FC計由圖1.8可知，F(xiàn)C是由KL-1(c)傳遞來的集中力，KL-1(c)的計算簡圖如圖1.54所FL1(FL1(b)FL1(a)FL1(b)FL1(a)q1=3.0+3.75=6.75q2計q2為板D、板E傳遞的活荷載，板Dq2=3.954+6.26+6.0+4.88=21.09(kN/m)FL-1(b)B計FL-1(b)B為L-1(b)B傳遞的集中荷載，L-1(b)的計算簡圖如圖1.55所FL1(b)

FL1(b)

qq為板C傳來的梯形荷載(由表1.5可知，板C的面荷載為2.0kN/m2)等效轉(zhuǎn)化均布荷載q=2.8(kN/m)(求 時已得FLL-2為LL-2傳來的集中力。LL-2的計算簡體如圖1.56所q2為板C傳遞給LL-2q2=2.0×1.95×5/8=2.44(kN/m)FLL-2q1q2)×3.9=(3+2.44)×3.9=21.2(kN)則FL-1(b)B=21.2×4.6÷6.7+2.8×4.6×2.3÷6.7=18.98(kN)FL-1(b)C=21.2×2.1÷6.7+2.8×4.6×4.4÷6.7=15.1(kN)FL-1(a)計FL-1(a)是L-1(a)傳遞的集中荷載，L-1(a)的計算簡圖如圖1.57qFLqFL1(aFL1(aFL1(aFL1(aq為板E傳來的活荷載，q=6.7(kN/m)(求q FL-1(a)=q×6.7÷2=6.7×6.7÷2=22.4(kN)FC計FC=q1×3.9+FL-1(a)/2+q2×3.9+FL-⑥FF計FF是由LL-2傳遞的集中荷載，LL-2的計算已在FC中求得為：FLL-FFFLL-⑦FD計FD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計算簡圖如圖1.58所

q為板F傳遞的荷載(由表1.5可知F的活荷載為2.0kN/m2)q=2×1.1÷2=1.1 q2計q2為板C傳遞給KL-1(d)的活荷載q2=2.44(kN/m)(求FB中已求得)FD=(q1+q2)×7.8+22.45=(1.1+2.44)⑧FE計FE是由LL-1傳遞來的集中荷載，LL-1的計算簡體如圖q是板F傳遞給LL-1的荷載為：q =2.0×1.1÷2=1.1(kN/m)FE=q×7.8=8.58(kN/m)⑨FA計FA是由KL-1(a)傳遞來的集中荷載，KL-1(a)計算簡圖如圖1.60所qqq是由板Eq=2.44(kN/m)(求FB中已得FA計FA=q×7.8+FL-1(求FB中已得根據(jù)前面的計算結(jié)果，畫出第一層框架的最終活荷載計算簡圖，如圖1.61FA

FB70.7FC71.2FF

FDqAB

3.34qFD

FE第六層框架梁布置如圖1.39所示，第六層面板布置如圖1.40所示，分析圖1.39FDFEFDFEFDqAB計qAB為板EqAB=3.34×2=6.67qCDqCD也為板E傳遞的荷載，因③FB計

qCD=3.34×2=6.67FB是由KL-1(b)傳遞來的集中力，KL-1(b)的計算簡圖同第一層此處不再贅1q為板D傳來的活荷載，由表1.5可知板D面荷載為2.0kN/m2，傳遞給KL-1(b)的線荷載1q1q2計q2為板E傳來的荷載，板E的面荷載為2.0(kN/m)(由表1.5可知)，板E傳來的荷載為三角q2=5/8×2.0×1.95=2.44(kN/m)FL-1計FL-1為L-1傳遞的集中荷載，計算同第一層：FL-FB計④FC計FC是由KL-1(c)傳遞來的集中力，F(xiàn)C與FB對稱，受力大小相同，因此⑤FD計FD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計算簡圖與第一層相同此處不再贅q為板F傳遞的荷載(由表1.5可知F的活荷載為2.0kN/m2)q=2×1.1÷2=1.1 q2計q2為板C傳遞給KL-1(d)的活荷載q2=2.44(kN/m)(求FB中已求得)⑥FE計FE是由LL-1傳遞來的集中荷載，計算同第一層：FE=1.1⑦FA計FA是由KL-1(a)傳遞來的集中荷載，計算同第一層：FA=

×7.8+FL-1根據(jù)前面的計算結(jié)果，畫出第六層框架的最終活荷載計算簡圖，如圖1.63qABqqABqCD

FB64.9FC

FA

FB64.9FC

qAB FA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDFA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDFA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDFA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDFA

FB

FC71.2FF10.6FD50.1FEqAB

3.34qFDqABqBCqCFqFDqDE

FA=181.1+41.5×0.5=201.85(FB=230.5+70.7×0.5=265.85(FC=274.64+71.2×0.5=310.24(FF=42.4+10.6×0.5=47.7(FD=190.3+50.1×0.5=215.35(FE=104.8+8.58×0.5=109.9(第一層框架最終計算簡圖，如圖1.65

FFFA

F265.85FC

qAB28.25qAB28.25 qBC qABqBCqCFqFDqDE

FA=194.7+41.5×0.5=215.45(FB=247.5+70.7×0.5=282.85(FC=274.64+71.2×0.5=310.24(FF=42.4+10.6×0.5=47.7(FD=190.3+50.1×0.5=215.35(第二層框架最終計算簡圖，如圖1.66F

F

FDABqABAB

qFD

FE

1.07

第六層樓面的活荷載取基本雪壓為0.3kN/m2計算⑨軸線第六層的框架在雪荷載作用下的計算簡圖，如圖1.67

FDFE

FDqAB計qAB為板E(1223)p

1.95)2

1.95)30.31.950.504(kN/

因為左右兩邊板E傳遞荷載，故板E傳遞荷載為：0.504×2=1.01②qCDqCD也為板E傳遞的梯形荷載，因此qCDqAB③FB計FB是由KL-1(b)傳遞來的集中力，KL-1(b)的計算簡圖如圖1.68所

q1為板D傳遞的雪荷載，傳給KL-1q1q2為板Eq2FL-1為梁L-1傳遞的集中荷載：FL-FB=(q1+q2)×7.8+FL-④FC計算；FC與FB對稱，受力相同，因此FCFDFD是由KL-1(d)傳遞的集中荷載，KL-1(d)的計算簡圖如圖1.69所q1為板F傳遞的雪荷載，傳給KL-1(d)q1q2為板Eq2FL-1為梁L-1傳遞的集中荷載：FL-FB=(q1+q2)×7.8+FL-⑥FE計FE是由LL-1傳遞來的集中荷載，LL-1的計算簡圖如圖qqFE=q⑦FA計FA是由KL-1(a)傳遞來的集中荷載，KL-1(a)計算簡圖如圖1.71所

q為板E傳遞的雪荷載qFL-1為梁L-1傳遞的集中荷載：FL-FB=q×7.8+FL-⑧第六層框架在雪荷載作用下的最終計算簡圖，如圖1.72AFAqAB

qq

依據(jù)圖1.50與圖1.72qABqBCqCDqDE

FA=176.3+6.23×0.5=179.42(FB=252.2+9.74×0.5=257.1(FC=252.2+9.74×0.5=257.1(FD=204.2+7.52×0.5=207.96(FE=56.2+1.29×0.5=56.85(根據(jù)前面的計算結(jié)果，畫出第六層框架的最終計算簡圖，如圖1.73FA

F257.1

FD qDE

FE FA

FB257.1

FDFEqAB

qBC

qCD

qDEF

F

310.24FF

FD 28.25

29.27FEqBC

20.02

F

F

310.24FF

FD 28.25

29.27FEqBC

20.02

F

F

310.24FF

FD

28.25

29.27FEqBC

20.02

FA

282.85

q

FD29.27FE

qBC

20.02

FA

FB

FF

FDqFEqqAB

20.02qFD

水平荷載作用下的計算簡圖(風荷載、水平作用)該綜合樓為六層鋼筋混凝土框架體系，室內(nèi)外高差0.45mkzss為風荷載體形系數(shù)，本設(shè)計按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)得，迎風面取0.8，背風面取0.5，合計s=1.3z為風壓高度變化系數(shù)，本設(shè)計的地面粗糙度類別為C類，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)表7.2.1中C類選取風壓高度變化系數(shù)zz(GB5000-2001第7.4.1周期不大于0.25s的工程結(jié)構(gòu)，如房屋，屋蓋，及各種高聳結(jié)構(gòu)，以及高度大于30m且高寬比大于1.5的高柔房屋，均應考慮風壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風向風振的影響，對于框架結(jié)構(gòu)可取T1=(0.08~0.1)n，n為結(jié)構(gòu)層數(shù)，本設(shè)計T1=0.08×6=0.48s﹥0.25s，故應考風振系數(shù)z，按下式計算

1z z—脈動增大系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)表7.4.3—脈動影響系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)表7.4.4-3z—結(jié)構(gòu)振型系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄F確9②算風振系數(shù)由

0.450.62

0.64，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)7.4.3得z=1.194；由H/B=22.9/17.5=1.31<1.5，H<30m，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)表7.4.4-3得=0.436，風振系數(shù)z計算過程詳見表1.8表 風振系數(shù)z計算過離地面高度度z 1Z Z12345611各層樓面處集中風荷載標準值計算列與表表 各層樓面處集中風荷載標準高度zhhFi=zszB(h下+h上12345617.87[zszB(3.6/2+1.0)根據(jù)表1.10畫出9軸線橫向框架在風荷載作用下的計算簡圖如圖1.76橫向框架在水平作用的計算簡G女兒墻=3.0×[(16.5+46.8)×2+1.1×4-G柱=28×25×0.62×(1.8-0.1)G墻=3×[(7.8-0.6)(3.6-0.7)8+(6.7-0.6)×(3.6-0.65)×4+(23.4+0.12+0.3)×(3.6-1.1×4×(3.6-0.65)+(7.8+0.24)×(3.6-0.65)-1.5×1.95×3-2.5×1.95×16-2.4×1.95-1.8+2.9×4.8)×[(6.7-0.6)×(3.6-0.65)×7+(6.7+0.12)×(3.6-0.6)×4+7.44×(3.6-0.6)×2+(7.44-×(3.6-0.6)+(7.44-0.36)×(3.6-0.6)+(3.9-.24)×(3.6-0.3)×3+2.4×(3.6-0.3)+(7.8-×(3.6-0.7)×11-0.8×2.1×4-2.4×1.0×19-1.5×2.4×2-4×1.95-2.4×1.95]×4+1.0×2.4×19)÷2+0.45(1.5×2.4×2+1.95×2.4+4×1.95)÷2=1081.98(kN)G6G女兒墻G屋面板+G梁G柱+G墻Q雪G61.2(G女兒墻G屋面板+G梁G柱+G墻+1.4Q雪G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G柱=28×25×0.62×(3.6-G墻=1081.98-0.45×(1.5×2.4+4×1.95)÷2+0.5×0.5×2.4+0.5×0.45×2.4×1.95-3.6-0.7)×11.7-1.5×2.4×2-4×1.95]+0.5×2.7[(3.6-0.7)×11.7-1.5×2.4-2.4×1.95-0.5×2.7×(3.6-0.65)×(6.7-0.6)+0.5×2.7×(3.6-0.6)×(6.7×0.12) G5=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱+ G5=1.2(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱)+1.4G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G墻=(2219.58-1081.98)×2=2275.2(kN)G4=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱+ G4=1.2(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱)+1.4×Q4=1.2×（2275.2 G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G墻=(2219.58-1081.98)×2=2275.2(kN)6.7)]=G3=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱+ G3=1.2(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱)+1.4×Q3=1.2×（2275.2 G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G柱=28×25×0.62×(3.6- .98-0.5×2.7[(3.6-0.7)×15.6-1.5×2.4×2-4×1.95-1.0×2.4]-1.5×2.4×2+4×1.95)-0.5×0.15×1.0×2.4+0.5×2.7×[(3.6-0.7)×15.6-1.5×2.4×2-6.7)]=G2=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱+ G4=1.2(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G梁+G柱)+1.4× G辦+走=[(46.8×17.5+1.1×7.8×4+3×3)-3.9×6.7-3.7×7.8×2-7.8×6.7]×4=2892.4kNG雨篷=5×(9.8×2.8+7.8×1.5+3.9×1.5)+25×0.25×(7.8-0.25)×(0.65-0.1)G梁1435.7+0.2×(0.3-0.08)×25×3.9×3+0.2×(0.3-0.08)0.08)×1.1×2-0.25×25×(0.7-0.1)G柱=28×25×0.62×(2.45+1.8-0.1)+1.5×25×0.62×0.02+2×25×0.6×0.37×(2.45+1.8-+2×25×3.14×0.32×(2.45-G墻=0.5×3×[(6.7-0.6)2×(3.9-0.65)+(6.7-0.28)×(3.9-0.65)+6.9×(3.9-0.65)0.65)+(7.8-0.6)×(3.9-0.7)×12+(1.1-0.3)×(3.9-0.65)-1.5×2.2×3-2.5×2.2×15-+(3-0.6)×(3.9-0.65)-2.4×2.2-4.8×3.15-2.1×3.15×3-1.76×3]×3+2.5×2.2×16+2.4×2.2+4.8×3.15+2.1×3.15×3+1.76×3)+0.5×2.7[(6.7-0.6)0.65)×5+(6.7+0.3)×(3.9-0.65)×3+(6.7+1.14)×(3.9-0.6)×2+(6.7+0.12)×(3.9-×5+(7.8-0.6)×(3.9-0.6)×8+(3.9-0.3)×(3.9-0.7)×2+(3.9-0.24)×(3.9-Q1=0.5×(Q辦+Q走+Q樓梯+Q衛(wèi)+Q雨篷G1=G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G雨篷+G梁+G柱+Q1=2212.58 G1=1.2×(G墻+G辦+走+G衛(wèi)+G雨篷+G梁+G柱)+ 表 框架梁線剛度計置級矩Ib=1.5I0(m4)(邊跨Ib=2.0I0(m4)(中跨表 框架柱線剛度計 DKKbiKKbiK/(2K(0.5K2K二255252151255252151 ∑Gi(kN)/654321T11.7T考慮填充墻對框架的影響，取周期折減系數(shù)T0.7

1.70.7

nG2i ngGiuinnnG2i ngGiuinn ii

ii表 能量法計算結(jié)構(gòu)基本自振周654321將計算結(jié)果代入得③用經(jīng) 計算結(jié)構(gòu)基本自振周31T0.250.5310331橫向水平作用計本設(shè)計的質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，高度不超過40m(房屋高寬比小于4)故采用底部剪力法計算橫向水平作①影響系本工程所在場地為7度設(shè)防，設(shè)計分組為第一組，抗震三級，場地土3類，結(jié)構(gòu)(GB50011-2010)表5.1.4-1得max0.12，查表《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2010)表(Tg)T5.1.5，則影響系數(shù)為： 2T1γ—衰減指數(shù)，在TgT1=0.679<5Tg的區(qū)間取η—阻尼調(diào)整系數(shù)，取1∴(Tg)1

(0.35)090.12T2T1

②各層水平作用標準橫向水平作用標準值： T1=0.679>1.4Tg=0.49(s)所以考慮頂部附加水平作用

F6

n0.08T10.070.080.679

F5

F4

F3FGiHi

(1

計算各層水 作用標準值詳

F2n nGjHjj1

.0用下的計算簡圖如圖1.77表 各層水平作用標準值計654321橫向框架在水平荷載作用下的位移計9表 框架梁剛度計跨度表 框架柱線剛度計高度柱 DKKbiKKbiK/(2K(0.5K2K二11111111風荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算，即ujVj式中Vj—第jDij—第j層所有柱的抗側(cè)剛度之uj—第j層層間位 側(cè)移之和，即：第j層側(cè)移ujuj；頂層側(cè)移uuj j⑨軸線框架在風荷載作用下側(cè)移的計算過程詳見表表 風荷載作用下框架樓層層間側(cè)移與層高之比計654321nnuuj0.00332j間的限值為1/550。本設(shè)計的層間最大位移與層高之比在底層，其值為橫向框架在水平作用下的位移計水平作用樓層位移計表 各層水平作用樓層位移計△ui=Vi654321樓層最大位移與樓層層高之比：△uj/h=0.11607/4.9=1/807<1/550《建筑抗震設(shè)計規(guī)表 各層剛重比與剪重比計DinGjj1(代表值nGjj1(設(shè)計值DinGj(剛j比VEkinGj(j重比654321由表1.21可知各層的剛重比均大于1.0，滿足穩(wěn)定的要求。樓層最小剪力系由表1.21可知各層的剪重比均大于0.016內(nèi)力計算與內(nèi)力組橫向框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力計根據(jù)“圖1.50⑨軸

6.7m3.0m考慮現(xiàn)澆樓板對梁剛度的加強作用，故對⑨軸線框架梁(中框架梁)2.0，框架梁柱線剛度及相對線剛度計算過程詳見表表 梁柱線剛度及相對線剛度計6.7m 0.57 i2.0 2.0 E1.710E 0.671043.0m 0.05 i2.0 2.0 E0.310E 0.3104i2,3=i9,10=i16,17=i23,24=i3,4=i10,11=i17,18=i24,25=i4,5=i11,12=i18,19=i25,26=i5,6=i12,13=i19,20=i26,27=i6,7=i13,14=i20,21= = 1.08 E310 0.36i1,2=i8,9=i22,23=EI E2.210 0.49彎矩配系數(shù)計算結(jié)果詳見圖①均布荷載作用下的固端彎矩，查表得到，均布荷載作用下的固端彎矩可按圖2.2②局部分布荷載荷載作用下的固端彎矩，查表得到，局部分布荷載荷載作用下的③集中荷載作用下的固端彎矩，查表得到，集中荷載作用下的固端彎矩可按圖2.4中計④M

M

ql

M

(12ab23bc2c

MAB

l2

MBA

l2M

12l

固端彎矩的計算過程詳見表表 恒荷載作用下固端彎矩計算過各部分產(chǎn)生固端彎矩25.36.72-25.36.721.073.02-1.073.0225.36.72-25.36.7224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.32122.34.624.626.7)42.42.1-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.1224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.32122.34.624.626.7)42.42.1-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.1224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.32122.34.624.626.7)42.42.1-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.1224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.3242.42.12.34.624.626.7)-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.1224.96.72-24.96.721.073.02-1.073.0218.356.727.874.6(124.42.3242.42.12.34.624.626.7)-18.356.727.874.6(124.422.33124.6224.626.7)42.42.12彎矩二次分配過采用彎矩二次分配法計算框架在恒荷載作用下的彎矩，分配過程如圖2.5所注：箭頭按1/2傳遞，圖2.5已表明梁的傳遞方式，柱傳遞方式詳見圖2.6所注：箭頭傳遞的系數(shù)也為1/2，底層 M

qMB 1ql2

M

/第二層： 24.96.72/8(88.7188.8)/253.21(kN第三層： 24.96.72/8(88.2388.38)/253.66(kN中第四層 24.96.72/8(88.2388.38)/253.66(kN中第五層 24.96.72/8(90.990.07)/251.16(kN第六層 25.36.72/8(77.578.7)/264.04(kN

q②BC跨，跨中彎矩計算簡圖如圖2.8所 MB MCM1ql2

M

/中 1.0732/8(3.741.3)/21.32(kNm) 1.0732/8(0.641.94)/20.55(kNm)第三層：M 1.0732/8(1.042.09)/20.435(kNm) 1.0732/8(1.042.09)/20.445(kNm) 1.0732/8(1.972.0)/20.52(kN中第六層：M中61.073/8(1.833.19)/20.51(kN MM③CD跨，跨中彎矩計算簡圖如圖2.9所MM MV×3.35-qFD×1.25×0.625-FF×1.25-qCF×2.1×2.3-第一層：M中199.533.3526.221.250.6251.25-18.352.12.3-10368.7(kN-18.352.12.3-111.4264.2(kN-18.352.12.3-110.8564.4(kN-18.352.12.3-110.8564.4(kN第五層M中5100.483.3526.221.250.62542.4-18.352.12.3-111.7462.8(kN第六層M中625.36.72869.2793.24260.7(kN彎矩圖繪根據(jù)彎矩二次分配法的計算結(jié)果，畫出恒荷載作用下的框架梁柱彎矩圖，如圖所示

qM M第一層：VA[24.9×6.7×3.35-(83.31-82.88)]/6.7=83.35(kN)VB=(24.9×6.7×3.35+83.31-82.88)/6.7=83.48(kN)第二層：VA[24.9×6.7×3.35-(88.8-VB=(24.9×6.7×3.35+88.8-第三層：VA[24.9×6.7×3.35-(88.38-88.23)]/6.7=83.39(kN)VB=(24.9×6.7×3.35+88.38-88.23)/6.7=83.44(kN)第四層：VA=[24.9×6.7×3.35-(88.38-88.23)]/6.7=83.39VB=(24.9×6.7×3.35+88.38-88.23)/6.7=83.44第五層：VA[24.9×6.7×3.35-(90.07-90.9)]/6.7=83.54kN)VB=(24.9×6.7×3.35+90.07-90.9)/6.7=83.29(kN)第六層：VA=[25.3×6.7×3.35-(78.7-77.15)]/6.7=84.52VB=(25.3×6.7×3.35+78.7-77.15)/6.7=84.99

qVC=(qBC×3×1.5+MC-MB)/3VB=[qBC×3×1.5-(MC-第一層：VC(1.07×3×1.5+3.19-1.83)/3=2.06VB=[1.07×3×1.5+(3.19-1.83)]/3=1.15第二層：VC(1.07×3×1.5+2-1.97)/3=1.62kN)VB=[1.07×3×1.5-(2-1.97)]/3=1.6(kN)第三層：VC(1.07×3×1.5+2.09-1.04)/3=1.96VB=[1.07×3×1.5+(2.09-1.04)]/3=1.26第四層：VC=(1.07×3×1.5+2.09-1.04)/3=1.96kN)VB[1.07×3×1.5+(2.09-1.04)]/3=1.26(kN)第五層：VC(1.07×3×1.5+1.94-0.64)/3=2.04VB=[1.07×3×1.5+(1.94-0.64)]/3 第六層：VC=(1.07×3×1.5+1.3-3.74)/3=0.79(kN)VB[1.03×3×1.5+(1.3-3.74)]/3=2.42

MB

MC MC MDVD=(qCF×2.1×1.05+qFD×4.6×4.4+FF×2.1+MD- VC=[qCF×2.1×5.65+qFD×4.6×2.3+FF×4.6-(MD-第一層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.15-VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.15-103)]/6.7=第二層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.15-=100.74VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.15-111.42)]/6.7=第三層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.2-=100.83VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.2-110.85)]/6.7=100.72第四層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.2-=100.83VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.2-110.85)]/6.7=100.72第五層：VD(18.35×2.1×1.05+26.22×4.6×4.4+42.4×2.1+126.3-=100.71VC=[18.35×2.1×5.65+26.22×4.6×2.3+42.4×4.6-(126.3-第六層(計算方法同AB跨六層)：VD(25.3×6.7×3.35+105.58-69.27)/6.7=90.17(kN)VC=[25.3×6.7×3.35-(105.58-69.27)]/6.7=79.34(kN)

M

第六層根據(jù)力矩平衡法的計算結(jié)果，畫出恒荷載作用下的框架梁柱剪力圖，如圖2.15橫向框架在恒荷載作用下的軸力圖如圖2.16根據(jù)“圖1.64⑨軸框架梁柱的線剛度，相對線剛度和彎矩分配系數(shù)與圖2.1固端彎矩的計算過程詳見表表 活荷載作用下固端彎矩計算過各部分產(chǎn)生固端彎矩6.76.72-6.76.726.76.72-6.76.726.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.126.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.126.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.126.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.126.76.72-6.76.723.346.722.764.6(124.42.32122.34.624.626.7)10.62.1-3.346.722.764.6(124.422.33124.6224.626.7)10.62.12彎矩二次分配過采用彎矩二次分配法計算框架在活荷載作用下的彎矩，分配過程如圖2.17所注：箭頭按1/2傳遞，圖2.17已表明梁的傳遞方式，柱傳遞方式詳見圖2.18所①AB跨，跨中彎矩計算簡圖如圖2.19所示M