機(jī)械制造基礎(chǔ)課程課題三鋼的熱處理

機(jī)械制造基礎(chǔ)課程課題三鋼的熱處理第一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日課題三鋼的熱處理學(xué)習(xí)情境1了解鋼在加熱時(shí)的轉(zhuǎn)變學(xué)習(xí)情境2掌握普通熱處理學(xué)習(xí)情境3掌握表面熱處理第二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日 【課題要點(diǎn)】本課題主要介紹鋼加熱、冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變規(guī)律；以及鋼的退火、正火、淬火、回火、表面熱處理等工藝。第三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日【學(xué)習(xí)目標(biāo)】 （1）了解鋼在加熱時(shí)的轉(zhuǎn)變規(guī)律，掌握奧氏體在冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變規(guī)律及轉(zhuǎn)變產(chǎn)物。 （2）掌握退火、正火、淬火、回火、表面熱處理的目的、工藝及應(yīng)用。

（3）熟悉淬透性的概念。第四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日1、熱處理定義將固態(tài)金屬或合金通過(guò)加熱、保溫和冷卻的方式，改變材料整體或表面的組織，從而獲得所需性能的一種工藝方法。熱加保溫冷卻點(diǎn)只改變組織，不特改變形狀和尺寸熱處理工藝曲線時(shí)間溫度臨界溫度目的：改善使用和工藝性能基本過(guò)程前提：固態(tài)相變第五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日2.

熱處理的過(guò)程熱處理的過(guò)程：任何一種熱處理都要經(jīng)過(guò)加熱，保溫，冷卻三個(gè)過(guò)程，因此，最高加熱溫度，保溫時(shí)間，冷卻速度就成為熱處理工藝的三大要素。第六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日三個(gè)要素：1.加熱到預(yù)定的溫度（最高加熱溫度）2.在預(yù)定的溫度下適當(dāng)保溫（保溫時(shí)間），保溫的時(shí)間與工件的尺寸和性能有關(guān)；3.以預(yù)定的冷卻速度冷卻（冷卻速度）。冷卻速度取決于所需的組織和性能。熱處理工藝曲線的示意圖第七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日熱處理是一種重要的加工工藝，在制造業(yè)被廣泛應(yīng)用。在機(jī)床制造中約60-70%的零件要經(jīng)過(guò)熱處理。在汽車(chē)、拖拉機(jī)制造業(yè)中需熱處理的零件達(dá)70-80%。至于模具、滾動(dòng)軸承則要100%經(jīng)過(guò)熱處理?？傊?，重要的零件都要經(jīng)過(guò)適當(dāng)?shù)臒崽幚聿拍苁褂谩?/p>

第八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日3、熱處理特點(diǎn)：熱處理區(qū)別于其他加工工藝如鑄造、壓力加工等的特點(diǎn)是只通過(guò)改變工件的組織來(lái)改變性能，而不改變其形狀。

鑄造軋制4、熱處理適用范圍：只適用于固態(tài)下發(fā)生相變的材料，不發(fā)生固態(tài)相變的材料不能用熱處理強(qiáng)化。

第九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日5、根據(jù)加熱、冷卻方式及鋼組織性能變化特點(diǎn)不同，將熱處理工藝分類(lèi)如下：其他熱處理普通熱處理表面熱處理熱處理退火正火淬火回火真空熱處理形變熱處理激光熱處理控制氣氛熱處理表面淬火—感應(yīng)加熱、火焰加熱、電接觸加熱等化學(xué)熱處理—滲碳、氮化、碳氮共滲、滲其他元素等第十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日第十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日提問(wèn)：模具為什么要進(jìn)行熱處理？因?yàn)樵阡摰幕瘜W(xué)成分一定的條件下，熱處理能夠改變鋼的性能，從而適合各個(gè)方面對(duì)鋼材性能的要求。加工其他金屬材料的模具，要求具有足夠的硬度，那么怎么來(lái)加工模具呢？可以通過(guò)熱處理，使模具材料變軟，加工好之后，再通過(guò)熱處理變硬。因此，通過(guò)熱處理可改變材料的性能，適合人們對(duì)它的性能要求。第十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日學(xué)習(xí)情境1了解鋼在加熱時(shí)的轉(zhuǎn)變【情境導(dǎo)航】 加熱溫度的確定 奧氏體化過(guò)程 奧氏體在冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變第十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日【相關(guān)知識(shí)】熱處理的第一道工序就是加熱。在多數(shù)情況下，加熱的目的主要是獲得細(xì)小的奧氏體。鋼中奧氏體的形成過(guò)程稱(chēng)為鋼的奧氏體化第十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

一、加熱溫度的確定 鐵碳合金相圖是確定加熱溫度的理論基礎(chǔ)。由鐵碳相圖知道，鋼在常溫下的平衡組織是鐵素體和珠光體（亞共析鋼）、珠光體（共析鋼）、珠光體和二次滲碳體（過(guò)共析鋼）。在對(duì)鋼緩慢加熱時(shí)，它將按鐵碳相圖發(fā)生轉(zhuǎn)變。共析鋼加熱溫度超過(guò)A1臨界點(diǎn)后，珠光體就轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體。第十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日一、加熱溫度的確定鋼在室溫下的組織（即奧氏體化前的組織為平衡組織的情況）：對(duì)于亞共析鋼→F+P共析鋼→P過(guò)共析鋼→P+

Fe3CⅡ加熱目的：使鋼發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變（得到奧氏體A，消除鐵素體F和滲碳體）在對(duì)鋼緩慢加熱時(shí)，它將按鐵碳相圖發(fā)生轉(zhuǎn)變，但實(shí)際加熱的過(guò)程呢？第十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日過(guò)熱度與過(guò)冷度對(duì)于加熱：非平衡條件下的相變溫度高于平衡條件下的相變溫度；對(duì)于冷卻：非平衡條件下的相變溫度低于平衡條件下的相變溫度。這個(gè)溫差叫滯后度：加熱轉(zhuǎn)變→過(guò)熱度冷卻轉(zhuǎn)變→過(guò)冷度第十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日鋼在加熱和冷卻時(shí)的相變臨界點(diǎn)

實(shí)際相變溫度與理論轉(zhuǎn)變溫度之間的關(guān)系平衡狀態(tài)相變線：A1、A3、Acm或T1、T3、Tcm加熱實(shí)際相變線：Ac1、Ac3、Accm或Tc1、Tc3、Tccm冷卻實(shí)際相變線：Ar1、Ar3、Arcm或Tr1、Tr3、Trcm第十八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日共析鋼加熱轉(zhuǎn)變（奧氏體形成）過(guò)程溫度：室溫→Ac1F+Fe3C→A結(jié)構(gòu)：體心復(fù)雜面心含碳量：0.02186.690.77第十九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

二、奧氏體化過(guò)程

將共析鋼加熱到Ac1時(shí)，珠光體向奧氏體轉(zhuǎn)變。加熱到Ac1以上時(shí)，便全部轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體。珠光體剛完成向奧氏體的轉(zhuǎn)變時(shí)，其晶粒細(xì)??；若繼續(xù)加熱或延長(zhǎng)保溫時(shí)間，奧氏體晶粒會(huì)繼續(xù)長(zhǎng)大。奧氏體晶粒粗化后，熱處理后鋼的晶粒就粗大，使鋼的強(qiáng)度和韌性降低。因此，加熱時(shí)，應(yīng)防止奧氏體晶粒粗化。第二十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日二、奧氏體化過(guò)程加熱是熱處理的第一道工序。加熱分兩種：一種是在A1以下加熱，不發(fā)生相變；另一種是在臨界點(diǎn)以上加熱，目的是獲得均勻的奧氏體組織，稱(chēng)奧氏體化。現(xiàn)以共析鋼為例說(shuō)明奧氏體的形成過(guò)程第二十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日1.奧氏體的形成的基本過(guò)程

奧氏體化也是形核和長(zhǎng)大的過(guò)程，分為四步?，F(xiàn)以共析鋼為例說(shuō)明：

第一步：奧氏體晶核形成：首先在與Fe3C相界形核。

A

形核第二十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日第二步：奧氏體晶核長(zhǎng)大：晶核通過(guò)碳原子的擴(kuò)散向和Fe3C方向長(zhǎng)大。A

長(zhǎng)大第二十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日第三步：殘余Fe3C溶解。鐵素體在成分、結(jié)構(gòu)上比

Fe3C更接近于奧氏體，因而先于Fe3C消失，而殘余Fe3C則隨保溫時(shí)間延長(zhǎng)不斷溶解直至消失。殘余Fe3C溶解第二十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

第四步：奧氏體均勻化。Fe3C溶解后，其所在部位碳含量仍很高，通過(guò)長(zhǎng)時(shí)間保溫使奧氏體成分趨于均勻。A成分均勻化第二十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日第二十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日共析鋼奧氏體化過(guò)程第二十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日亞共析鋼和過(guò)共析鋼的奧氏體化過(guò)程與共析鋼基本相同。但由于先共析

或二次Fe3C的存在，要獲得全部奧氏體組織，必須相應(yīng)加熱到Ac3或Accm以上。

實(shí)際相變溫度與理論轉(zhuǎn)變溫度之間的關(guān)系第二十八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日三、奧氏體在冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變

連續(xù)冷卻1.鋼在熱處理時(shí)的冷卻方式時(shí)間溫度臨界溫度熱加保溫等溫冷卻把加熱到奧氏體狀態(tài)的鋼，以不同的冷卻速度連續(xù)冷卻到室溫。把加熱到奧氏體狀態(tài)的鋼，快速冷卻到低于A1的某一溫度，并等溫停留一段時(shí)間，使奧氏體發(fā)生轉(zhuǎn)變，然后再冷卻到室溫。第二十九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

過(guò)冷奧氏體的等溫轉(zhuǎn)變圖是表示奧氏體急速冷卻到臨界點(diǎn)A1以下在各不同溫度下的保溫過(guò)程中轉(zhuǎn)變量與轉(zhuǎn)變時(shí)間的關(guān)系曲線。又稱(chēng)C曲線或TTT曲線。

(Time-Temperature-Transformation)第三十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日1、C曲線的建立以共析鋼為例：

⑴取一批小試樣并進(jìn)行奧氏體化。⑵將試樣分組淬入低于A1點(diǎn)的不同溫度的鹽浴中，隔一定時(shí)間取一試樣淬入水中。第三十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日⑶測(cè)定每個(gè)試樣的轉(zhuǎn)變量，確定各溫度下轉(zhuǎn)變量與轉(zhuǎn)變時(shí)間的關(guān)系。⑷將各溫度下轉(zhuǎn)變開(kāi)始時(shí)間及終了時(shí)間標(biāo)在溫度—時(shí)間坐標(biāo)中，并分別連線。轉(zhuǎn)變開(kāi)始點(diǎn)的連線稱(chēng)轉(zhuǎn)變開(kāi)始線。轉(zhuǎn)變終了點(diǎn)的連線稱(chēng)轉(zhuǎn)變終了線。第三十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日共析鋼過(guò)冷奧氏體等溫冷卻轉(zhuǎn)變

第三十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日650℃600℃550℃350℃A1MSMf時(shí)間PSTB上B下MM+A’A→PA→SA→TA→B上A→B下A→M過(guò)冷A過(guò)冷A過(guò)冷A過(guò)冷A過(guò)冷A“五線四區(qū)三轉(zhuǎn)變”A向產(chǎn)物轉(zhuǎn)變開(kāi)始線A向產(chǎn)物轉(zhuǎn)變終止線

A+

產(chǎn)物區(qū)產(chǎn)物區(qū)A1～550℃；高溫轉(zhuǎn)變區(qū)；擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變；P轉(zhuǎn)變區(qū)。550～Ms(230℃)；中溫轉(zhuǎn)變區(qū)；半擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變；貝氏體(B)轉(zhuǎn)變區(qū)。Ms～Mf(-50℃)；低溫轉(zhuǎn)變區(qū)；非擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變；馬氏體(M)轉(zhuǎn)變區(qū).穩(wěn)定的奧氏體區(qū)共析鋼C曲線2.過(guò)冷奧氏體的等溫冷卻轉(zhuǎn)變第三十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日3、C曲線的分析⑴轉(zhuǎn)變開(kāi)始線與縱坐標(biāo)之間的距離為孕育期。孕育期越小，過(guò)冷奧氏體穩(wěn)定性越小。

孕育期最小處稱(chēng)C曲線的“鼻尖”。碳鋼鼻尖處的溫度為550℃。時(shí)間溫度A1MSMfA過(guò)冷APBMA→MA→BA→P轉(zhuǎn)變開(kāi)始線轉(zhuǎn)變終了線第三十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日在鼻尖以上，溫度較高，相變驅(qū)動(dòng)力小。在鼻尖以下，溫度較低，擴(kuò)散困難。從而使奧氏體穩(wěn)定性增加。⑵C曲線明確表示了過(guò)冷奧氏體在不同溫度下的等溫轉(zhuǎn)變產(chǎn)物。時(shí)間溫度A1MSMfA過(guò)冷APBMA→MA→BA→P轉(zhuǎn)變開(kāi)始線轉(zhuǎn)變終了線第三十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日（3）A1-Ms間及轉(zhuǎn)變開(kāi)始線以左的區(qū)域?yàn)檫^(guò)冷奧氏體區(qū)。轉(zhuǎn)變終了線以右及Mf以下為轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)。兩線之間及Ms與Mf之間為轉(zhuǎn)變區(qū)。時(shí)間溫度A1MSMfA過(guò)冷APBMA→MA→BA→P轉(zhuǎn)變開(kāi)始線轉(zhuǎn)變終了線第三十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日(a)高溫轉(zhuǎn)變區(qū)：A1和曲線的“鼻尖”550℃之間發(fā)生轉(zhuǎn)變等溫冷卻轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的組織與性能富碳區(qū)貧碳區(qū)珠光體(P)轉(zhuǎn)變鐵素體和滲碳體片層相間的機(jī)械混合物

珠光體轉(zhuǎn)變也是形核和長(zhǎng)大的過(guò)程。滲碳體晶核首先在奧氏體晶界上形成，在長(zhǎng)大過(guò)程中，其兩側(cè)奧氏體的含碳量下降，促進(jìn)了鐵素體形核，兩者相間形核并長(zhǎng)大，形成一個(gè)珠光體團(tuán)。第三十八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日珠光體轉(zhuǎn)變第三十九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日光鏡形貌電鏡形貌⑴珠光體：

形成溫度為A1-650℃，片層較厚，500倍光鏡下可辨，用符號(hào)P表示。第四十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日光鏡形貌電鏡形貌⑵索氏體形成溫度為650-600℃，片層較薄，800-1000倍光鏡下可辨，用符號(hào)S表示。第四十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日⑶托氏體形成溫度為600-550℃，片層極薄，電鏡下可辨，用符號(hào)T

表示。電鏡形貌光鏡形貌第四十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

S8000×

T8000×

P3800×第四十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日珠光體、索氏體、屈氏體三種組織無(wú)本質(zhì)區(qū)別，都是鐵素體與滲碳體的機(jī)械混合物，只是片層的厚度不同而已。片層愈薄，塑性變形的抗力愈大，則強(qiáng)度、硬度愈高，塑性、韌性也會(huì)有所改善。第四十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日(b)中溫轉(zhuǎn)變區(qū)：曲線的“鼻尖”550℃和Ms230℃之間發(fā)生轉(zhuǎn)變貝氏體(B)轉(zhuǎn)變組織名稱(chēng)形成溫度（℃）顯微組織特征硬度（HRC）性能上貝氏體350-550鐵素體呈平行扁平狀，細(xì)小滲碳體條斷續(xù)分布在鐵素體之間，在光學(xué)顯微鏡下呈暗灰色羽毛狀特征。40-45綜合性能差（強(qiáng)、塑、韌）下貝氏體230-350鐵素體呈針葉狀，細(xì)小碳化物呈點(diǎn)狀分布在鐵素體中，在光學(xué)顯微鏡下呈黑色針葉狀特征。45-55綜合性能好ε上貝氏體下貝氏體第四十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日B上B下2、貝氏體轉(zhuǎn)變過(guò)程

貝氏體轉(zhuǎn)變也是形核和長(zhǎng)大的過(guò)程。發(fā)生貝氏體轉(zhuǎn)變時(shí)，首先在奧氏體中的貧碳區(qū)形成鐵素體晶核。第四十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日當(dāng)轉(zhuǎn)變溫度較高（550-350℃）時(shí)，條片狀鐵素體從奧氏體晶界向晶內(nèi)平行生長(zhǎng)，隨鐵素體條伸長(zhǎng)和變寬，其碳原子向條間奧氏體富集，最后在鐵素體條間析出Fe3C短棒，奧氏體消失，形成B上

。第四十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日當(dāng)轉(zhuǎn)變溫度較低（350-230℃）時(shí)，鐵素體在晶界或晶內(nèi)某些晶面上長(zhǎng)成針狀，由于碳原子擴(kuò)散能力低，其遷移不能逾越鐵素體片的范圍，碳在鐵素體的一定晶面上以斷續(xù)碳化物小片的形式析出。第四十八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日(c)低溫轉(zhuǎn)變區(qū)：Ms230℃以下發(fā)生轉(zhuǎn)變馬氏體(M)轉(zhuǎn)變當(dāng)將奧氏體過(guò)冷到Ms以下，過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體（用M表示）組織。但這種轉(zhuǎn)變是在連續(xù)冷卻過(guò)程中進(jìn)行的。第四十九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日4)馬氏體的組織形態(tài):板條狀---低碳馬氏體(＜0.2%C);30～50HRC;δ=9～17%。第五十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日4)馬氏體的組織形態(tài):針、片狀---高碳馬氏體(＞1%C);66HRC左右;δ≈1%。第五十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日馬氏體的碳濃度Wc100507040602030100.10.30.20.400.50.60.70.80.91.0硬度(HRC)

2000抗拉強(qiáng)度σb(Mpa)

1800

1400

1000

600

2005)馬氏體的性能:

主要取決于馬氏體中的碳濃度。第五十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日亞共析鋼的TTT曲線

FAP+FS+FTBM+A殘A3時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf第五十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日過(guò)共析鋼的TTT曲線P+Fe3CⅡS+Fe3CⅡTBM+A殘

Fe3CⅡAACM時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf第五十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

4.影響C曲線形狀

與位置的因素1).奧氏體中含碳量的影響:過(guò)共析鋼共析鋼亞共析鋼時(shí)間溫度A1第五十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日2).奧氏體中含合金元素的影響:

除Co、Al(＞2.5%)外,所有合金元素溶入奧氏體中,會(huì)引起:向右移向下移MsA1第五十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日3)、加熱溫度和保溫時(shí)間的影響:

加熱溫度越高,保溫時(shí)間越長(zhǎng),碳化物溶解充分,奧氏體成分均勻,提高了過(guò)冷奧氏體的穩(wěn)定性,從而使C曲線向右移。第五十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變產(chǎn)物（共析鋼）

板狀馬氏體①馬氏體變溫形成，與t保無(wú)關(guān)；②馬氏體轉(zhuǎn)變不完全性，鋼中常存在殘余A（性能下降）,常要求淬火T接近Mf“冷處理”.③馬氏體性能與含碳量有關(guān)非擴(kuò)散型（Fe和C均不擴(kuò)散）C在α-Fe中的過(guò)飽和固溶體（bcc）240～-50M片（針）狀馬氏體馬氏體板狀：低碳鋼中，F(xiàn)和Fe2.4C的復(fù)相組織。片狀：高碳鋼中，復(fù)相組織。F飽和+Fe2.4C350～240B下下貝氏體羽毛狀：在平行密排的過(guò)飽和F板條間，不均勻分布短桿（片狀）Fe3C,脆性大，工業(yè)上不應(yīng)用半擴(kuò)散型（只有C擴(kuò)散）F飽和+Fe3C550～350B上上貝氏體貝氏體間距：0.03～0.08μm，2000×600～550T屈氏體間距：0.25~0.08μm，1000×650～600S索氏體片層間距：0.25～1.9μm，500×擴(kuò)散型（Fe和C均擴(kuò)散）F+Fe3CA1～650P珠光體珠光體特征轉(zhuǎn)變類(lèi)型相組成轉(zhuǎn)變溫度/℃符號(hào)組織名稱(chēng)第五十八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

（二）奧氏體的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變 在實(shí)際生產(chǎn)中，如一般淬火、正火、退火等，過(guò)冷奧氏體的轉(zhuǎn)變大多數(shù)是在連續(xù)冷卻的過(guò)程中進(jìn)行的。因此，研究過(guò)冷奧氏體的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變，對(duì)實(shí)際生產(chǎn)具有重要的指導(dǎo)意義。第五十九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日在連續(xù)冷卻過(guò)程中TTT曲線的應(yīng)用穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMfV1V2

Vk臨界冷卻速度V3V4V1=5.5℃/s:爐冷;PV2=20℃/s:空冷;SV3=33℃/s:油冷;T+MV4≥138℃/s:水冷;M+A殘第六十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日Vk時(shí)間(lgτ)溫度℃A1PfPsA+PKMsMf水冷油冷Vk1爐冷空冷第六十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日第三章6----24wyx三、分支程序與循環(huán)程序設(shè)計(jì)休息一下，鞏固所學(xué)的知識(shí)第六十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日學(xué)習(xí)情境2掌握普通熱處理【情境導(dǎo)航】鋼的退火和正火鋼的淬火與回火【相關(guān)知識(shí)】熱處理工藝按其作用可分為預(yù)備熱處理和最終熱處理兩類(lèi)。預(yù)備熱處理是為了消除熱加工（鑄、鍛、軋、焊等）所造成的缺陷，或?yàn)殡S后的冷加工和最終熱處理作準(zhǔn)備的熱處理。最終熱處理是使工件獲得使用性能的熱處理。第六十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日銅棒?24mm如何消除拉拔過(guò)程中的硬化現(xiàn)象？電纜線?0.15mm鋼的退火和正火第六十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

切削件的硬度在170～230HB范圍內(nèi)，切削性能較好。

刀具具有較高的韌性時(shí)，不容易發(fā)生崩刃。切削件的硬度如何調(diào)整？刀具如何才能具有較高的韌性？第六十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日季裂加工過(guò)程（鑄、鍛、焊、切削）產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力如何消除加工過(guò)程中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力？第六十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日在實(shí)際的制造過(guò)程中，常見(jiàn)的工藝路線如：退火和正火是應(yīng)用最為廣泛的熱處理工藝！！第六十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日為什么將其安排在鑄/鍛造與切削加工之間呢?為什么退火與正火有著非常廣泛的應(yīng)用?第六十八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日在鑄/鍛造/焊接之后，鋼件中不但殘留有鑄造或鍛造應(yīng)力，而且還往往存在著成分和組織上的不均勻性，因而機(jī)械性能較低，還會(huì)導(dǎo)致以后淬火時(shí)的變形和開(kāi)裂。也會(huì)存在硬度偏高或偏低的現(xiàn)象，嚴(yán)重影響后續(xù)的切削加工性能。經(jīng)過(guò)退火和正火后，便可得到細(xì)而均勻的組織，并消除應(yīng)力，改善鋼件的機(jī)械性能并為隨后的淬火作了準(zhǔn)備經(jīng)過(guò)退火與正火后，鋼的組織接近于平衡組織，其硬度適中，有利于下一步的切削加工。如果工件的性能要求不高時(shí)，退火或正火常作為最終熱處理。

第六十九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日一.鋼的退火

完全退火等溫退火

球化退火

去應(yīng)力退火

擴(kuò)散退火

二.鋼的正火三.退火和正火的選擇第七十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日定義：將組織偏離平衡狀態(tài)的鋼加熱到適當(dāng)溫度，保溫一定時(shí)間，然后緩慢冷卻（爐冷、坑冷、灰冷），以獲得接近平衡狀態(tài)組織的熱處理工藝叫做退火。目的：減輕鋼的成分及組織的不均勻性，細(xì)化晶粒，調(diào)整硬度，消除內(nèi)應(yīng)力，為淬火作組織準(zhǔn)備返回一.鋼的退火第七十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日名稱(chēng)由來(lái)：經(jīng)歷完全奧氏體化過(guò)程問(wèn)題2：奧氏體區(qū)的溫度區(qū)間很大，如果你是熱處理工程師，你認(rèn)為完全退火應(yīng)該具體在哪一個(gè)溫度段保溫？問(wèn)題1:在相圖的哪一個(gè)區(qū)域可以獲得完全奧氏體組織？目的：①細(xì)化，均勻化粗大、不均勻組織②接近平衡組織→調(diào)整硬度→切削性③消除內(nèi)應(yīng)力1、完全退火第七十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日加熱溫度：Ac3以上30-50度溫度過(guò)高：奧氏體晶粒粗大，綜合機(jī)械性能下降溫度過(guò)低：測(cè)溫儀器的偏差，適當(dāng)顧及熱處理效率第七十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日答：完全退火不能用于過(guò)共析鋼，因?yàn)榧訜岬紸ccm以上再緩慢冷卻時(shí)會(huì)得到平衡組織，即在晶界處析出網(wǎng)狀滲碳體，造成鋼的脆化。完全退火應(yīng)用范圍：亞共折鋼，共析鋼，

不適用于過(guò)共析鋼。

反問(wèn)：過(guò)共析鋼的平衡組織？網(wǎng)狀滲碳體問(wèn)題：為什么不適用于過(guò)共析鋼呢？第七十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日完全退火組織P+F問(wèn)題：亞共析鋼（共析鋼）的平衡狀態(tài)組織？返回第七十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日2、等溫退火：先以較快的速度，將工件加熱到Ac3以上30～50℃，保溫一定時(shí)間后，先以較快的冷速冷到珠光體的形成溫度等溫，使奧氏體轉(zhuǎn)變成珠光體，待等溫轉(zhuǎn)變結(jié)束再快冷。這樣就可大大縮短退火的時(shí)間。完全退火的缺點(diǎn)：所需時(shí)間很長(zhǎng)，特別是對(duì)于某些奧氏體比較穩(wěn)定的合金鋼，往往需要幾十小時(shí)解決：為了縮短退火時(shí)間，可采用等溫退火。第七十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日可見(jiàn)等溫退火所需時(shí)間比完全退火縮短很多。等溫溫度根據(jù)要求的組織和性能而定：等溫溫度越高，則珠光體組織越粗大，鋼的硬度越低。返回第七十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日目的：使Fe3C球化，降低硬度；提高韌性，改善切削加工性；為以后淬火做準(zhǔn)備。實(shí)質(zhì)：通過(guò)球化退火，使層狀滲碳體和網(wǎng)狀滲碳體變?yōu)榍驙顫B碳體，球化退火后的組織是由鐵素體和球狀滲碳體組成的球狀珠光體。3、球化退火第七十八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日球化退火工藝：Ac1以上30-50度保溫，緩冷球化退火應(yīng)用范圍：過(guò)共析鋼，共析鋼組織：球狀P（F+球狀Fe3C）返回第七十九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日去應(yīng)力退火目的：消除鑄、鍛、焊件、冷沖壓件（或冷拔件）及機(jī)加工的殘余內(nèi)應(yīng)力。切削加工或使用中的變形和開(kāi)裂；降低機(jī)器的精度；甚至?xí)l(fā)生事故。4、去應(yīng)力退火第八十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日將工件隨爐緩慢加熱至500～600℃（＜A1點(diǎn)），保溫一段時(shí)間后隨爐緩慢冷卻，至200℃出爐空冷。退火溫度愈高，內(nèi)應(yīng)力消除越充分，退火所需的時(shí)間越短。在去應(yīng)力退火中不發(fā)生相變。返回第八十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

為減少鋼錠、鑄件或鍛坯的化學(xué)成分和組織不均勻性，將其加熱到略低于固相線（固相線以下100℃～200℃）的溫度，長(zhǎng)時(shí)間保溫（10h～15h），并進(jìn)行緩慢冷卻的熱處理工藝，稱(chēng)為擴(kuò)散退火或均勻化退火。返回?cái)U(kuò)散退火后鋼的晶粒很粗大，因此一般再進(jìn)行完全退火或正火處理。第八十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日正火：將工件加熱到Ac3或Accm以上30～50℃，保溫后從爐中取出在空氣中冷卻。冷速快（空冷），組織細(xì)，強(qiáng)/硬度提高。應(yīng)用范圍廣保溫溫度高二.鋼的正火第八十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日共析鋼正火后組織：S，Ｔ而退火后組織：P。第八十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日正火的應(yīng)用（2）用于低、中碳鋼作為預(yù)先熱處理，得合適的硬度便于切削加工。（3）用于過(guò)共析鋼，消除網(wǎng)狀Fe3CⅡ，有利于球化退火的進(jìn)行。（1）用于普通結(jié)構(gòu)零件，作為最終熱處理，細(xì)化晶粒提高機(jī)械性能。返回第八十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日（2）從使用性能上考慮如工件性能要求不太高，隨后不再進(jìn)行淬火和回火，那么往往用正火來(lái)提高其機(jī)械性能。但若零件的形狀比較復(fù)雜，正火的冷卻速度有形成裂紋的危險(xiǎn)，應(yīng)采用退火。（3）從經(jīng)濟(jì)上考慮正火比退火的生產(chǎn)周期短，耗能少，操作簡(jiǎn)便，故在可能的條件下，應(yīng)優(yōu)先考慮正火。（1）從切削加工性上考慮一般金屬的硬度在HB170～230范圍內(nèi)，切削性能較好。高則過(guò)硬，難加工，刀具磨損快；低則切屑不易斷，刀具發(fā)熱和磨損，加工后零件表面粗糙度大。對(duì)于低、中碳結(jié)構(gòu)鋼以正火作為預(yù)先熱處理比較合適，高碳結(jié)構(gòu)鋼、工具鋼和中碳以上合金鋼則以退火為宜。正火和退火的區(qū)別第八十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日正火和退火工藝總結(jié)第八十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日淬火的定義和目的鋼的淬火工藝鋼的淬透性二、鋼的淬火與回火第八十八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日概念：將鋼件加熱到Ac3或Ac1以上30～50℃，保溫一定時(shí)間，然后快速冷卻（一般為油冷或水冷），從而得馬氏體（或下貝氏體）的一種操作。目的：獲得馬氏體（或下貝氏體）。第八十九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日下Ｂ板條Ｍ針狀Ｍ返回第九十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日淬火加熱溫度的選擇

淬火冷卻介質(zhì)淬火方法中國(guó)古代淬火技術(shù)返回第九十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日淬火加熱溫度是淬火工藝的主要參數(shù)。它的選擇應(yīng)以得到均勻細(xì)小的奧氏體晶粒為原則，以使淬火后獲得細(xì)小的馬氏體組織。為防止奧氏體晶粒粗化，淬火加熱溫度一般限制在臨界點(diǎn)以上30一50℃范圍。細(xì)小細(xì)小第九十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日亞共析鋼:

溫度：Ac3＋(30～50℃)。組織：均勻細(xì)小的馬氏體組織。溫度過(guò)高:粗大馬氏體組織，嚴(yán)重變形溫度過(guò)低:組織中出現(xiàn)鐵素體，硬度不足?！败淈c(diǎn)”淬火加熱溫度的選擇第九十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日共析鋼和過(guò)共析鋼溫度：Ac1＋(30～50℃)

組織：共析鋼:均勻細(xì)小M+少量A’

過(guò)共析鋼:均勻細(xì)小M+粒狀Fe3C+少量A’

有利于獲得最佳硬度和耐磨性。淬火加熱溫度的選擇第九十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日為什么過(guò)共析鋼的淬火溫度不能高于Accm

？1）由于滲碳體全部溶于奧氏體，淬火后耐磨性下降。2）溫度過(guò)高會(huì)引起奧氏體粗化，淬火后得到粗大的馬氏體，顯微裂紋傾向增大。3）滲碳體溶解于奧氏體，導(dǎo)致奧氏體中碳含量增加，Ms點(diǎn)下降，那么淬火后，殘余奧氏體量增加，導(dǎo)致鋼的硬度下降。4）溫度過(guò)高，會(huì)使鋼氧化脫碳加劇，淬火變形和開(kāi)裂傾向加大。第九十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日為得到馬氏體組織，淬火冷卻速度必須大于臨界冷卻速度Vk。但這必然會(huì)產(chǎn)生很大的內(nèi)應(yīng)力，往往會(huì)引起工件變形和開(kāi)裂，為此人們提出了理想的淬火冷卻曲線。淬火加熱溫度的選擇返回第九十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf

在“鼻尖”溫度以上，在保證不出現(xiàn)珠光體類(lèi)型組織的前提下，可以盡量緩冷；在“鼻尖”溫度附近則必須快冷，以躲開(kāi)“鼻尖”，保證不產(chǎn)生非馬氏體相變；而在Ms點(diǎn)附近又可以緩冷，以減輕馬氏體轉(zhuǎn)變時(shí)的相變應(yīng)力。

淬火冷卻介質(zhì)第九十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日高溫區(qū)（650-550oC）低溫區(qū)（300-200oC）理想介質(zhì)快慢水慢快鹽水快快油慢慢堿/硝鹽浴慢特慢淬火冷卻介質(zhì)生產(chǎn)中常用的淬火介質(zhì)第九十八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日應(yīng)用水形狀簡(jiǎn)單、硬度要求高、變形度要求不高的碳鋼鹽水油合金鋼和小尺寸碳鋼堿/硝鹽浴截面不大、形狀復(fù)雜、變形要求嚴(yán)格的合金鋼淬火冷卻介質(zhì)第九十九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日單液淬火：是將奧氏體化后的鋼件淬入一種介質(zhì)中連續(xù)冷卻獲得馬氏體組織的一種淬火方法雙液淬火：是先將奧氏體化后的鋼件淬入冷卻能力較強(qiáng)的介質(zhì)中冷至接近MS點(diǎn)溫度時(shí)快速轉(zhuǎn)入冷卻能力較弱的介質(zhì)中冷卻，直至完成馬氏體轉(zhuǎn)變。分級(jí)淬火：是將奧氏體化后的鋼件淬入稍高于MS點(diǎn)溫度的鹽浴中，保持到工件內(nèi)外溫度接近后取出，使其在緩慢冷卻條件下發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變。

等溫淬火：是將奧氏體化后的鋼件淬入高于MS點(diǎn)溫度的鹽浴中，等溫保持，以獲得下貝氏體組織的一種淬火工藝。淬火冷卻介質(zhì)第一百頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日亞共析鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變爐冷→F+P空冷→F+S油冷→T+M水冷→M過(guò)共析鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變爐冷→P+Fe3CⅡ空冷→S+Fe3CⅡ油冷→T+M+A'水冷→M+A'返回第一百零一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日

中國(guó)在春秋晚期已掌握冶鐵技術(shù)。戰(zhàn)國(guó)時(shí)期，冶鐵業(yè)已逐漸盛行，到了晚期，不僅能煉出高碳鋼，并掌握了淬火技術(shù)，于是開(kāi)始進(jìn)入以鐵兵器代替銅兵器的時(shí)代。戰(zhàn)國(guó)晚期還出現(xiàn)了鐵制鎧甲。第一百零二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日西漢《史記·天官書(shū)》中有“水與火合為淬”一說(shuō)，正確地說(shuō)出了鋼鐵加熱、水冷的淬火熱處理工藝要點(diǎn)。

《漢書(shū)·王褒傳》中記載有“清水淬其鋒”的制劍技術(shù)。明代科學(xué)家宋應(yīng)星在《天工開(kāi)物》一書(shū)中對(duì)鋼鐵的退火、淬火、滲碳工藝作了詳細(xì)的論述。返回第一百零三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日鋼的淬透性1、淬透性的概念鋼的淬透性是指奧氏體化后的鋼在淬火時(shí)獲得馬氏體的能力，其大小可用鋼在一定條件下淬火獲得淬透層的深度表示。淬透層越深，表明鋼的淬透性越好。HBσbσsak（a）（b）（c）淬火得M組織淬火后未得M組織第一百零四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日淬透性與淬硬性？淬透性是鋼淬火時(shí)獲得M的能力！淬硬性是鋼淬火獲得M的硬度！淬透性與具體工件的淬透深度？淬透性是鋼的一種屬性，在相同的奧氏體化溫度下淬火時(shí)，其淬透性是不變的！具體工件的淬透深度是指在實(shí)際生產(chǎn)條件下得到半馬氏體區(qū)至工件表面的距離，是不確定的，受淬透性、工件尺寸、冷卻介質(zhì)等的影響。鋼的淬透性第一百零五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日2、淬透性的影響因素

主要為化學(xué)成分，除Co外，合金使VK↓,淬透性↑鋼的淬透性第一百零六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日回火的主要目的是：降低脆性穩(wěn)定組織和工件尺寸獲得要求的機(jī)械性能回火是將淬火鋼加熱到臨界點(diǎn)Acl以下的某一溫度，保溫后以適當(dāng)方式冷卻到室溫的一種熱處理工藝。第一百零七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日一.回火組織

碳鋼的主要回火組織分為三類(lèi)：回火馬氏體

回火托氏體

回火索氏體

二、回火鋼的性能淬火鋼在回火過(guò)程中，回火溫度—回火組織—鋼的性能之間存在著一一對(duì)應(yīng)關(guān)系。回火溫度越高，鋼的硬度越低在較低溫度（200-300℃）回火時(shí)，因淬火引起的內(nèi)應(yīng)力被消除，鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度都得到提高。第一百零八頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日三、回火種類(lèi)淬火鋼回火后的組織和性能決定于回火溫度。按回火溫度范圍的不同，可將鋼的回火分為三類(lèi)：

低溫回火：回火溫度范圍一般為150～250℃，得到回火馬氏體組織。（HRC58-64）中溫回火：回火溫度范圍通常為350～500℃，得到回火托氏體組織。

（HRC35-50）高溫回火：回火溫度范圍通常為500～650℃，得到回火索氏體組織。（HRC25-35）調(diào)質(zhì)處理第一百零九頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日⑴低溫回火工件在150~250℃進(jìn)行的回火。目的是保持淬火工件高的硬度和耐磨性，降低淬火殘留應(yīng)力和脆性回火后得到回火馬氏體，指淬火馬氏體低溫回火時(shí)得到的組織。力學(xué)性能：58～64HRC，高的硬度和耐磨性。應(yīng)用范圍：刃具、量具、模具、滾動(dòng)軸承、滲碳及表面淬火的零件等。第一百一十頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日⑵中溫回火工件在350～500℃之間進(jìn)行的回火。目的是得到較高的彈性和屈服點(diǎn)，適當(dāng)?shù)捻g性?；鼗鸷蟮玫交鼗鹜惺象w，指馬氏體回火時(shí)形成的鐵素體基體內(nèi)分布著極其細(xì)小球狀碳化物（或滲碳體）的復(fù)相組織。力學(xué)性能：35～50HRC，較高的彈性極限、屈服點(diǎn)和一定的韌性。應(yīng)用范圍：彈簧、鍛模、沖擊工具等。第一百一十一頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日⑶高溫回火工件在500℃-650℃以上進(jìn)行的回火。目的是得到強(qiáng)度、塑性和韌性都較好的綜合力學(xué)性能?；鼗鸷蟮玫交鼗鹚魇象w，指馬氏體回火時(shí)形成的鐵素體基體內(nèi)分布著細(xì)小球狀碳化物（包括滲碳體）的復(fù)相組織。力學(xué)性能：較好的綜合力學(xué)性能。應(yīng)用范圍：廣泛用于各種較重要的受力結(jié)構(gòu)件，如連桿、螺栓、齒輪及軸類(lèi)零件等。工件淬火并高溫回火的復(fù)合熱處理工藝稱(chēng)為調(diào)質(zhì)。第一百一十二頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日四、回火脆性1.低溫回火脆性

淬火鋼在250～400℃溫度范圍內(nèi)回火出現(xiàn)的脆性稱(chēng)為低溫回火脆性，也叫第一類(lèi)回火脆性。

2.高溫回火脆性淬火鋼在500-650℃溫度范圍內(nèi)回火出現(xiàn)的脆性稱(chēng)為高溫回火脆性，又叫第二類(lèi)回火脆性。

不可逆回火脆性可逆回火脆性，快速冷卻可消除第一百一十三頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日第三章6----24wyx三、分支程序與循環(huán)程序設(shè)計(jì)休息一下，鞏固所學(xué)的知識(shí)第一百一十四頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日學(xué)習(xí)情境3掌握表面熱處理【情境導(dǎo)航】表面淬火化學(xué)熱處理

第一百一十五頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日鋼的表面淬火概念：表面淬火是采用快速加熱的方法使工件表面奧氏體化，然后快冷獲得表層淬火組織，而心部仍保持原來(lái)組織的一種熱處理工藝。應(yīng)用：中低碳鋼和中低碳合金鋼特點(diǎn)：

a.加熱速度快(幾秒——幾十秒)b.加熱時(shí)實(shí)際晶粒細(xì)小，淬火得到極細(xì)馬氏體

c.殘余壓應(yīng)力，提高壽命

d.不易氧化、脫碳、變形小

e.工藝易控制，設(shè)備成本高第一百一十六頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日表面淬火方法

1.

感應(yīng)加熱表面淬火

（１）

（２）

2.火焰加熱表面淬火

3.接觸電阻加熱表面淬火

4.

電解液加熱表面淬火

5.

激光加熱表面淬火5.6鋼的表面淬火第一百一十七頁(yè)，共一百三十一頁(yè)，2022年，8月28日感應(yīng)加