石油工程Ⅲ復(fù)習(xí)資料講解

第一章靜液壓力:由液柱自身的重力所引起的壓力,其大小與液體的密度與液柱的垂直高度或深度。上覆巖層壓力:地層某處的上覆巖層壓力是該處以上地層（包括巖石基質(zhì)和巖石孔隙中流體）總重力所產(chǎn)生的壓力。地層壓力：指巖石孔隙中的流體所具有的壓力，也稱地層孔隙壓力，用pp表示。基巖應(yīng)力:由巖石顆粒間相互接觸支撐的那一部分上覆巖層壓力，稱為基巖應(yīng)力，亦稱有效上覆巖層壓力、骨架應(yīng)力或顆粒間壓力，用。表示。地層破裂壓力:在井中一定深度處的地層，其承受壓力的能力是有限的，當(dāng)壓力達到某一值時會使地層破裂，這個壓力稱為地層的破裂壓力pf。聲波時差法基本原理在正常壓力層段，隨著地層埋藏深度的增加，巖石孔隙度減小，密度增大，逐漸減小。在半對數(shù)坐標中，聲波時差隨井深呈直線變化關(guān)系，稱之為正常趨勢線。正常沉積條件下，泥頁巖的孔隙度隨深度的變化規(guī)律為：&=&°e-cD進入異常高壓地層時，由于巖層欠壓實，孑L隙度相對增大，聲波時差相對增大，則必偏離正常壓力趨勢線。據(jù)此可預(yù)測異常高壓，并可根據(jù)偏離程度的大小定量計算地層壓力。聲波時差法步驟收集聲波時差測井資料，讀取泥頁巖點的聲波時差數(shù)據(jù)；繪制散點圖，引出正常壓力趨勢線；讀出異常高壓層段的實際At和該深度D所對應(yīng)的正常趨勢線上的聲波時差A(yù)tn，計算At-Atn；從經(jīng)驗圖版上讀出At-Atn所對應(yīng)的當(dāng)量密度pp；計算地層壓力：p=0.00981pD試述dc指數(shù)法預(yù)測地層壓力的基本原理？14第3段dc指數(shù)法評價地層壓力的步驟收集泥頁巖地層的正常壓力和異常壓力層段的鉆井資料：鉆速、鉆壓、轉(zhuǎn)速、鉆頭直徑、地層水密度、實際鉆井液密度；計算dc指數(shù)；在半對數(shù)坐標中繪制散點圖，求出正常dc趨勢線；計算地層壓力，做出曲線，讀出結(jié)果。巖石可鉆性：巖石破碎的難易性，它反映了是巖石抵抗鉆頭破碎的能力。巖石的研磨性：巖石磨損鉆頭切削刃材料的能力。強度：巖石在外力作用下發(fā)生破壞時的最大應(yīng)力。抗拉強度：巖石單純受拉伸應(yīng)力作用時的強度。抗壓強度：巖石單純受壓縮應(yīng)力力作用時的強度?？辜魪姸龋簬r石單純受剪切應(yīng)力作用時的強度抗彎強度：巖石單純受彎曲應(yīng)力作用時的強度。巖石抗壓強度：巖石抵抗外力壓縮的能力，大小等于在巖樣上施加軸向壓縮載荷直至破壞時單位面積上的載荷。硬度：巖石抵抗其它物體表面壓入的能力。硬度與抗壓強度區(qū)別:硬度是巖石表面的局部抵抗外力壓入的能力，抗壓強度則是巖石整體抗壓的能力。常規(guī)三軸試驗一般規(guī)律：巖石在三軸應(yīng)力條件下的強度明顯增加。隨著圍壓的增大，巖石強度增大。隨著圍壓的增大，巖石由脆性向塑性轉(zhuǎn)變，且圍壓越大，巖石破壞前呈現(xiàn)的也塑性越大。巖石從脆性向塑性轉(zhuǎn)變的壓力（圍壓）稱為臨界壓力。不同的巖石，臨界壓力不同。在各向均勻壓縮狀態(tài)下，巖石永遠不會破壞。第二章刃尖角8:刀翼尖端前后刃之間的夾角。它反映了刀翼的尖銳程度。8越小，刃部越尖銳，越容易吃入地層，但強度越低。一般：軟地層8=8?10°；硬地層8=12°?15°切削角a:刀翼前刃和水平面之間的夾角。在相同鉆壓下，a越大，刀刃越容易吃入地層，但旋轉(zhuǎn)扭矩大，剪切刃前巖石困難。一般：松軟地層a=70。軟地層a=70?80°；中硬地層a=80?85°刃后角q=a-8:刃后角必須大于井底角。。刃前角中:q=90°—a。刮刀鉆頭的工作原理刮刀鉆頭主要以切削作用破碎地層。破碎塑性巖石過程：在鉆壓W作用下，刀翼容易吃入地層；刃前巖石在扭轉(zhuǎn)力T的作用下不斷產(chǎn)生塑性流動。這和車刀切削軟金屬過程類似。破碎脆性巖石過程：刮刀鉆頭破碎脆性巖石的過程為：碰撞一壓碎及小剪切一大剪切。（1） 碰撞：刃前巖石發(fā)生剪切破碎后，刀刃在旋轉(zhuǎn)扭矩作用下向前推進，碰撞刃前巖石。（2） 壓碎及小剪切：扭轉(zhuǎn)力增大，壓碎刃前巖石，產(chǎn)生小剪切破壞。（3） 大剪切：扭轉(zhuǎn)力繼續(xù)增大到某一極限值，刃前巖石沿剪切面破碎，而后扭轉(zhuǎn)力突然減小。牙輪鉆頭工作原理（1）牙輪鉆頭在井底的運動公轉(zhuǎn)：牙輪隨鉆頭一起旋轉(zhuǎn)。自轉(zhuǎn)：牙齒繞牙輪軸線作逆時針方向旋轉(zhuǎn)稱自轉(zhuǎn)?；瑒樱貉垒嘄X相對于井底的滑移，包括徑向（軸向）和切向（周向）滑動。引起滑動的原因：超頂和復(fù)錐引起切向（周向）滑動移軸引起徑向（軸向）滑動縱向振動：牙輪在滾動過程，其中心上下波動，使鉆頭做上下往復(fù)運動。引起縱向振動的原因：單、雙齒交替接觸井底，使牙輪中心上下波動；井底凹凸不平牙輪滑動對破巖的作用：牙輪的超頂和復(fù)錐引起的切向滑動剪切掉牙齒之間的巖石。超頂引起的軸向滑動剪切掉齒圈之間的巖石。（2）牙輪鉆頭的破巖作用1） 沖擊、壓碎作用縱向振動產(chǎn)生的沖擊力和靜壓力（鉆壓）一起使牙齒對地層產(chǎn)生沖擊、壓碎作用，形成體積破碎坑。2） 滑動剪切作用牙輪牙齒的徑向滑動和切向滑動對井底地層產(chǎn)生剪切作用，破碎齒間巖石。3） 射流的沖蝕作用由噴嘴噴出的高速射流對井底巖石產(chǎn)生沖蝕作用，輔助破碎巖石。中性點：鉆柱上軸向力等于零的點（N點）（亦稱中和點，NeutralPoint）。垂直井眼中鉆柱的中性點高度：L—二nqKB式中：LN一中性點距井底的高度，m。重要意義：1） 設(shè)計鉆柱時要確保中性點始終落在鉆鋌上？2） 指導(dǎo)松扣、造扣等特殊作業(yè)。3） 中性點附近鉆柱受交變應(yīng)力作用，易疲勞破壞。強度較核（1）抗外擠強度較核：p=maccc式中：Pac 最大安全外擠載荷,MPa；Pc——鉆桿的最小抗擠壓力，MPa；Sc——安全系數(shù)，一般應(yīng)不小于1.125。（2） 抗扭強度較核：M=9.67pn式中：M-鉆桿承受的扭矩 ；P-使鉆柱旋轉(zhuǎn)所需的功率，kW；n-轉(zhuǎn)速，rpm。（3） 抗內(nèi)壓強度較核：不同尺寸、鋼級和級別的鉆桿的最小抗內(nèi)壓力可在APIRP7G標準中查得，用適當(dāng)?shù)陌踩禂?shù)去除它，即得其許用凈內(nèi)壓力.典型鉆柱的設(shè)計舉例P97第四章門限鉆壓M:牙齒開始吃入地層時的鉆壓其值的大小主要取決于巖層性質(zhì)，并具有較強的地區(qū)性。轉(zhuǎn)速指數(shù)入:一般小于1，數(shù)值大小主要與巖層性質(zhì)有關(guān)。極軟地層入^1，隨著巖石硬度增大，入值減小。影響鉆速的主要因素及鉆諫方程鉆壓對鉆速的影響：鉆壓（W）與鉆速（Vpc）的定量關(guān)系 Vm8（W-M）轉(zhuǎn)速對鉆速的影響：鉆速隨轉(zhuǎn)速的增大而增大，并呈指數(shù)關(guān)系變化。 Vm8N人牙齒磨損對鉆速的影響：隨著鉆頭牙齒的磨損，鉆速下降。Vm81+ch水力因素對鉆速的影響（1）水力凈化井底：井底比水功率越大，凈化程度越好，鉆速越快。（2）水力輔助破巖：井底比水功率越大，輔助破巖能力越強，鉆速越快。鉆井液性能對鉆速的影響（1） 鉆井液密度對鉆速的影響：鉆井液密度越大，井內(nèi)液柱壓力越大。在井內(nèi)液柱壓力大于地層孔隙壓力的情況下，產(chǎn)生一個正壓差。在正壓差作用下，井底巖屑難以離開井底，造成重復(fù)破碎現(xiàn)象，鉆速降低。此現(xiàn)象稱為壓持效應(yīng)。（2） 鉆井液粘度對鉆速的影響鉆井液粘度增大，將會增大環(huán)空壓降，使井底壓差增大，鉆速降低；鉆井液粘度增大，鉆柱內(nèi)壓耗增大，在泵壓一定時鉆頭壓降減小，鉆頭水功率減小，清巖和破巖能力降低，鉆速下降。（3） 鉆井液固相含量對鉆速的影響

鉆井液固相含量增大，機械鉆速降低。（4）鉆井液分散性對鉆速的影響分散性鉆井液比不分散性鉆井液的鉆速低；鉆井液中小于川m的固體顆粒越多，對鉆速的影響越大。五點鉆速法:P133、135M和入的確定一一五點法鉆速試驗（1）基本思路 1V=K（W-M）NX1+ChCCH2保持鉆壓和鉆速方程中的其它參數(shù)恒定，采用兩種轉(zhuǎn)速Nmin、Nmax鉆進同一地層，可得到兩個不同鉆速值Vpcmin、Vpcmax，代入鉆速方程，聯(lián)立求解轉(zhuǎn)速指數(shù)入。保持轉(zhuǎn)速和鉆速方程中的其它參數(shù)恒定，采用兩種鉆壓Wmin、Wmax鉆進同一地層，可得到兩個不同鉆速值Vpcmin到兩個不同鉆速值Vpcmin、Vpcmax，代入鉆速方程，聯(lián)立求解門限鉆壓M。J=CCKJ=CCK(W-M)NXS=氣(qN+QND2-DWCC-CE=c^氣+ ——ln(l+C2氣)2 2牙齒磨損量h=0（新鉆頭）時的初始鉆速。S的物理意義：牙齒磨損量h=0時牙齒的初始磨速。它的倒數(shù)相當(dāng)于不考慮牙齒磨損影響時的鉆頭理論壽命。E的物理意義：考慮牙齒磨損對鉆速和牙齒磨損速度影響后的進尺系數(shù)。它是牙齒最終磨損量的函數(shù)。J J/S的物理意義：H=—?ES 不考慮牙齒磨損影響時的理論進尺。提高鉆頭水力參數(shù)的主要途徑提高泵壓ps和泵功率Ps降低循環(huán)壓耗系數(shù)Kl（1）使用低密度鉆井液（2） 減小鉆井液粘度（3） 適當(dāng)增大管路直徑增大鉆頭壓降系數(shù)Kb唯一有效的途徑是減小噴嘴直徑。優(yōu)選排量Q射流：指通過管嘴或孔口過水?dāng)嗝嬷芙绮慌c固體壁接觸的液流。射流對井底的清洗作用（1）射流的沖擊壓力作用射流撞擊井底后形成的沖擊壓力極不均勻。極不均勻的沖擊壓力使巖屑受到一個翻轉(zhuǎn)力矩，從而離開井底。（2）漫流的橫推作用射流撞擊井底后形成的漫流是一層很薄的高速液流（漫流），對井底巖屑產(chǎn)生一個橫向推力，使其離開原來的位置。漫流：射流沖到井底后形成的沿井底的橫向流動。射流的基本原理：P145計算:P155-160公式，p3設(shè)計舉例

設(shè)計舉例：已知條件：鉆頭直徑D=215.9mm=21.59cm,噴嘴流量系數(shù)C=0.98,鉆鋌Dc=17.78cm,dc=7.14cm,L￡=120m內(nèi)平鉆桿Dp=12.7cm,dp=10.86cmKg=1.07X103MPas18,pd=1.64g/cm3,r]=0.047Pa*s井隊配備兩臺NB-1000鉆井泵，井深L=4000m,要求環(huán)空返速不低于0.7m/s地面泵壓以不超過18MPa較合適試按最大鉆頭水功率方式對該井深處進行水力參數(shù)設(shè)計.解：確定最小排量?最低環(huán)空返速裊為：=想蘭=E=0.515財pDh1.64x21.59由于要求環(huán)空返速不低于0.7H1/S,故取如=0.7血$攜巖要求的最小排量： #4=會口；-矽*=1675佝計算不同井深循環(huán)壓耗系數(shù)0.57503{Dh0.57503{Dh-Dpy(Dh+Dpr_1_16砂*0047-°-51655+ 至竺 [lO.Se45(21.59-12.7/(21.59+12.7/8=5.58xl0_c甘0.80.2甘0.80.2T

Kc=PdJlLc0.57503=1.64Q>x0.047Q2xl20x==1.64Q>x0.047Q2xl20x=5.34xl0-30.51655 0.575Q37.1443 (21.59—17.78亍(21.59+17.78嚴n=Kg+KC-mLc=1.07x10-'+5.34xl0-3-5.58x10^x120=5.7404x10-'井深400赫的循環(huán)壓耗系數(shù)為:=mB+7i=5.58xl0^x4000+5.7404xl0"3=0.028選擇缸套定排量且接近才能充分發(fā)揮泵的工作效率；根據(jù)泵的使用特點，一般缸套的工作額定排量為缸套額定排量的90%,因此所選缸套的額定排量應(yīng)滿足：= Us選擇3NB-1000的缸套直徑，由表￡6選擇120mm的缸套直徑:額定排量19.9L/S,額定泵壓33.IMPa;有：33.1X0.9=27.79MPa19.9X0.9=17.91L/s根據(jù)限定條件：地面泵壓以不超過ISMPa較合適則:泵的工作額定泵壓Pt-lSMPa工作額定排量Q1-17.91L/S第一臨界井深為：Pr計算按最大鉆頭水功率方式下的臨界井深第一臨界井深為：Prnm18 5.7404x103_2.8x5.58xlO6x17.91L3'5.58x106=5367第二臨界井深為：_ 18 5.7404xl0-3-2.8x5.58x10-6x16.7513~5.58xl0-6=6186計算優(yōu)選排量由于L=4000m小于第一臨界井深，故：Q^=Q=17.91L/s確定噴嘴直徑4（W0m井深處的循環(huán)壓耗為：+ =0.017552xl7.91ls=5.05根據(jù)JD.D8SQ：* -s+血）。尸］得：de=1.36cm⑦計算各水力參數(shù)TOC\o"1-5"\h\z” 10。 10X17.91 ?Vq=———= =123.35' 3,14x1.334F_P◎一 L64X1Z9* _36z100X100x3.14x1.362/4100XkW005/db 0.05x1.64X17.913kWp^-pr—Pi~18—5.05=12.950.081/? 0.081xl.64xl7.913 ° =：~~I—= =； : =232.3kWCTd： 0.982xl.364 心第五章井眼軌道：一口井開鉆之前，預(yù)先設(shè)計的井眼軸線形狀。井斜角(a)：指井眼方向線與重力線之間的夾角。單位為度(°)。井斜方位角里(井眼方位角、方位角)：在水平投影圖上，以正北方位線為始邊，順時針方向旋轉(zhuǎn)到井眼方位線上所轉(zhuǎn)過的角度。滿眼鉆具、鐘擺鉆具組合定義：滿眼鉆具基本原理：增大下部鉆具組合的尺寸和剛度，近似“填滿井眼”，防止鉆柱彎曲和傾斜。鐘擺鉆具組合的原理(圖)在下部鉆柱的適當(dāng)位置安裝一個扶正器，當(dāng)發(fā)生井斜時，該扶正器支撐在井壁上形成支點，使下部鉆柱懸空。則該扶正器以下的鉆柱就好象一個鐘擺，產(chǎn)生一個鐘擺力。鉆頭在此鐘擺力的作用下切削下井壁。從而使新鉆的井眼不斷降斜。井眼軌跡設(shè)計:P188井眼軌跡設(shè)計:P188不同軌道類型的關(guān)鍵參數(shù)計算造斜段井眼曲率半徑R的計算公式:30 1719R= = K冒K

Kc的單位是(°/30m),R(m)。三段式a給定Dt、St、 、Dkop、Kz時，計算ab、△Dmw；De=Dt-Dkop°Se=StRe=Rz△Dmw=(De2+Se2-2?Re?Se)0.5ab=2-arctan[(De-ADmw)/(2-Re-Se)]b給定Dt、St、 、Dkop、ab時，計算Kz、△Dmw；Rz=(Dt-Dkop-St/tanab)/[tan(ab/2)]Kz=1719/Rz計算Dkop、△Dmw；Dmw=(Dt-Dkop-Rz-sinab)/cosab計算Dkop、△Dmw；c給定Dt、St、 、Kz、ab時，Dkop=Dt-St/tanab-Rz-tan(ab/2)Dmw=(Dt-Dkop-Rz-sinab)/cosab裝置角:以高邊方向線為始邊，順時針旋轉(zhuǎn)到裝置方向線上所轉(zhuǎn)過的角度，稱為造斜工具的裝置角。用3表示。第六章溢流(又稱為井涌、靜侵)：地層流體(油、氣、水)侵入井內(nèi)，井口返出的鉆井液量大于泵入量，或停泵后鉆井液從井口自動外溢的現(xiàn)象。關(guān)井方式1、硬關(guān)井發(fā)生溢流后，在節(jié)流閥關(guān)閉的情況下關(guān)閉防噴器。優(yōu)點：關(guān)井程序簡單，時間短，地層流體侵入量少。缺點：產(chǎn)生“水擊”，使井口裝置、套管和地層所承受的壓力急劇增加，可能超過井口裝置的額定壓力、套管抗內(nèi)壓強度和地層破裂壓力。2、 軟關(guān)井發(fā)生溢流后，先打開節(jié)流閥，然后關(guān)閉防噴器，再關(guān)閉節(jié)流閥。優(yōu)點：可避免“水擊”現(xiàn)象。缺點：關(guān)井程序較復(fù)雜，時間長，地層流體侵入量較大。3、 半軟關(guān)井發(fā)現(xiàn)井涌后，先適當(dāng)打開節(jié)流閥，再關(guān)防噴器?；蜻呴_節(jié)流閥邊關(guān)防噴器。特點：適用于井涌速度較高、井口裝置承壓能力較低、裸眼井段有薄弱地層的情況。壓井鉆井液密度設(shè)計：地層壓力和所需鉆井液密度的計算地層壓力：，=P+9簽1x10-3pDsp d壓井鉆井液密度：p

kP壓井鉆井液密度：p

k9.81x103DP sp +p+Ap9.81x103Dd-司鉆法和工程師法區(qū)別：1） 二次循環(huán)壓井法（司鉆法）發(fā)現(xiàn)溢流關(guān)井后，先用原鉆井液循環(huán)一周排除井內(nèi)受污染鉆井液。然后用配制好的重鉆井液進行第二次循環(huán)，建立地層----井眼系統(tǒng)的壓力平衡。2） 一次循環(huán)壓井法（工程師法，等待加重法）關(guān)井等侯配制壓井重鉆井液，然后開啟節(jié)流閥并開泵注入壓井液；在一個循環(huán)周內(nèi)用重泥漿將原來鉆井液替出，恢復(fù)地層----井眼系統(tǒng)的壓力平衡。工程師法適用于井口裝置承壓及地層破裂壓力較低的情況；司鉆法適用于井下易卡鉆的情況。第七章1、 對完井的要求（1） 最大限度地保護儲集層，防止對儲集層造成傷害。（2） 減少油氣流進入井筒時的流動阻力。（3） 有效地封隔油氣水層，防止各層之間的互相干擾。（4） 克服井塌或產(chǎn)層出砂，保障油氣井長期穩(wěn)產(chǎn)，延長井的壽命。（5） 可以實施注水、壓裂、酸化等增產(chǎn)措施。（6） 工藝簡單、成本低。2、 完井井底結(jié)構(gòu)因素:P287水平位移S（平移）：軌跡上某點至井口所在鉛垂線的距離.水泥漿的稠化時間：水泥漿從配制開始到其稠度達到其規(guī)定值所用的時間。裸眼完井：指完井時井底的儲集層是裸露的，只在儲集層以上用套管封固的完井方法。射孔完井:指下入油層套管封固產(chǎn)層后再用射孔彈將套管、水泥環(huán)、部分產(chǎn)層射穿，形成油氣流通道的完井方法。某井設(shè)計井深為4400m，地層孔隙壓力梯度和地層破裂壓力梯度剖面如圖7-2。給定設(shè)計系數(shù)：Sb=0.036；Sg=0.04；Sk=0.06；Sf=0.03；ApA=18MPa；ApN=12MPa，試進行該井的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計。P254例題：某井177.8mm（7英寸）油層套管下至3500m，下套管時的鉆井液密度為1.30g/cm3,水泥返至2800m，預(yù)計井內(nèi)最大內(nèi)壓力35MPa，試設(shè)計該套管柱（規(guī)定最小段長500m）。（p8）解：規(guī)定的安全系數(shù)：Sc=1.0，Si=1.1，St=1.8。計算最大內(nèi)壓力，篩選符合抗內(nèi)壓要求的套管抗內(nèi)壓強度NPimaxXSi=38500kPa篩選套管：C-75，L-80，N-80，C-90，C-95，P-110。按成本排序：N-80<C-75<L-80<C-90<C-95<P-110按抗擠設(shè)計下部套管段，水泥面以上進行雙向應(yīng)力校核1） 計算最大外擠力，選擇第一段套管；P心睦=9.81pdD=44635.5kPaPciPoc'Sc查表：N送0,t^lO.36mm,q1=0.4234kN/mJPM=48401kPa,Fsl^007虬曠2時1.1域私2） 選擇第二段套管；（選擇強度低一級的套管；確定第一段套管的長度，進行第一段的抗拉強度校核）?查表：N-80,<2=9.19mm,%=03795kN/nbp忒=37301kPa,F盛=2686.7噴，F(xiàn)st2=2308.6蝴-?計算第二段套管可下深度以,確定第一段套管長度J；取D2=2900m取D2=2900m—9.81pdSc~ mLr= -D2=3500-2900=600m?雙向應(yīng)力強度校核，最終確定以，L1；D2=290On>2800in,超過水泥面，考慮雙向應(yīng)力影響;危險截面：水泥面28001□處K3=1-^-=0.833Fm=KJgiA+q2(D2-2800)]=243.2kN繇=*=。。91Pcc2=Pg(103-0.74務(wù))=35492kPa不安全V—Ph— 35492 _QQO<]不安全—乩…皿—9.81x1.3x2800一 1解決辦法：將第一段套管向上延伸至水泥面以上。預(yù)定：D2=270Qn,J二800mo?重新進行雙向應(yīng)力強度校核：(按照以上同樣的方法進行)套管L危險截面為2S0Dm處，Se=l.29>1.0安全套管2：危險截面為TTOOin處，S=1.02>1.0安全?計算套管抗拉安全系數(shù)：S二冬二 項1」 =785>18 安全rFm1 0.4234x800 1° %工最終結(jié)果：D2=2700m,Li=800m<>選擇第三段套管，確定第二段套管長度?查表：N-80,^=8.05mm,^^=0.335811\/111,p^=264071^3,F對=2366.5食，F(xiàn)站=1966.1尊。?考慮雙向應(yīng)力影響，確定第三段套管可下保度I由：TOC\o"1-5"\h\zF用2— +q2(Z)2— 3)]Pm=P芒(1 03 - 0-74咎)p頊1.03-0.74?頑把+弩如-也)1)Sc= 9-81/7^3 ~10采用試算法，取D3=1700m,計算得=S=1.03r安全。計算第二段頂部的抗拉安全系數(shù)Fm2=0.4234x800+0.3794x1000=718kNS,=A=普產(chǎn)=3.2>1.8安全EHl空 X1u?最終結(jié)果：Dj=1700]ii,L3=1000mo還有上部1700m的套管需進行設(shè)計，轉(zhuǎn)為抗拉設(shè)計1）計算第三段套管按抗拉要求的允許使用長度上；由： Fq_F, 1966.1_719J- __-F-小-1117mf一 安—。3357 -注水泥的基本要求： 水泥漿返高和套管內(nèi)水泥塞高度必須符合設(shè)計要求； 注水泥井段環(huán)形空間內(nèi)的鉆井液全部被水泥漿替走，不存在殘留現(xiàn)象； 水泥石與套管及井壁巖石有足夠的膠結(jié)強度，能經(jīng)受住酸化壓裂及下井管柱的沖擊; 水泥凝固后管外不冒油、氣、水，環(huán)空內(nèi)各種壓力體系不能互竄； 水泥石能經(jīng)受油、氣、水長期的侵蝕。四、提高注水泥質(zhì)量的措施1、對注水泥質(zhì)量的基本要求11（注水泥的基本要求： 水泥漿返高和套管內(nèi)水泥塞高度必須符合設(shè)計要求； 注水泥井段環(huán)形空間內(nèi)的鉆井液全部被水泥漿替走，不存在殘留現(xiàn)象； 水泥石與套管及井壁巖石有足夠的膠結(jié)強度，能經(jīng)受住酸化壓裂及下井管柱的沖擊; 水泥凝固后管外不冒油、氣、水，環(huán)空內(nèi)各種壓力體系不能互竄； 水泥石能經(jīng)受油、氣、水長期的侵蝕。四、提高注水泥質(zhì)量的措施1、對注水泥質(zhì)量的基本要求（1）對固井質(zhì)量的基本要求水泥漿返高和水泥塞高度必須符合設(shè)計要求；注水泥井段環(huán)空內(nèi)的鉆井液頂替干凈；實取：L^llOOm,則： FniJ=71&M100X03357=1087蝴2）確定第四段套管的使用長度?查表：應(yīng)比第三段套管的抗拉強度高，N-80,t4=1036m