汽機(jī)節(jié)能課件

汽輪機(jī)節(jié)能降耗

2/6/20231講座的內(nèi)容影響經(jīng)濟(jì)性的因素提高經(jīng)濟(jì)性的途徑汽輪機(jī)組節(jié)能降耗降低廠用電運(yùn)行優(yōu)化與性能診斷2/6/20232影響經(jīng)濟(jì)性的因素2/6/20233影響汽輪機(jī)熱效率的因素11高壓缸效率2中壓缸效率3低壓缸效率4主蒸汽壓力5主蒸汽溫度6再熱蒸汽溫度7再熱蒸汽壓損8最終給水溫度9凝汽器壓力10再熱器減溫水流量11鍋爐吹灰蒸汽流量12小汽輪機(jī)進(jìn)汽流量2/6/20234影響汽輪機(jī)熱效率的因素213機(jī)組補(bǔ)水率14調(diào)節(jié)閥運(yùn)行法是及開度15給水泵焓升16凝結(jié)水泵焓升17軸封漏汽量18加熱器給水端差19加熱器疏水端差20凝汽器端差21凝汽器過冷度22閥門內(nèi)漏23設(shè)備散熱損失242/6/20235汽輪機(jī)缸效率對(duì)熱耗的影響2/6/20236主蒸汽壓力對(duì)熱耗率的影響2/6/20237主蒸汽溫度對(duì)熱耗率的影響2閥4閥2/6/20238再熱壓損對(duì)熱耗率的影響2/6/20239再熱汽溫度對(duì)熱耗率的影響2/6/202310排汽壓力對(duì)熱耗率的影響影響的熱耗比%流量比%排汽絕對(duì)壓力(KPa)1.703.304.905.406.808.4010.2011.9013.5015.2017.2018.60vwo-0.84-0.390.000.241.262.914.596.037.458.9610.5811.66100-1.10-0.600.000.371.833.545.316.718.5010.0611.7312.8780-2.03-1.350.000.762.584.486.638.5810.2711.9413.7214.8960-3.74-2.660.000.823.015.377.9810.1211.9413.6915.5716.7950-4.88-3.130.000.883.395.978.8011.0512.9214.7416.6917.8430-8.61-4.180.001.264.427.4610.3412.6014.8216.9419.2620.30圖太復(fù)雜，將圖還原成表格。日常計(jì)算均以75%負(fù)荷率時(shí)采用插值計(jì)算以基準(zhǔn)2/6/202311再熱減溫水流量對(duì)熱耗率的影響2/6/202312小機(jī)進(jìn)汽流量對(duì)熱耗率的影響2/6/202313最終給水溫度對(duì)熱耗率的影響2/6/202314再熱噴水量對(duì)熱耗率的影響2/6/202315系統(tǒng)補(bǔ)水率對(duì)熱耗率的影響2/6/202316調(diào)節(jié)閥開度對(duì)熱耗率的影響2/6/202317超臨界600MW機(jī)組

運(yùn)行參數(shù)偏離設(shè)計(jì)值引起的能耗差

項(xiàng)目參數(shù)變化量影響煤耗

(g/kwh)設(shè)計(jì)值8月實(shí)際值影響煤耗

(g/kwh)主汽壓力每↓0.1MPa↑0.075324.223.870.25主汽溫度每↓1℃↑0.0817566564.810.1再熱汽溫每↓1℃↑0.073566561.860.3負(fù)荷每10MW↑0.41600522.973.16背壓每↓1KPa↑3.214.96.926.51給水溫度每↓1℃↑0.05282275.380.331補(bǔ)水率每↑1％↑0.9810.65-0.343高壓缸效率每↓0.5％↑0.25

中壓缸效率每↓0.5％↑0.17

低壓缸效率每↓0.5％↑0.58

2/6/202318超臨界600MW機(jī)組

影響機(jī)組熱耗的主要因素分析2/6/202319提高經(jīng)濟(jì)性的途徑2/6/202320汽輪機(jī)通流部分改造與調(diào)整通流部分改造全部（動(dòng)、靜、高、中、低）更換部分更換更換葉片通流部分局部調(diào)整通流部分間隙調(diào)整更換汽封改善高中壓進(jìn)、排汽平衡環(huán)汽封通流面積2/6/202321治理閥門內(nèi)漏系統(tǒng)優(yōu)化閥門合并閥門取舍閥門管理2/6/202322通常容易發(fā)生泄漏閥門：

汽輪機(jī)本體疏水、高壓主汽門前疏水、抽汽門前疏水、高壓導(dǎo)管疏水、高低壓旁路閥、高加事故疏水閥、給水旁路閥、給水泵和凝結(jié)水泵的再循環(huán)管等。造成的結(jié)果：造成大量高品位蒸汽漏至凝汽器，機(jī)組功率減少，同時(shí)凝汽器熱負(fù)荷加大，又影響真空；造成疏水集管與擴(kuò)容器的溫差增大，甚至造成疏水集管與擴(kuò)容器連接處拉裂，使大量空氣漏入凝汽器；工質(zhì)非正常流動(dòng)，如工質(zhì)通過疏水管道倒流至汽輪機(jī)，造成汽缸進(jìn)水或冷蒸汽，啟、停過程汽缸溫差增大，甚至造成打閘停機(jī)后機(jī)組轉(zhuǎn)速不能至零。2/6/202323提高回?zé)嵯到y(tǒng)性能合理調(diào)整加熱器水位合理選擇疏水閥門的流通面積合理設(shè)計(jì)排氣系統(tǒng)合理掌握投入、退出的溫度變化率合理檢修維護(hù)（進(jìn)出水室短路,旁路泄漏）2/6/202324提高汽輪機(jī)冷端性能真空嚴(yán)密性凝汽器清潔度冷卻水流量冷卻水溫度凝汽器水室排空氣減少熱負(fù)荷抽空氣系統(tǒng)及降低冷卻水（工作流體）溫度2/6/202325存在問題1-高壓缸效率低上汽、哈汽制造的該類型機(jī)組實(shí)際運(yùn)行中反映最為普遍的一個(gè)問題是高壓缸效率偏低3～10個(gè)百分點(diǎn)。高壓缸占整機(jī)功率的份額為30%左右，缸效率每變化1個(gè)百分點(diǎn)，對(duì)機(jī)組熱耗率的影響份額為0.2%，約為16.6kJ/(kW·h)，折合機(jī)組發(fā)電煤耗率0.62g/(kW·h)，對(duì)效率影響0.34%，功率約1.02MW。造成高壓缸效率偏低和下降速度較快，主要原因是高壓缸與中壓缸之間過橋汽封間隙變化及高壓缸前部和中壓缸中部上、下缸溫差大，汽缸出現(xiàn)變形，通流汽封及軸封徑向汽封易被磨損，螺栓松弛或斷裂，內(nèi)缸結(jié)合面出現(xiàn)漏汽等。2/6/202326#5機(jī)目前的缸效試驗(yàn)情況項(xiàng)目名稱單位THA設(shè)計(jì)工況3VWO工況4VWO工況600MW590MW450MW300MW高壓缸效率%87.3881.9783.0681.8681.9679.4778.96中壓缸效率%93.1194.4993.9093.9694.1695.7399.52低壓缸效率%89.5482.5884.8985.1784.7782.0674.642/6/202327存在問題2-汽封泄漏量大汽輪機(jī)正常運(yùn)行時(shí)，蒸汽流過汽輪機(jī)各級(jí)時(shí)，壓力和溫度逐級(jí)下降，在隔板兩側(cè)存在壓力差，隔板內(nèi)緣與轉(zhuǎn)子之間必然會(huì)有蒸汽泄漏；當(dāng)級(jí)內(nèi)有反動(dòng)度時(shí)，動(dòng)葉前后也存在壓力差，其動(dòng)葉頂部與汽缸內(nèi)壁或隔板套內(nèi)壁之間也會(huì)有蒸汽泄漏。這一小部分從級(jí)間各處間隙中泄漏的蒸汽不但不做功，而且干擾主蒸汽的流動(dòng)，產(chǎn)生漏汽損失，從而降低級(jí)的效率，使汽輪機(jī)的效率降低、做功能力降低、冷源損失增加，機(jī)組熱耗上升，影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。另外，高中壓汽封漏汽嚴(yán)重時(shí)會(huì)進(jìn)入前軸承箱導(dǎo)致油中帶水；漏入低壓缸的空氣過多，會(huì)使汽輪機(jī)的真空降低，并增大抽氣負(fù)荷，嚴(yán)重時(shí)影響機(jī)組安全運(yùn)行。因此，汽封型式和質(zhì)量的好壞直接關(guān)系到機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性。2/6/202328有關(guān)科研機(jī)構(gòu)通過對(duì)汽輪機(jī)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行理論分析，發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)熱效率損失主要來自于汽輪機(jī)本體汽封的漏汽，該部分約占機(jī)組整個(gè)熱耗損失的80%，因此目前大部分電廠都希望對(duì)汽輪機(jī)本體汽封進(jìn)行改造來實(shí)現(xiàn)提高機(jī)組效率和節(jié)能降耗的目的。我公司對(duì)#5汽輪機(jī)本體汽封塊改造的同時(shí)，更換超標(biāo)的嵌齒式汽封，將間隙調(diào)至標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)是必要的。通過汽封改造能夠提高機(jī)組運(yùn)行效率，降低機(jī)組熱耗和發(fā)電煤耗，從而節(jié)約電廠的發(fā)電成本，提高機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性，最終達(dá)到節(jié)能增效的目的。2/6/202329我司機(jī)組改造采用汽封高中壓軸封（外側(cè)）4圈、高壓隔板1-11級(jí)11圈、中壓隔板13-19級(jí)7圈，低壓Ⅰ、Ⅱ缸軸封16圈，合計(jì)38圈改為TK側(cè)齒迷宮汽封；低壓Ⅰ、Ⅱ缸隔板5-7級(jí)12圈、低壓Ⅰ、Ⅱ缸葉頂4-6級(jí)12圈，合計(jì)24圈改為TK1蜂窩迷宮汽封。對(duì)調(diào)節(jié)級(jí)葉頂、葉根等處超標(biāo)的嵌齒式梳齒汽封，則采取現(xiàn)場(chǎng)更換的方式進(jìn)行修復(fù)，同時(shí)根據(jù)兄弟電廠同類機(jī)組改造的成功經(jīng)驗(yàn)，擬將主機(jī)汽封原標(biāo)準(zhǔn)間隙進(jìn)行減小優(yōu)化，最大限度提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性2/6/202330側(cè)齒汽封

側(cè)齒汽封在傳統(tǒng)汽封的基礎(chǔ)上，在側(cè)面和底面加工出許多細(xì)小的齒，相當(dāng)于在單一腔室內(nèi)分割成多份，在相同長(zhǎng)度的軸封段內(nèi)，蒸汽泄漏時(shí)經(jīng)過的摩阻效應(yīng)提高，齒尖增加，路徑復(fù)雜，增加了熱力學(xué)效應(yīng)和摩阻效應(yīng)，更主要的是降低了迷宮原理中的透氣效應(yīng)，氣體在側(cè)齒迷宮腔內(nèi)渦動(dòng)的動(dòng)能轉(zhuǎn)化為熱能更徹底，密封效果有顯著提高。改造后對(duì)高齒齒根的強(qiáng)度要求將會(huì)提高。優(yōu)點(diǎn)：改造簡(jiǎn)單，無須其他條件要求，相對(duì)原來的梳齒汽封的密封效果有較大的改善。缺點(diǎn)：未脫離原梳齒汽封的結(jié)構(gòu)形態(tài)，屬于硬齒汽封，仍然無法解決磨損后間隙永久性增大的問題，側(cè)齒阻尼的效果也會(huì)因間隙的增大而大打折扣。葉頂除濕效果不及蜂窩汽封。2/6/2023312/6/202332蜂窩汽封：阻止流體泄漏的機(jī)能包括強(qiáng)大的氣旋效應(yīng)、強(qiáng)烈的摩阻效應(yīng)、高效阻透氣效應(yīng)、高效的流束收縮效應(yīng)、較好的熱力學(xué)效應(yīng)、強(qiáng)大的吸附效應(yīng)。這種密封機(jī)理是蜂窩狀結(jié)構(gòu)能產(chǎn)生很強(qiáng)的渦流和屏障，從而形成很大的阻尼而達(dá)到阻止工質(zhì)泄漏的密封效果。蜂窩汽封主要安裝在汽輪機(jī)低壓缸的末級(jí)葉片的頂部密封上，不僅可以提高效率，而且用蜂窩的網(wǎng)孔可以吸附水滴、濕汽，通過在葉頂汽封加設(shè)疏水槽，從而有效除濕、保護(hù)葉片，尤其是低壓末級(jí)及次末級(jí)葉片，有效避免水擊現(xiàn)象發(fā)生，降低了機(jī)組變工況、低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，因低周疲勞造成的低壓末級(jí)和次末級(jí)葉片的損壞。主要特點(diǎn)如下：蜂窩汽封的獨(dú)特結(jié)構(gòu)避免了流體激振的發(fā)生，有效防止蒸汽振蕩，從而保證了機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。由于蜂窩汽封的“氣柱”的存在，使軸與氣缸殼體之間架起了一道道軟性的支撐，其可有效地提高軸的穩(wěn)定性，使軸的振動(dòng)進(jìn)一步降低。不足之處：由于蜂窩汽封可能與轉(zhuǎn)子接觸的面積相對(duì)于其它汽封要大，間隙調(diào)整要求高，且它是由真空高溫釬焊焊接制成，故其在高溫區(qū)域使用的安全性相對(duì)稍差，且是易于結(jié)垢。2/6/202333存在問題2-熱力系統(tǒng)及輔機(jī)設(shè)備國(guó)產(chǎn)引進(jìn)型機(jī)組的試驗(yàn)熱耗率比設(shè)計(jì)或經(jīng)系統(tǒng)和參數(shù)修正后的熱耗率大得多。一般試驗(yàn)與設(shè)計(jì)熱耗率相差221.2～616.2kJ/(kW·h)，修正量（試驗(yàn)與修正后熱耗率相差）達(dá)233.2～499.5kJ/(kW·h)，折合機(jī)組發(fā)電煤耗率8.7～18.7g/(kW·h)。而進(jìn)口同類型機(jī)組試驗(yàn)熱耗率與設(shè)計(jì)或修正后的熱耗率則十分接近，有的機(jī)組試驗(yàn)熱耗率不經(jīng)任何修正甚至比設(shè)計(jì)熱耗率還低。相比之下，說明國(guó)產(chǎn)引進(jìn)型機(jī)組熱力系統(tǒng)及設(shè)備不盡完善。2/6/202334試驗(yàn)得到的機(jī)組各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，是在閥點(diǎn)和按設(shè)計(jì)系統(tǒng)嚴(yán)格隔離之后，基本無汽、水損失，無補(bǔ)水以及經(jīng)各種修正后的結(jié)果，它反映了機(jī)組理論上的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性水平。而實(shí)際運(yùn)行結(jié)果則不可能達(dá)到機(jī)組試驗(yàn)的條件，且無任何修正，系統(tǒng)及設(shè)備的不完善性對(duì)實(shí)際運(yùn)行的結(jié)果影響更大。由此可見，系統(tǒng)及設(shè)備的不完善是機(jī)組實(shí)際運(yùn)行煤耗率普遍偏高的又一主要原因。2/6/202335不完善因素冷端系統(tǒng)及設(shè)備不完善，凝汽器真空度偏低，年平均一般在95%～95.5%之間。600MW機(jī)組凝汽器壓力變化在之前的表格中反映出的影響熱耗是最明顯的。（我廠機(jī)組真空度在同型、同容量機(jī)組中排在高列）回?zé)嵯到y(tǒng)及設(shè)備不盡完善，造成高、低壓加熱器運(yùn)行水位不正常，疏水管道振動(dòng)，彎頭吹薄、破裂，加熱器上、下端差增大。#7、8加熱器下端差達(dá)到20℃左右，給水溫度達(dá)不到機(jī)組實(shí)際運(yùn)行各段抽汽參數(shù)下應(yīng)達(dá)到的數(shù)值。既影響加熱器的安全，又導(dǎo)致機(jī)組經(jīng)濟(jì)性下降。2/6/202336不完善因素本體及熱力管道疏水系統(tǒng)設(shè)計(jì)龐大，閥門易發(fā)生內(nèi)漏，且控制方式設(shè)計(jì)和管徑設(shè)計(jì)不合理，甚至存在設(shè)計(jì)、安裝錯(cuò)誤。以控制方式為例，機(jī)組無論什么狀態(tài)啟、停，均采用一個(gè)控制模式，不僅易造成汽缸進(jìn)水、進(jìn)冷蒸汽，啟、停過程中中壓缸上下缸溫差大，而且易造成閥芯吹損，導(dǎo)致正常運(yùn)行時(shí)疏水閥關(guān)不嚴(yán)，大量高品位蒸汽漏至凝汽器，使凝汽器的熱負(fù)荷加大，影響真空。據(jù)某些機(jī)組試驗(yàn)表明，由此可影響機(jī)組功率7～10MW。嚴(yán)重的還造成疏水集管與凝汽器背包式擴(kuò)容器或疏水?dāng)U容器殼體連接處拉裂，使大量空氣漏入凝汽器。2/6/202337不完善因素?zé)崃ο到y(tǒng)設(shè)計(jì)復(fù)雜，且工質(zhì)有效能利用不盡合理，冗余系統(tǒng)多，易發(fā)生內(nèi)漏，熱備用系統(tǒng)和設(shè)備多采用連續(xù)疏水方式，使有效能損失較大，既影響安全和經(jīng)濟(jì)性，又增加檢修、維護(hù)工作量及費(fèi)用。汽水品質(zhì)差，通流部分結(jié)垢嚴(yán)重，有的機(jī)組甚至高壓缸通流部分亦結(jié)垢，影響汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率。汽水品質(zhì)差的原因是多方面的，如向凝汽器補(bǔ)水，由于霧化效果差或補(bǔ)水方式不當(dāng)，會(huì)造成凝結(jié)水含氧量嚴(yán)重超標(biāo)。2/6/202338不完善因素輔機(jī)選型、配套和運(yùn)行方式不合理，運(yùn)行單耗大，廠用電率增加。如循環(huán)水泵受出水虹吸井隱患的影響無法做到隨負(fù)荷變化進(jìn)行頻繁啟停，造成循環(huán)水泵流量過小或過大，運(yùn)行偏離設(shè)計(jì)工況，效率下降，用電量增大。2/6/202339不完善因素實(shí)際運(yùn)行軸封加熱器熱負(fù)荷大，壓力高，溫升高于設(shè)計(jì)值2℃左右。軸封系統(tǒng)壓力高，給水泵小汽輪機(jī)軸封回汽不暢，造成油中帶水的可能性。高壓軸封漏汽竟不能滿足低壓軸封自供汽的用量而須連續(xù)使用廠母汽補(bǔ)充，又使軸加和凝汽器熱負(fù)荷增大，影響凝汽器真空。2/6/202340機(jī)組運(yùn)行方式及參數(shù)控制不合理

低負(fù)荷是影響機(jī)組運(yùn)行熱耗率第二個(gè)主要原因。低負(fù)荷時(shí)選用不同的運(yùn)行參數(shù)，經(jīng)濟(jì)性亦存在一定差異，有一個(gè)最佳運(yùn)行參數(shù)問題。如果要求汽溫、汽壓等參數(shù)的考核要求盡可能接近設(shè)計(jì)值，會(huì)使機(jī)組在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，節(jié)流損失急劇增加，也是影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的原因之一。（我司機(jī)組已經(jīng)對(duì)于滑壓曲線進(jìn)行多次完善，#6機(jī)組利用INFIT系統(tǒng)的改造機(jī)會(huì)將滑壓將滑壓曲線修改為性能優(yōu)化試驗(yàn)所得，試驗(yàn)前后對(duì)比下降了30kJ/kWh）2/6/202341汽缸溫差大上下缸負(fù)溫差大是引進(jìn)型600MW汽輪機(jī)的主要問題之一，也是導(dǎo)致汽缸結(jié)合面漏汽的主要原因之一。除此之外，還可引起汽缸變形，動(dòng)靜碰磨，汽封磨損，內(nèi)缸斷螺栓等一系列影響機(jī)組安全與經(jīng)濟(jì)性的問題。產(chǎn)生上、下缸溫差大的原因是高壓缸夾層蒸汽流向與設(shè)計(jì)思想不符，另外由于調(diào)門進(jìn)汽順序設(shè)計(jì)，使低負(fù)荷時(shí)僅下半缸進(jìn)汽，汽缸負(fù)溫差加劇。汽缸上、下缸溫差大，造成汽缸變形，法蘭螺栓承受附加應(yīng)力增大，螺栓易斷裂或松弛。經(jīng)計(jì)算上、下缸溫差每增加1℃，通流徑向間隙將減小0.01mm，徑向汽封易受到磨損，導(dǎo)致通流效率下降。2/6/202342疏水系統(tǒng)存在的問題

2/6/202343疏水位置熱耗率增量折合煤耗率kJ/(kW·h)g/(kW·h)主蒸汽9.50.36再熱蒸汽8.60.32高壓缸排汽6.90.261段抽汽7.70.292段抽汽6.90.263段抽汽7.10.274段抽汽5.70.215段抽汽4.20.166段抽汽3.00.117段抽汽2.20.098段抽汽1.10.04疏水每泄漏1t/h對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2/6/202344造成疏水系統(tǒng)問題的原因

疏水差壓大，易造成閥芯吹損；由于閥門的質(zhì)量、安裝、檢修、調(diào)整等問題，造成閥門容易泄漏、開關(guān)不靈等；運(yùn)行操作方式，機(jī)組無論什么狀態(tài)啟、停，均采用一個(gè)控制模式，而且易造成閥芯吹損，導(dǎo)致正常運(yùn)行時(shí)疏水閥關(guān)不嚴(yán)。疏水系統(tǒng)的合理設(shè)計(jì)。本體及熱力管道疏水系統(tǒng)設(shè)計(jì)龐大，易漏點(diǎn)多。管徑設(shè)計(jì)不合理。疏水系統(tǒng)由于是輔助的熱力系統(tǒng)，功能簡(jiǎn)單，在設(shè)計(jì)、安裝檢修過程中常容易忽視，存在問題較多。甚至存在設(shè)計(jì)、安裝錯(cuò)誤。2/6/202345疏水系統(tǒng)優(yōu)化原則在各種工況下，疏水系統(tǒng)應(yīng)能防止汽輪機(jī)進(jìn)水和機(jī)本體的不正常積水，并滿足系統(tǒng)暖管和熱備用要求；為防止疏水閥門泄漏，造成閥芯吹損，各疏水管道應(yīng)加裝一手動(dòng)截止閥，原則上手動(dòng)閥安裝在氣動(dòng)或電動(dòng)閥門前。為不降低機(jī)組運(yùn)行操作的自動(dòng)化程度，正常工況下手動(dòng)截止閥應(yīng)處于全開狀態(tài)。當(dāng)氣動(dòng)或電動(dòng)疏水閥出現(xiàn)內(nèi)漏，而無處理?xiàng)l件時(shí)，可作為臨時(shí)措施，關(guān)閉手動(dòng)截止閥；對(duì)于運(yùn)行中處于熱備用的管道或設(shè)備，在用汽設(shè)備的入口門前應(yīng)暖管，暖管采用組合型自動(dòng)疏水器方式，而不采用節(jié)流疏水孔板連續(xù)疏水方式。疏水器選用DFS倒置浮杯式自動(dòng)疏水器；任何類型的疏水管上不得設(shè)置疏水逆止門。2/6/202346加熱器存在問題回?zé)嵯到y(tǒng)及設(shè)備不盡完善，造成高、低壓加熱器運(yùn)行水位不正常；加熱器上、下端差增大，溫升不足；危急疏水泄漏，正常疏水不暢，不能逐級(jí)自流；給水旁路泄漏；疏水管道振動(dòng)，彎頭吹薄、破裂等問題。2/6/202347軸封與門桿漏汽系統(tǒng)

軸封供汽系統(tǒng)漏汽量大軸封疏水系統(tǒng)漏量大軸封壓力高軸封溢流量大軸封加熱器溫升大門桿一檔漏汽不暢小汽輪機(jī)軸封