回彈－鉆芯修正法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度的

回彈－鉆芯修正法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度的探討在正常情況下，普通混凝土強(qiáng)度的驗(yàn)收與評(píng)定應(yīng)按現(xiàn)行的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50300-2001）,《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2002），《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法》(GB/T50081-2002)和《混凝土強(qiáng)度檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》(GBJ107-87)中的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。當(dāng)對(duì)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度有懷疑或爭(zhēng)議時(shí)，可采用回彈法或鉆芯法進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果可作為處理混凝土質(zhì)量問題或結(jié)構(gòu)性能鑒定的一個(gè)主要依據(jù)?；貜椃ㄅc鉆芯法各有其優(yōu)缺點(diǎn)?；貜椃ň哂胁僮骱?jiǎn)單靈活、適用范圍廣及費(fèi)用低廉等優(yōu)點(diǎn)，但因其是一混凝土抗壓強(qiáng)度與某些物理量的相關(guān)性為基礎(chǔ)的，這種相關(guān)性往往受眾多因素的影響，其測(cè)強(qiáng)結(jié)果有時(shí)誤差較大。鉆芯法直觀可靠，精確度高，但其成本較高，而且會(huì)造成結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的局部破壞，因此不能在整個(gè)結(jié)構(gòu)上普遍使用?；貜棧@芯修正法彌補(bǔ)了兩種方法的各自缺點(diǎn)，有效提高了回彈法檢測(cè)精度，擴(kuò)大了其應(yīng)用范圍，不僅可用于在建工程而且可用于舊建筑物的檢測(cè)鑒定。抽樣（隨機(jī)）、試驗(yàn)和系統(tǒng)效應(yīng)構(gòu)成了檢測(cè)結(jié)果的不確定性。鉆芯修正主要是解決回彈法可能存在的系統(tǒng)效應(yīng)引起的檢測(cè)結(jié)果的不確定性問題。所謂系統(tǒng)效應(yīng)引起的檢測(cè)結(jié)果的不確定性是指回彈法的換算強(qiáng)度曲線在特定條件下測(cè)試值與混凝土強(qiáng)度真實(shí)關(guān)系之間的偏差。要想解決回彈法的系統(tǒng)效應(yīng)問題，必須控制鉆芯法檢測(cè)結(jié)果本身存在的不確定問題，也就是控制由隨機(jī)效應(yīng)引入的不確定性和試驗(yàn)效應(yīng)引入的不確定性。試驗(yàn)效應(yīng)引入的不確定性的控制，通過對(duì)芯樣試件的質(zhì)量要求和試驗(yàn)方法的標(biāo)準(zhǔn)化來實(shí)現(xiàn)。由隨機(jī)效應(yīng)引入的不確定性要靠對(duì)芯樣試件強(qiáng)度樣本控制來實(shí)現(xiàn)。當(dāng)存在下列情況之一時(shí)，宜進(jìn)行鉆芯修正：齡期超過1100天；流動(dòng)性較大的泵送混凝土；測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值有大于50MPa者；對(duì)測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值有懷疑時(shí)。采用鉆芯法修正時(shí)，鉆芯數(shù)量應(yīng)遵守下列規(guī)定：?jiǎn)蝹€(gè)構(gòu)件檢測(cè)時(shí)，至少鉆取1個(gè)芯樣；按批抽樣檢測(cè)時(shí)，鉆芯數(shù)量應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定，可參考附錄。三、采用鉆芯法修正，可分為修正系數(shù)法和修正量法兩種基本形式。在確定修正系數(shù)和修正量的具體方式上又有總體修正系數(shù)，局部修正系數(shù)，一一對(duì)應(yīng)修正系數(shù)，總體修正量和局部修正量五種方式。檢測(cè)時(shí)，宜優(yōu)先選用總體修正量的方法。1、修正系數(shù)法修正系數(shù)按計(jì)算方法不同分為總體修正系數(shù)，局部修正系數(shù)和一一對(duì)應(yīng)修正系數(shù)?？傮w修正系數(shù)：式中——總體修正系數(shù)，精確至0.001；——芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值，精確至0.1MPa;——回彈法全部測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值，精確至0.1MPa。局部修正系數(shù)：式中——局部修正系數(shù)，精確至0.001；——芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值，精確至0.1MPa;——與鉆芯部位相應(yīng)的回彈法測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值，精確至0.1MPa。一一對(duì)應(yīng)修正系數(shù)：修正結(jié)果：式中——一一對(duì)應(yīng)修正系數(shù)，精確至0.001；——芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值，精確至0.1MPa；——選用測(cè)試方法所得到的與芯樣對(duì)應(yīng)測(cè)區(qū)的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值，精確至0.1MPa；——修正后選用測(cè)試方法所得到的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值，精確至0.1MPa。一一對(duì)應(yīng)系數(shù)方法時(shí)原來常用的一種修正方法，一一對(duì)應(yīng)修正系數(shù)寄希于芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值與對(duì)應(yīng)測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值之間存在一一對(duì)應(yīng)的關(guān)系，實(shí)際上，這種關(guān)系是不存在的，因此，只有當(dāng)測(cè)區(qū)一一對(duì)應(yīng)關(guān)系明朗時(shí)，可采取一一對(duì)應(yīng)修正系數(shù)方法。采用修正系數(shù)法修正后，混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值與標(biāo)準(zhǔn)差都要乘上相應(yīng)的修正系數(shù)。2、修正量法修正量按計(jì)算方法不同分為總體修正量和局部修正量，宜優(yōu)先選用總體修正量的方法。總體修正量是用芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值與回彈法全部測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值的差值作為修正量。總體修正量方法中的芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值推定區(qū)間的置信度不小于0.9，推定區(qū)間上限值與下限值的差值不宜大于5.0MPa和0.1兩者的較大值。當(dāng)推定區(qū)間的置信度為0.9時(shí)，推定區(qū)間的平均值標(biāo)準(zhǔn)差和按下式計(jì)算：式中——芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值，精確至0.1MPa;——第i個(gè)芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值，精確至0.1MPa;——回彈法全部測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值，精確至0.1MPa;——芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的標(biāo)準(zhǔn)差，精確至0.01MPa;——置信度為0.9式，芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值的推定區(qū)間上限值與下限值的差值，精確至0.1MPa;n——芯樣數(shù)量；——樣本平均值具有0.90置信度推定區(qū)間的系數(shù)。當(dāng)符合下列條件時(shí)，可選用總體修正量的方法。總體修正量：修正結(jié)果按下式計(jì)算：式中——總體修正量，精確至0.1MPa;——修正后測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值，精確至0.1MPa;——修正前測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值，精確至0.1MPa。四、當(dāng)時(shí)，可采用局部修正量。局部修正量是用芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值與回彈法相應(yīng)測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值的差值作為修正量。按批抽樣檢測(cè)采用局部修正量時(shí)，芯樣試件不應(yīng)少于6個(gè)；采用75mm的小直徑芯樣時(shí)，芯樣數(shù)量宜適當(dāng)增加。局部修正量：修正結(jié)果按下式計(jì)算：式中——局部修正量，精確至0.1MPa;——與鉆芯部位相應(yīng)的回彈法測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值，精確至0.1MPa。采用修正量法修正后，回彈法檢測(cè)所得到的測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值被修正，回彈法檢測(cè)所得到的測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的標(biāo)準(zhǔn)差保持不變。附錄1n6810121416182025(MPa)3.03.74.34.85.25.76.16.47.3(MPa)4.944.96