爆破震動作用下巷道穩(wěn)定性

會計學(xué)1爆破震動作用下巷道穩(wěn)定性沖擊波、應(yīng)力波和地震波應(yīng)力波波型及其特征：縱波：波的傳播方向和介質(zhì)振動方向相同，波速為cPE、μ、ρ－巖石的彈性模量、泊松比和密度；g－重力加速度。特征：縱波為壓縮波。在傳播中引起巖體中交替出現(xiàn)壓－拉應(yīng)力。

vr、vθ－質(zhì)點運(yùn)動速度的徑向和環(huán)向分量。計算時可簡化為簡諧波（波型參數(shù)用周期、波長和頻率描述）。第1頁/共45頁沖擊波、應(yīng)力波和地震波應(yīng)力波波型及其特征：橫波：波的傳播方向和介質(zhì)振動方向相垂直，波速為cs特征：橫波在巖體中傳播時引起剪應(yīng)力。計算時也可簡化為簡諧波。地震波地震波傳播區(qū)：在爆源遠(yuǎn)區(qū)，即超出（400～500）R0以外。特征：波長較大，振幅較??；導(dǎo)致巖體中裂隙張開并影響工程穩(wěn)定性。第2頁/共45頁影響應(yīng)力波的因素巖石性質(zhì)：巖石的種類、組成、孔隙性、含水率等都影響應(yīng)力波波速。結(jié)構(gòu)致密、含水量高，則應(yīng)力波波速高；聲阻比（巖石縱波波速與密度之乘積）越小，質(zhì)點速度越大；巖石硬，正壓作用時間短；反之則越長（質(zhì)點位移越大）。炸藥種類：炸藥威力越大，應(yīng)力波參數(shù)（巖石質(zhì)點速度、正壓作用時間、質(zhì)點位移）也越大。藥包形狀與結(jié)構(gòu)：球形藥包產(chǎn)生的應(yīng)力波參數(shù)比延長藥包的小。因此，應(yīng)力波受多種因素影響，巖體中實際傳播的應(yīng)力波與理論上的波形不同，為探討其規(guī)律仍要用簡化模型。第3頁/共45頁應(yīng)力波的界面效應(yīng)界面效應(yīng)：應(yīng)力波傳播途中遇到斷層、層面、裂隙時，應(yīng)力波的一部分發(fā)生折射或繞射，另一部分反射，并都以波的形式表現(xiàn)出來。原有的應(yīng)力波被衰減或傳播特性受到干擾，其影響程度取決于層面數(shù)目、層內(nèi)介質(zhì)性質(zhì)等因素。自由界面：當(dāng)直達(dá)波（縱波、橫波）到達(dá)自由邊界時，將產(chǎn)生反射波，其波形和傳播方向取決于直達(dá)波參數(shù)、傳入方向與界面夾角以及巖石性質(zhì)。縱波為壓縮波時，反射波為拉應(yīng)力波，并以拉應(yīng)力作用到自由邊界表面。直達(dá)波在自由表面還會產(chǎn)生一種衍射波如瑞利波（表面波），它能引起巷道周邊變形。第4頁/共45頁應(yīng)力波產(chǎn)生的應(yīng)力場各向同性巖體深處，距爆心相當(dāng)遠(yuǎn)處一單元體應(yīng)力狀態(tài)，是縱波和橫波共同作用產(chǎn)生。縱波速度最大（約為橫波的1.5～2倍）因此單元體最先受縱波作用。當(dāng)縱波沿X軸傳入時，壓縮波波強(qiáng)為p，則單元體上應(yīng)力為：當(dāng)橫波到達(dá)時，單元體受剪應(yīng)力τ作用第5頁/共45頁應(yīng)力波產(chǎn)生的應(yīng)力場幾點認(rèn)識：研究巖體受應(yīng)力波作用的效應(yīng)時，可以分別探討縱波與橫波的作用，綜合分析效果；應(yīng)力波引起的應(yīng)力場是瞬時的；由于波的相位變化，一點應(yīng)力狀態(tài)處在拉壓交變之中；當(dāng)研究點處在自由表面時，除了直達(dá)波外，還要考慮反射波的作用，應(yīng)力狀態(tài)比較復(fù)雜。第6頁/共45頁8.2爆炸震動作用下巷道應(yīng)力狀態(tài)縱波作用下巷道圍巖應(yīng)力狀態(tài)各向同性彈性體中傳播壓縮縱波引起的圓形巷道周圍應(yīng)力，理論上可引用米爾扎耶夫研究成果。問題描述：壓縮波波強(qiáng)p，沿X軸方向傳入，假設(shè)為平面諧波式中，ω=2π/T；T－振動周期；A－振幅。第7頁/共45頁縱波作用下巷道圍巖應(yīng)力狀態(tài)其應(yīng)力分量和位移分量為如果已知φ和ψ，則巖體中初始應(yīng)力場為可證明σy=λσx。此應(yīng)力場下圓形巷道周邊環(huán)向應(yīng)力

R0、J－相當(dāng)于t=0和t=T/4時應(yīng)力的實部和虛部。第8頁/共45頁理論分析分析：μ＝0.35，λ/(2a)=0.895巷道周圍應(yīng)力分布不均，隨應(yīng)力波周期而變；t=0,1/8T,7/8T時為壓縮半波作用；t=3/8T,1/2T,5/8T時為拉伸半波作用；t=1/4T,3/4T時從壓縮半波轉(zhuǎn)到拉伸半波；最大壓縮半波(t=0)時巷道周邊最大環(huán)向應(yīng)力(1.8σx)發(fā)生在巷道頂板，最大拉伸半波(t=T/2)時最大環(huán)向應(yīng)力(－1.8σx)也在θ=π/2處。第9頁/共45頁理論分析隨應(yīng)力波波長增加，周邊拉、壓應(yīng)力集中系數(shù)增大。λ/(2a)=2.415時應(yīng)力集中系數(shù)為2.46，λ/(2a)=15.7時達(dá)到3.16，超過靜力場時狀態(tài)。實測資料表明，除低彈模巖石外，巖體中縱波速度為3700～6700m/s，相應(yīng)波長為7.4～45m。因此，在現(xiàn)有礦山工程尺寸情況下，λ/(2a)>3時的應(yīng)力波對工程巖體穩(wěn)定性的影響更具實際意義；第10頁/共45頁理論分析縱波作用下巷道周圍的徑向應(yīng)力也隨應(yīng)力波周期變化而異；不同時期應(yīng)力分布形式基本相同，應(yīng)力值有差別；在應(yīng)力波作用一側(cè)圍巖徑向應(yīng)力要大于其它方向。第11頁/共45頁數(shù)值分析動應(yīng)力場數(shù)值解法結(jié)果與理論分析結(jié)果相似。研究結(jié)果表明：例：把爆破荷載簡化成三角形波形，采用有限元計算得到的巷道周邊環(huán)向應(yīng)力分布圖。應(yīng)力波作用下，巷道周邊環(huán)向應(yīng)力分布是非對稱的；巷道在迎爆方向的應(yīng)力大于背爆方向的，兩者相差近20倍；應(yīng)力波傳播一個周期后，有波的疊加現(xiàn)象。第12頁/共45頁橫波作用下的應(yīng)力場橫波速度低于縱波，所以巷道圍巖在經(jīng)受壓、拉應(yīng)力波作用后，還要受到剪切波作用。理論解設(shè)橫波沿X軸傳入，其參數(shù)為式中B為常數(shù)，β為系數(shù)。則作用在巖體上產(chǎn)生的初始應(yīng)力分量為第13頁/共45頁橫波作用下的應(yīng)力場按彈性理論求出τxy應(yīng)力場作用下孔口周邊(不支護(hù)巷道周邊)環(huán)向應(yīng)力。分析：λ/(2a)越小，環(huán)向應(yīng)力分布越不均勻；在λ/(2a)=31.4，按動、靜載得到的結(jié)果幾乎完全相同，表明波長較大時可以用準(zhǔn)靜載來確定橫波引起的圍巖應(yīng)力場。第14頁/共45頁動載下巷道周邊不平整時圍巖應(yīng)力理論研究證實，應(yīng)力波作用下：不平整周邊的凹陷處應(yīng)力集中顯著增加；傳遞拉伸波時為拉應(yīng)力集中，這是圍巖中裂隙產(chǎn)生與擴(kuò)展的主要原因。第15頁/共45頁小結(jié)關(guān)于應(yīng)力波作用下巷道圍巖應(yīng)力狀態(tài)的幾點認(rèn)識：（1）應(yīng)力波作用下，巷道周圍應(yīng)力分布不均，應(yīng)力波入射方向圍巖應(yīng)力大于背爆方向的應(yīng)力。（2）應(yīng)力波為周期變化，圍巖應(yīng)力場則是交變的，同一地點既要承受壓應(yīng)力作用，又要承受拉應(yīng)力。爆破引起的動應(yīng)力場可用動應(yīng)力集中系數(shù)表示應(yīng)力值。（3）爆破震動效應(yīng)與應(yīng)力波波長和巷道跨度之比有關(guān)。隨應(yīng)力波波長增加，巷道動應(yīng)力集中系數(shù)增大。在應(yīng)力波波長較大且λ/(2a)>3時，可用準(zhǔn)靜載解。λ/(2a)<3時必須按動力學(xué)問題處理。（4）巷道周邊不平整對動載作用更敏感，應(yīng)力集中變化大，更易導(dǎo)致圍巖破壞。實際情況下還要考慮直達(dá)波引起反射波影響以及圍巖性質(zhì)變化和結(jié)構(gòu)面的存在。第16頁/共45頁8.3爆破震動作用下圍巖變形和破壞動應(yīng)力引起的圍巖變形爆破產(chǎn)生的圍巖動應(yīng)力將引起圍巖瞬時變形。動載下圍巖位移分布，它與巖石性質(zhì)、巖體結(jié)構(gòu)、工程斷面尺寸等有關(guān)，還取決于應(yīng)力波參數(shù)、與爆源中心距離以及應(yīng)力波傳入方向。應(yīng)力波作用下巷道頂板和兩幫位移不一樣，通常應(yīng)力波傳入一側(cè)圍巖位移最大。第17頁/共45頁動應(yīng)力作用下圍巖破壞機(jī)理波的傳播過程：直達(dá)壓縮波到達(dá)自由表面時，A點受壓縮波前作用。在極短t1時刻A點移到新位置2′，同時產(chǎn)生反射拉伸波（2″至2′）抵消一部分壓縮波前。經(jīng)t2時刻，巷道表面A點移至3′點，直達(dá)波前降至3″點，反射拉伸波為3′至3″區(qū)。第18頁/共45頁動應(yīng)力作用下圍巖破壞機(jī)理直達(dá)波能量耗盡后，圍巖本身抗力使A回到原位，所有波移向巖體內(nèi)部。點4通過初始位置時，巷道表面開始出現(xiàn)反射壓縮波，但幅值很低，5′點。破壞機(jī)理：直達(dá)壓縮波引起圍巖應(yīng)力集中導(dǎo)致圍巖破壞是整個破壞過程的第一階段，反射拉伸波的出現(xiàn)標(biāo)志著破壞進(jìn)入第二階段，兩個階段間隔很短。反射拉伸波產(chǎn)生的拉應(yīng)力超過抗拉強(qiáng)度時，在圍巖中出現(xiàn)平行于巷道周邊裂隙，此后，如果直達(dá)波尚未完全消失，在有裂隙的地方還要產(chǎn)生反射拉伸波，如此重復(fù)出現(xiàn)，加速圍巖破壞過程。第19頁/共45頁圍巖破壞類型（1）環(huán)向裂隙與剝層破壞整體結(jié)構(gòu)巖體中，爆炸應(yīng)力波（壓縮波）在巷道表面反射拉伸波，形成沿巷道軸方向縱裂隙和平行巷道周邊環(huán)向裂隙。（2）塊體滑落塊狀結(jié)構(gòu)巖體中，應(yīng)力波使結(jié)構(gòu)面張開，并附加慣性力使塊體滑落。（3）圍巖破壞區(qū)破壞區(qū)形態(tài)依巖體結(jié)構(gòu)、巷道與巖層空間位置及應(yīng)力波傳入方向而不同。受不同方向爆破時，還隨爆破方向和次數(shù)、時間過程變化。第20頁/共45頁8.4爆破震動效應(yīng)的現(xiàn)場研究現(xiàn)場測震的意義應(yīng)力波傳播受多因素影響，是一個復(fù)雜物理過程，很難用統(tǒng)一力學(xué)模型描述其規(guī)律，現(xiàn)場測震研究更有意義，可以給出以下結(jié)果：①應(yīng)力波波型參數(shù)及其衰減結(jié)果；②動應(yīng)力大小及其分布；③爆炸地震波作用下的工程安全距離；④震動作用下支護(hù)效果的評價，等等。量測參數(shù)和儀器可測振動參數(shù)：巖石質(zhì)點振動位移、速度和加速度，可相互換算。量測參數(shù)選擇依據(jù)：反映圍巖破壞主要因素；易量測，便于力學(xué)分析。量測參數(shù)：速度和加速度。第21頁/共45頁量測參數(shù)和儀器量測方法：應(yīng)力波垂直巷道軸線傳入時，直接量取質(zhì)點徑向和環(huán)向的速度(加速度)分量；應(yīng)力波傳入方向與巷道軸線斜交，除徑向和環(huán)向分量外，還要量測同一質(zhì)點上的軸向分量，確定速度（加速度）最大值和方向。儀器選擇依據(jù)：依據(jù)測試震動波型（地震波、應(yīng)力波）選擇測量。第22頁/共45頁測震數(shù)據(jù)分析與應(yīng)用數(shù)據(jù)分析：測震數(shù)據(jù)統(tǒng)計分析可得振動參數(shù)在巖石介質(zhì)中傳播規(guī)律－衰減規(guī)律：Q－爆破炸藥量；R－爆心至測點的距離，m；K－振速系數(shù)，由試驗定；α－衰減系數(shù)，由試驗定。應(yīng)用：對地下工程，現(xiàn)場測震可用于：（1）確定巷道周邊動應(yīng)力。如果測得振速v，則該點的動載qD為c－巖體彈性波速；v＝質(zhì)點振動速度；γ－巖石容重；g－重力加速度。巷道周邊的動應(yīng)力為KD－動應(yīng)力集中系數(shù)；D(巷道直徑)>λ(波長)，KD=0.8Kc(靜載應(yīng)力集中系數(shù))；D<λ時，且0<D/λ<0.25，取KD=Kc。第23頁/共45頁測震數(shù)據(jù)分析與應(yīng)用（2）評價爆破影響下工程巖體穩(wěn)定性。判據(jù)：圍巖質(zhì)點振速達(dá)到巖石臨界振速時，圍巖就會失穩(wěn)。巖石臨界振速條件：圍巖在動、靜載作用下產(chǎn)生的動、靜應(yīng)力之和等于巖體動力強(qiáng)度。σ－巖體總應(yīng)力；σc－靜載（初始應(yīng)力）下產(chǎn)生的應(yīng)力；σD－動載下產(chǎn)生的應(yīng)力。巖體動力強(qiáng)度：比靜載高，以RD=KRRt表示動抗拉強(qiáng)度。KR動力強(qiáng)度提高系數(shù)，一般取1.1～1.2。Rt靜抗拉強(qiáng)度。動抗拉確定與相同動載的其它強(qiáng)度相比也是最低的。第24頁/共45頁測震數(shù)據(jù)分析與應(yīng)用則巖石臨界振速為c－巖體波速，圍巖處在彈性階段取彈性波速，出現(xiàn)裂隙時取彈性波速一半；KD－動應(yīng)力集中系數(shù)，與巷道斷面形狀有關(guān)，按表選??；σc－靜載下巷道周邊應(yīng)力σθ，可取理論值。由此可計算圍巖在彈性階段、出現(xiàn)裂隙、局部冒落以及大面積塌方時的臨界振速，用于對圍巖狀態(tài)估計。實測巖石質(zhì)點振速v≥[v]，就會出現(xiàn)某種破壞；v＜[v]，是安全的。第25頁/共45頁測震數(shù)據(jù)分析與應(yīng)用根據(jù)實測質(zhì)點振速，按表（長江科學(xué)院）也可估計圍巖穩(wěn)定狀態(tài)。（3）確定安全距離。根據(jù)衰減規(guī)律及臨界振速，可得出不支護(hù)巷道不失穩(wěn)時的安全距離第26頁/共45頁8.5回采進(jìn)路測震實例地質(zhì)和開采條件礦體為磁鐵礦，上盤圍巖為角閃巖，下盤花崗巖；礦巖中結(jié)構(gòu)面中等發(fā)育，礦體被斷層切割；采用無底柱分段崩落法開采，分段高10～14m，進(jìn)路間距10m；進(jìn)路斷面為直墻三心拱形，大部分采用噴錨支護(hù)。中深孔爆破落礦，孔徑90mm，扇形布置；最小抵抗線2～2.5m，火雷管起爆，三段微差爆破；分段最大藥量150kg，2＃巖石炸藥。目的：弄清爆破對進(jìn)路穩(wěn)定性的影響。第27頁/共45頁測震方法（1）測試系統(tǒng)YD－1型加速度計，配ZK－2型阻抗變換器、GZ－2型測震儀和SC－16光線示波器組成。使用前要在振動臺上進(jìn)行標(biāo)定，并確定頻率范圍、靈敏度和穩(wěn)定性。（2）測點布置與安裝安裝：巷道表面鉆直徑40mm、深100mm的孔；將有機(jī)玻璃絕緣片固定在孔中，連上加速度計。第28頁/共45頁測點布置（3）確定爆心位置第29頁/共45頁測震方法（3）確定爆心位置扇形中深孔爆心坐標(biāo)根據(jù)每個孔的藥量及重心坐標(biāo)經(jīng)計算確定。（4）同步起爆要測試生產(chǎn)爆破引起的震動效應(yīng)，要求起爆與記錄儀器同步開動；又必須保證爆破地點與測試地點之間有足夠的安全距離，要求遠(yuǎn)距離起爆。因此采用電點火起爆火雷管的辦法。測試前要鋪設(shè)測試線路。檢查聯(lián)線，選擇儀器量程。第30頁/共45頁測試結(jié)果與分析（1）應(yīng)力波波型分析記錄的振動波型：第31頁/共45頁測試結(jié)果與分析采用直觀分析法量測主振相和波峰間距：（2）質(zhì)點加速度衰減規(guī)律根據(jù)加速度衰減方程，回歸分析得K和α值，得出經(jīng)驗公式為第32頁/共45頁第33頁/共45頁測試結(jié)果與分析結(jié)果分析：I.炸藥量越大，爆心距越小，質(zhì)點加速度越大；II.引爆一側(cè)的加速度大于背爆一側(cè)。另外，所得數(shù)據(jù)受地質(zhì)條件影響產(chǎn)生一定偏差是正常的。（3）測試結(jié)果及應(yīng)用該礦條件下，最大分段藥量Q=150kg，爆心距R=9.86m，可算得進(jìn)路周邊質(zhì)點最大加速度為14.4g。應(yīng)力波視為諧波時，質(zhì)點徑向速度vr=a/ω(ω為振動圓頻率ω=2πf)，質(zhì)點動應(yīng)力為a=14.4g時，徑向地應(yīng)力為0.69MPa。第34頁/共45頁8.6動、靜載作用下巷道穩(wěn)定性評價與支護(hù)選擇動、靜載作用下巷道穩(wěn)定性的特殊性（1）各類礦山巷道的穩(wěn)定性要求不同礦山巷道種類多，穩(wěn)定性評價時要考慮服務(wù)年限。I.第一類巷道，服務(wù)年限久(井筒或主要洞室)，要求高，使用期間不允許圍巖或支架有任何變形或破壞。具體評價時要從兩方面考慮：①按強(qiáng)度準(zhǔn)則評價圍巖穩(wěn)定性，圍巖內(nèi)任一點動、靜應(yīng)力之和應(yīng)低于巖體的計算強(qiáng)度；②有支架時，支架上動、靜載不能超過支架承載能力。II.第二類巷道，服務(wù)年限10年左右(階段井底車場、主要運(yùn)輸巷道)，要求低一些，允許圍巖或支架出現(xiàn)微裂隙，但不影響正常使用；III.第三類巷道，服務(wù)年限2～5年(采區(qū)運(yùn)輸巷、人行道、通風(fēng)井、溜井等)，允許圍巖或支架上有裂隙或小的片落，限整個服務(wù)期間不擴(kuò)大到妨礙正常使用。第35頁/共45頁動、靜載作用下巷道穩(wěn)定性的特殊性III.第三類巷道，服務(wù)年限2～5年(采區(qū)運(yùn)輸巷、人行道、通風(fēng)井、溜井等)，允許圍巖或支架上有裂隙或小的片落，限整個服務(wù)期間不擴(kuò)大到妨礙正常使用。VI.第四類巷道，服務(wù)年限小于2年(切割巷或臨時措施巷道等)，允許有局部冒頂或片幫、支架變形，限使用期不危及安全。（2）巷道要經(jīng)歷不同受載時期以采準(zhǔn)巷道為例，要經(jīng)歷三個時期：I.掘進(jìn)完成到采場生產(chǎn)之前，遠(yuǎn)離其它采區(qū)時，主要受初始應(yīng)力場靜載作用；II.采動影響期，爆破振動，地壓遷移等都多巷道穩(wěn)定性有影響；III.生產(chǎn)結(jié)束或遠(yuǎn)離，動載消失，殘留大量裂隙或累積變形，狀態(tài)惡化。第36頁/共45頁動、靜載作用下巷道穩(wěn)定性的特殊性（2）動、靜載作用下圍巖中最大靜應(yīng)力和動應(yīng)力作用點往往不一致各自影響因素不同：靜載引起的圍巖應(yīng)力場取決于巷道埋深、巖石性質(zhì)、構(gòu)造應(yīng)力及其它生產(chǎn)因素(開采空間尺寸，鄰近工程影響)等；爆破引起的圍巖動應(yīng)力場取決于采用的爆破參數(shù)、爆心距、巷道尺寸和巖石性質(zhì)等因素，應(yīng)力波傳入方向也有較大影響；實驗研究表明：應(yīng)力波傳入方向與巷道軸一致時，周邊質(zhì)點軸向振速分量大于橫斷面內(nèi)環(huán)向與徑向振速分量，此時應(yīng)力波引起圍巖破壞輕微。應(yīng)力波傳入方向與巷道軸垂直時，巷道斷面內(nèi)徑向振速大于環(huán)向的，更大于軸向分量，圍巖破壞也較嚴(yán)重。第37頁/共45頁評價方法（1）動、靜載作用下的穩(wěn)定條件動、靜載作用下穩(wěn)定性判別條件有兩個：I.直達(dá)縱波產(chǎn)生交替拉－壓應(yīng)力作用于巷道周圍，其穩(wěn)定條件為、－在r、θ坐標(biāo)上的靜、動態(tài)徑向應(yīng)力；－與上述坐標(biāo)相同點巖石抗拉（或抗壓）強(qiáng)度。II.徑向應(yīng)力出現(xiàn)同時，巷道周邊環(huán)向應(yīng)力也可能引起剪切破壞、－在r、θ坐標(biāo)上的靜、動態(tài)環(huán)向應(yīng)力；－與上述坐標(biāo)相同點巖石抗壓強(qiáng)度。第38頁/共45頁評價方法（2）穩(wěn)定性圖表示法穩(wěn)定圖：把動、靜載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力和圍巖的強(qiáng)度直接進(jìn)行對比。例：層狀巖體中一圓形巷道，應(yīng)力波傳入方向與巖層垂直，判別穩(wěn)定性。I.確定圓形巷道周邊各特征點應(yīng)力。將各點計算的靜應(yīng)力和動、靜應(yīng)力之和表示到圖上(曲線III和IV)。II.確定各點圍巖強(qiáng)度。由巖石試塊強(qiáng)度按下列影響因素修正獲得：①各向異性影響及系數(shù)naH；②完整性影響及系數(shù)KV；③濕度的影響及系數(shù)nW；④爆破震動影響及系數(shù)npT；III.計算圍巖強(qiáng)度。表示在圖上(I－抗壓強(qiáng)度；II－抗拉強(qiáng)度)判斷：A區(qū)穩(wěn)定，B區(qū)失穩(wěn)。第39頁/共45頁支架受動載的效應(yīng)爆炸應(yīng)力波作用下，不同結(jié)構(gòu)形式的支架在承載能力和支護(hù)效果方面有很大差別。實例分析：一條長70m坑道中布置5個試驗段（不支護(hù)、離壁支護(hù)、短錨桿噴網(wǎng)段、長錨桿噴網(wǎng)段、噴錨網(wǎng)段），附近峒室爆破后觀察破壞情況。第40頁/共45頁支架受動載的效應(yīng)觀察結(jié)果：不支護(hù)段，圍巖破壞嚴(yán)重。兩幫比拱頂更甚；冒落巖塊為斷層和結(jié)構(gòu)面切割的巨石。離壁支護(hù)段，支架破壞較嚴(yán)重。支架整體移向一側(cè)，拱架坍塌或錯動變位，有的半圓拱變成尖拱；每個拱1/4部位有與坑道軸線平行的裂隙。短錨桿噴網(wǎng)段，洞口附件因地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，噴層破壞較多，局部冒落高達(dá)4.3m；迎爆壁裂隙張開，背爆