風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土施工方案

風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土施工方案、編制依據(jù)及適用范圍1.1、編制依據(jù)：1.1《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50300-20011.2《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》(GB50202-2002)；1.3《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》(GB50204-2002)；1.4《國(guó)家電網(wǎng)公司電力建設(shè)安全健康與環(huán)境管理工作規(guī)定》1.5《電力建設(shè)安全工作規(guī)程》(2003版)1.6《髙空作業(yè)機(jī)械安全規(guī)則》(JGJ5099-98)1.7《風(fēng)力發(fā)電場(chǎng)安全規(guī)程》(DL796—2001)1.8《電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范》1.9《起重工操作規(guī)程》1.10《電力工程建設(shè)現(xiàn)場(chǎng)施工技術(shù)管理安全工作規(guī)程與質(zhì)量監(jiān)督檢查、驗(yàn)收及工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文》1.11《電力建設(shè)安全施工管理規(guī)定》2002版適用范圍本方案適用于大唐柴窩堡風(fēng)電場(chǎng)一期49.5MW工程基礎(chǔ)施工。二、 工程概述本工程為大唐柴窩堡風(fēng)電場(chǎng)一期49.5MW工程，建設(shè)地點(diǎn)新疆達(dá)坂城柴窩堡，風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)24基，采用C35混凝土，每基施工量為：574.1m3。三、 施工準(zhǔn)備技術(shù)準(zhǔn)備為保證廠家能提供既符合設(shè)計(jì)要求又符合地下防水工程混凝土規(guī)范并滿足大體積混凝土的要求，以及烏魯木齊市對(duì)預(yù)防混凝土堿集料反應(yīng)的規(guī)定、混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范的要求，項(xiàng)目部將與該廠家就合同中技術(shù)條款達(dá)成如下協(xié)議：選用低水化熱，泌水性小的水泥作膠結(jié)材料。適當(dāng)摻加摻合料，以減少水泥用量。用經(jīng)過(guò)冰塊降溫的水作拌合用水，控制混凝土出罐溫度（不高于25°C。適當(dāng)摻加緩劑，減緩水化熱放熱速度，所用外加劑應(yīng)符合混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范要求。。選擇適當(dāng)水灰比（不大于0.5）。摻減水劑，降低游離水含量?；炷撂涠葢?yīng)適當(dāng)，以170mm為宜。選用粒徑較大的骨料，嚴(yán)格控制骨料含泥量（砂含泥量小于3%，泥塊含量小于1%；石子含泥量小于1%，泥塊含量小于0.5%）。石子優(yōu)先選用碎石?；炷翍?yīng)滿足泵送的有關(guān)技術(shù)要求，混凝土的初凝時(shí)間不小于15小時(shí)。應(yīng)提供原材所含氯離子及堿含量計(jì)算書(shū)，并達(dá)到氯離子含量〈0.3%，堿含量〈3.0kg/m3。另外：①提供砂、石、水泥所含放射性物質(zhì)檢測(cè)報(bào)告，放射量符合有關(guān)要求。提供環(huán)保證明材料。提供各種原材的檢（試）驗(yàn)報(bào)告。所提供資料應(yīng)符合DBJ01-51-2003規(guī)程規(guī)定?；炷恋某跄龝r(shí)間不小于15小時(shí)?；炷劣缮唐坊炷凉咎峁?，提前做好審核工作。支設(shè)好后澆帶處的模板，并做好防水處理。提前購(gòu)置測(cè)溫儀器。對(duì)參加底板混凝土施工的管理人員及操作人員進(jìn)行培訓(xùn)，明確施工方法及施工程序。注意天氣預(yù)報(bào)，避開(kāi)大雨澆筑混凝土。3.2澆混凝土前的準(zhǔn)備工作（1）對(duì)已經(jīng)全部安裝完畢的模板、鋼筋和預(yù)埋件、預(yù)埋管線、預(yù)留孔洞等進(jìn)行檢查和隱蔽驗(yàn)收。（2） 澆混凝土所用的機(jī)具設(shè)備、腳步手架等的布置及支搭情況經(jīng)檢查合格。（3） 混凝土澆澆前，清理模內(nèi)雜物、積水等，對(duì)木模先進(jìn)行澆水濕潤(rùn)并不得留有積水。（4） 做好施工組織工作和技術(shù)、安全交底工作。3.2施工機(jī)械：根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況，所需機(jī)械如下表：序號(hào)名稱單位數(shù)量型號(hào)備注1砼罐車臺(tái)128-12m32砼泵車臺(tái)137m3插入式振搗棒根44水車輛15碘鎢燈盞106透明薄膜m26007棉氈m24008發(fā)電機(jī)臺(tái)2一臺(tái)備用四、施工階段砼澆筑基礎(chǔ)的溫度、溫度應(yīng)力的驗(yàn)算砼澆筑基礎(chǔ)的溫度4.1.1砼的最大絕熱溫升T=m?Q/c?P?(1-e-mt)hc式中：T――混凝土的最大絕熱溫升(°C)；hQ——水泥28d水化熱，查表得32.5級(jí)礦渣水泥28天水化熱Q=334kj/kg；m 每立方米混凝土水泥用量(kg/m3)，m=342kg；ccc——混凝土比熱，取0.97kj/(kg?K)；P——混凝土密度，取2400(kg/m3)；t——混凝土的齡期(d)取3、6、9、12、15、18、21；e——為常數(shù)，取2.718；m——系數(shù)，隨澆筑溫度改變，取：0.362(澆筑溫度約20C)。則：T=342X334/{0.97X2400X(1-2.718-0.362X3)}=74.1Ch3T=342X334/{0.97X2400X(1-2.718-0.362X6)}=55.4Ch6T=342X334/{0.97X2400X(1-2.718-0.362X9)}=51.0Ch9T =342X334/{0.97X2400X(1-2.718-0.362X12)}=49.7Ch12◎T =342X334/{0.97X2400X(1-2.718-0.362X15)}=49.3Ch15◎6T =342X334/{0.97X2400X(1-2.718-0.362X18)}=49.1Ch18◎7T =342X334/{0.97X2400X(1-2.718-0.362X21)}=49.1Ch21

4.1.2混凝土中心計(jì)算溫度T=T+T?21（t）jh （t）式中：\t）式中：\t）t齡期混凝土中心計(jì)算溫度（°C）；T——混凝土澆筑溫度（C）,取25度;jt齡期降溫系數(shù)，查表計(jì)算得:對(duì)5混凝土板：「）=0對(duì)5混凝土板：「）=0?514仁宀484；九=°?409…319；―236；…171；2（21）=0.137（6）67T=1（3）T=1（6）T=1（9）T=1（12）T=1（15）T=1（18）T=1（21）25+25+25+25+25+25+25+（6）67T=1（3）T=1（6）T=1（9）T=1（12）T=1（15）T=1（18）T=1（21）25+25+25+25+25+25+25+74.1X0.514=63.1C55.4X0.484=51.8C51.0X0.409=45.9C49.7X0.319=40.9C49.3X0.236=36.6C49.1X0.171=33.4C49.1X0.137=31.7C由上可知：混凝土內(nèi)部溫度在養(yǎng)護(hù)9天后溫度約可降至40?50C間，考慮現(xiàn)在日平均氣溫在20?25C間，因此混凝土養(yǎng)護(hù)時(shí)間約需9?12天。4.1.3混凝土表層（表面下50?100mm處）溫度1、保溫材料厚度6=0.5h?入（T-T）K/入（T-T）x2qbmax2式中：6——保溫材料厚度（m）；入——所選保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)［W/（m?K）］,查表得草袋入=0.14；xxT――混凝土表面溫度（C）；2T——施工期大氣平均溫度，取25(°C)；q入——混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33W/(m?K)；T 計(jì)算得混凝土最高溫度(C)；max計(jì)算時(shí)可取T-T=15?20C，取平均值為20.5C；2qT-T=20?25C，取平均值為22.5C；max2K――傳熱系數(shù)修正值，采用在易透風(fēng)保溫材料上下各鋪一層不易透風(fēng)材b料，K=1.3?1.5， 由于處于地下部分，基坑不易受風(fēng)的影響，故取1.3。b6=0.5h?入(T-T)K/入(T-T)x2qbmax2=0.5X1.4X0.14X20.5X1.3/2.33X22.5~0.06米則實(shí)際采取三層草袋、兩層塑料薄膜保溫保濕養(yǎng)護(hù)，即可保證水池底板1.4m厚混凝土板的控裂要求?；炷帘砻婺０寮氨貙拥膫鳠嵯禂?shù):B=l/［工6/入+1/B］=1/［0.06/0.14+1/23］心2.12iiq式中：B――混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數(shù)［W/(m2?k)］；6――各保溫材料厚度，保溫材料選用草袋，厚度為0.06(m)；i入一一各保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)，草袋為0.14［W/(m?k)］；iB——空氣層的傳熱系數(shù)23［W/(m2?k)］；q混凝土虛厚度：h'=k?入/B=(2/3)X2.33/2.12=0.733米式中：h' 混凝土虛厚度(m);折減系數(shù)，取2/3；混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33[W/(m?k];混凝土計(jì)算厚度：H=h+2h'=1.4+2X0.733=2.87米式中：H 混凝土計(jì)算厚度(m)；h――混凝土實(shí)際厚度(m)；混凝土表層溫度：T=T+4?h'(H-h')[T-T]/出;2(t)q1(t)q式中：T ――混凝土表面溫度(°C)；2(t)T——施工期間大氣平均溫度，取25(C)；qh' 混凝土虛厚度，取0.733米(m);T ――混凝土中心溫度(C)；1(t)T=25+4X0.733X(2.87-0.733)X[63.1-25]/2.872=52.4C2(3)T=25+4X0.733X(2.87-0.733)X[51.8-25]/2.872=44.3C2(6)T=25+4X0.733X(2.87-0.733)X[45.9-25]/2.872=40.0C2(9)T=25+4X0.733X(2.87-0.733)X[40.9-25]/2.872=36.4C2(12)◎T=25+4X0.733X(2.87-0.733)X[36.6-25]/2.872=33.3C2(15)◎6T=25+4X0.733X(2.87-0.733)X[33.4-25]/2.872=31.0C2(18)◎7T=25+4X0.733X(2.87-0.733)X[31.7-25]/2.872=29.8C2(21)混凝土內(nèi)平均溫度：T=[T+T]/2m(t)1(t) 2(t)◎1T=[63.1+52.4]/2=56.85Cm(3)T=[51.8+44.3]/2=48.05°Cm(6)T=[45.9+40.0]/2=42.95Cm(9)T=[40.9+36.4]/2=38.65Cm(12)◎T=[36.6+33.3]/2=34.95Cm(15)◎6T=[33.4+31.0]/2=32.20Cm(18)◎7T=[31.7+29.8]/2=30.75Cm(21)溫度應(yīng)力的驗(yàn)算4.3單純地基阻力系數(shù)C（N/mm3）;C=0.6?1.0,取0.8。X1X14.4大體積混凝土瞬時(shí)彈性模量：E=E(1-e-0.09t)(t)0式中：E——t齡期混凝土彈性模量（N/mm2）；（t）E——28t混凝土彈性模量（N/mm2）,C30混凝土為3.0X104；0E——常數(shù),取2.718；t 齡期（d）◎1E=3.0X104X(1-2.718-0.09X3)=0.745X104(3)◎2E=3.0X104X(1-2.718-0.09X6)=1.314X104(6)◎3E=3.0X104X(1-2.718-0.09X9)=1.749X104(9)◎4E=3.0X104X(1-2.718-0.09X12)=2.080X104(12)◎5E=3.0X104X(1-2.718-0.09X15)=2.333X104(15)◎6E=3.0X104X(1-2.718-0.09X18)=2.527X104(18)◎7E=3.0X104X(1-2.718-0.09X21)=2.674X104(21)4.5地基約束系數(shù)B=（C+C）/h?E（t）X1X2（t）B 1齡期地基約束系數(shù)（1/mm）；（t）h 混凝土實(shí)際厚度（mm）,為1.4米；C 單純地基阻力系數(shù)（N/mm3）,基坑底部為硬塑粘土，而在前期澆X1筑C15素混凝土墊層較厚（約150mm）,綜合考慮取值0.8；C 樁的阻力系數(shù)（N/mm3）,在此不考慮樁的作用，故C=0；X2X2E——t齡期混凝土彈性模量（N/mm2）；（t）①B=0.8(3)(1.4X0.745X104)=6.51X10-5②B=0.8(6)(1.4X1.314X104)=3.69X10-5③B=0.8(9)(1.4X1.749X104)=2.77X10-5④B=0.8/(1.4X2.080X104)=2.33X10-5(12)◎B=0.8/(1.4X2.333X104)=2.08X10-5(15)(6)B=0.8/(1.4X2.527X104)=1.92X10-5(18)◎B=0.8/(1.4X2.674X104)=1.81X10-5(21)4.6混凝土干縮率和收縮當(dāng)量溫差：1、混凝土干縮率：￡Y=￡oY(1-e-o.oit)M?M????M(t) 1 2 10￡Y——t齡期混凝土干縮率；(t)Eoy——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)混凝土極限收縮值，取3.24X10-4；M?M????M——各修正值；1 2 1o查表得：M=1.25；M=0.93；M=1.00；M=0.91；M=1.00；M=0.96；123456M=1.00；M=0.86；M=1.00；M=0.86；7 8 9 10￡Y=3.24X10-4X(1-e-0.01X3)X0.75=0.072X10-4(3)

eY=3.24X10-4X(l-e-0.oix6)X0.75=0.142X10-4(6)eY=3.24X10-4X(l-e-0.oix9)X0.75=0.209X10-4(9)eY=3.24X10-4X(l-e-0.oixi2)X0.75=0.275X10-4(12)eY=3.24X10-4X(l-e-o.oixi5)X0.75=0.338X10-4(15)eY=3.24X10-4X(l—e-o.oixi8)X0.75=0.400X10-4(18)eY=3.24X10—4X(l—e-o.oix2i)X0.75=0.460X10—4(21)2、收縮當(dāng)量溫差T=eY/aY(t) (t)式中：T ——t齡期混凝土收縮當(dāng)量差(°C)；Y(t)a ――混凝土線膨脹系數(shù)，1X10—5(1/C);T=0.072X10-4/1X10-5=0.72CY(3)◎2T=0.142X10—4/1X10—5=1.42CY(6)◎3T=0.209X10—4/1X10—5=2.09CY(9)◎4T=0.275X10—4/1X10—5=2.75CY(12)◎5T=0.338X10—4/1X10—5=3.38CY(15)◎6T=0.400X10—4/1X10—5=4.00CY(18)◎7T=0.460X10—4/1X10—5=4.60CY(21)4.7結(jié)構(gòu)計(jì)算溫差(一般3天劃分一個(gè)區(qū)段)加二t加二t —Tim(i)m(i+3)+T—TY(i+3)Y(t)/T――i區(qū)段結(jié)構(gòu)計(jì)算溫差（C）；iT――i區(qū)段平均溫度起始值（C）；m（i）T――i區(qū)段平均溫度終止值（C）m（i+3）T ——i區(qū)段收縮當(dāng)量溫差終止值(°C)；Y(i+3)T——i區(qū)段收縮當(dāng)量溫差起始值(C)；Y(t)/T=56.85-48.05+1.42-0.72=9.5C3/T=48.05-42.95+2.09T.42=5.77C6/T=42.95-38.65+2.75-2.09=4.96C9/T=38.65-34.95+3.38-2.75=4.33C12◎/T=34.95-32.20+4.00-3.38=3.37C15◎6/T=32.20-30.75+4.60-4.00=2.05C18各區(qū)段拉應(yīng)力o二——?a?/T ■?{lT/ch(——?L/2)}ii i i i式中：B——i區(qū)段平均地基約束系數(shù)；iL 混凝土最大尺寸(mm)；ch――雙曲線余弦函數(shù)；o=(0.745+1.314)X104X1X10-5X9.5X(0.57+0.52)X0.25X3{1-1/ch[(6.51+3.69)X10-5X30000/2]}=0.383o=(1.314+1.749)X104X1X10-5X5.77X(0.52+0.48)X0.25X6{1-1/ch[(3.69+2.77)X10-5X30000/2]}=0.203o=(1.749+2.080)X104X1X10-5X4.96X(0.48+0.44)X0.25X9{1-1/ch[(2.77+2.33)X10-5X30000/2]}=0.147o=(2.080+2.333)X104X1X10-5X4.33X(0.44+0.41)X0.25X12{1-1/ch[(2.33+2.08)X10-5X30000/2]}=0.110o=(2.333+2.527)X104X1X10-5X3.37X(0.41+0.386)X0.25X{l—l/ch[(2.08+1.92)X10-5X30000/2]}=0.076o=(2.527+2.674)X104XlX10-5X2.05X(0.386+0.368)X0.25X18{l-l/ch[(1.92+1.81)X10-5X30000/2]}=0.042到指定期混凝土內(nèi)最大應(yīng)力：o=[1/(1-v)]Zomaxio 到指定期混凝土內(nèi)最大應(yīng)力(N/mm2);maxv 泊桑比，取0.15；o二[1/(1-v)]Zomax i=[1/(1-0.15)]X(0.383+0.203+0.147+0.110+0.076+0.042)=1.134.10安全系數(shù)K=f/o=1.65/1.13=1.4621.15tmax因此，采取的措施滿足抗裂要求。式中：K――大體積混凝土抗裂安全系數(shù)，應(yīng)21.15；f 到指定期混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取1.65(N/mm2)。t五、混凝土澆筑方案混凝土采用由達(dá)坂城攪拌站供應(yīng)的商品混凝土，因此要求混凝土攪拌站根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)提出的技術(shù)要求，提前做好混凝土試配?；炷僚浜媳葢?yīng)提高試配確定。按照國(guó)家現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》、《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》及《粉煤灰混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》中的有關(guān)技術(shù)要求進(jìn)行設(shè)計(jì)粉煤灰采用外摻法時(shí)僅在砂料中扣除同體積的砂量。另外應(yīng)考慮到水泥的供應(yīng)情況，以滿足施工的要求。由于本次施工的第一次混凝土為高標(biāo)號(hào)加早強(qiáng)混凝土和第二次混凝土為大體積混凝土，所以混凝土要嚴(yán)格控制出泵溫度。本工程混凝土澆灌量約574.1m3,砼澆筑過(guò)程中不間斷輸送砼，保證不產(chǎn)生冷縫，澆筑時(shí)采用“一個(gè)坡度、斜面分層、循序漸進(jìn)、一次到頂”的施工方法。砼施工工藝流程如下：澆注施工機(jī)具安排1、施工機(jī)械及布置：選用1臺(tái)37米泵，布置在基坑北側(cè)，安排專人負(fù)責(zé)指揮車輛進(jìn)出。2、 混凝土的運(yùn)輸：最大混凝土量約為574.1m3，底板混凝土選擇在氣溫相對(duì)較低的天氣或開(kāi)始澆筑，現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置1臺(tái)混凝土輸送泵，根據(jù)泵送能力及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，每臺(tái)泵每小時(shí)泵送混凝土按40~50m3/h，共需配備8m3/h罐車12輛，預(yù)計(jì)澆筑時(shí)間需要18h左右，嚴(yán)格控制在20h之內(nèi)。3、 砼振動(dòng)棒：沿筏板四周分別布置2臺(tái)振動(dòng)棒，基礎(chǔ)環(huán)中間布置1臺(tái)振動(dòng)棒，振動(dòng)棒共計(jì)3臺(tái)，其中1臺(tái)備用。4、 施工人員安排1） 混凝土振搗人員一臺(tái)振動(dòng)器安排2名振動(dòng)手，1名替補(bǔ)，共需6名振動(dòng)手，2名替補(bǔ)振動(dòng)手，總共8名。2） 放下料及安拆泵管人員：由泵車操作人員進(jìn)行操作。3）現(xiàn)場(chǎng)配備混凝土車輛指揮2人。4）收光5人，電工2人。砼澆筑過(guò)程中注意問(wèn)題振搗1、每個(gè)班次配2人專責(zé)振搗。振搗棒的操作，做到“快插慢拔”，在振搗過(guò)程中，宜將振動(dòng)棒上下略有抽動(dòng)，以使上下振動(dòng)均勻。每點(diǎn)振搗時(shí)間20~30秒，同時(shí)做到不出現(xiàn)氣泡、表面發(fā)亮即可。分層澆筑振搗。振搗棒應(yīng)下送5?10cm，以消除兩層之間的接縫。2、 混凝土澆筑時(shí)在泵車的出灰口處配置1臺(tái)振搗器，底板混凝土澆注時(shí)，因?yàn)榛炷恋奶涠缺容^大，在1.4米厚的底板內(nèi)可斜向流淌1米遠(yuǎn)左右，2臺(tái)振搗器主要負(fù)責(zé)下部斜坡流淌處振搗密實(shí)，另外1~2臺(tái)振搗器主要負(fù)責(zé)頂部混凝土振搗。3、 嚴(yán)格控制混凝土塌落度。170±20mm表面處理泵送混凝土表面水泥漿較厚，在澆筑后，初凝前初步按標(biāo)高用長(zhǎng)刮尺刮平，然后用木搓板反復(fù)搓壓數(shù)遍，使其表面密實(shí)，在終凝前再用鐵搓板壓光?；炷翝仓⒁馐马?xiàng)：1、 澆筑前，應(yīng)清除模板內(nèi)的積水，鐵絲，鐵釘?shù)入s物，并以水濕潤(rùn)模板。使用鋼模應(yīng)保持其表面清潔無(wú)浮漿，檢查模板和腳手架，鋼筋，預(yù)埋件等符合要求后方可進(jìn)行澆筑。2、 采用插入式振搗器搗實(shí)混凝土的移動(dòng)間距，不宜大于其作用半徑的1.5倍，振搗器距離模板不應(yīng)大于振搗器作用的半徑的1/2；并應(yīng)盡量避免碰撞鋼筋，模板，預(yù)埋管等，振搗器應(yīng)插入下層混凝土5cm.3、 澆筑混凝土應(yīng)連續(xù)進(jìn)行。砼澆筑完所需注意事項(xiàng)溫控措施為了有效地控制基礎(chǔ)砼的絕熱升溫和降溫措施，避免溫度應(yīng)力裂縫的出現(xiàn)，現(xiàn)場(chǎng)做好混凝土的養(yǎng)護(hù)工作和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫工作。測(cè)溫線布置圖如下：測(cè)溫線布置圖測(cè)溫線1500——|測(cè)溫線測(cè)溫線I―1500 1測(cè)溫線布置圖測(cè)溫線1500——|測(cè)溫線測(cè)溫線I―1500 1每個(gè)測(cè)溫點(diǎn)包含底、中、表三根測(cè)溫線。具體保溫措施我單位根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況采取措施降低混凝土內(nèi)外溫差。具體措施包括?澆筑時(shí)間盡量安排在陰天進(jìn)行；?混凝土入模溫度控制在25°C；?為避免環(huán)境溫差變化造成結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力，在混凝土底板表面護(hù)蓋兩層塑料薄膜，三層草袋作保溫保濕養(yǎng)護(hù)。草袋上下錯(cuò)開(kāi)，搭接壓緊，交接處包裹，形成良好的保溫層，使混凝土表面保持較高的溫度在池壁模板四周蓋幾層草袋保溫，可使混凝土外表與氣溫差縮小到1O°C以內(nèi)，同時(shí)可減少混凝土表面熱擴(kuò)散，充分發(fā)揮混凝土強(qiáng)度的潛力與材料的松弛特性，使應(yīng)力小于抗拉強(qiáng)度。砼拆模：拆模時(shí)應(yīng)注意勿使模板混凝土結(jié)構(gòu)受損。應(yīng)注意：側(cè)模板應(yīng)在砼強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損壞時(shí)拆除；在拆模過(guò)程中，如發(fā)現(xiàn)砼有影響結(jié)構(gòu)安全質(zhì)量問(wèn)題時(shí)，應(yīng)停止拆除，并報(bào)技術(shù)負(fù)責(zé)人研究處理后拆除；已拆除模板及其支架的結(jié)構(gòu)應(yīng)在砼達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，才允許承受全部計(jì)算荷載，當(dāng)施工荷載大于設(shè)計(jì)荷載是，應(yīng)經(jīng)研究加設(shè)臨時(shí)支撐。六、質(zhì)量控制要點(diǎn)6.1材料控制A.必須對(duì)原材料進(jìn)行檢查，如有變化應(yīng)進(jìn)行復(fù)驗(yàn)，并及時(shí)通知混凝土公司調(diào)整混凝土配合比；在拌制和澆筑地點(diǎn)，測(cè)定混凝土坍落度每班不應(yīng)少于2次；碇試塊：強(qiáng)度試塊：碇的抗壓強(qiáng)度，應(yīng)以邊長(zhǎng)為150cm立方體試件，在溫度為20C土3C和相對(duì)濕度為90%以上的潮濕環(huán)境或水中的標(biāo)準(zhǔn)條件下，經(jīng)28d養(yǎng)護(hù)后試壓確定。試塊必須在澆筑地點(diǎn)制作，每200ms制作一組試塊。試塊的留置應(yīng)符合《碇結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》的規(guī)定。應(yīng)注意的質(zhì)量問(wèn)題蜂窩：原因是同一次下料過(guò)厚，振搗不實(shí)或漏振;模板有縫隙水泥漿流失;鋼筋較密而坍落度過(guò)小或過(guò)大。露筋：原因是鋼筋墊塊間距過(guò)大或漏放墊塊造成露筋，或梁、板底振動(dòng)不實(shí)而出現(xiàn)露筋。麻面：模板表面不光滑或模板濕潤(rùn)不夠或拆模過(guò)早，構(gòu)件表面混凝土易粘在模板上造成脫皮麻面?？斩矗涸蚴窃阡摻钶^密的部位砼被卡，未經(jīng)振搗就繼續(xù)澆筑上層砼?？p隙及夾層：施工縫雜物清理不干凈或未澆漿等原因造成縫隙、夾層。2、作業(yè)工序的中間交接程序七、作業(yè)的質(zhì)量保證及質(zhì)量控制措施1質(zhì)量保證體系八、混凝土澆筑應(yīng)急措施8.1