降低VS真空開關缺陷次數(shù)

PAGEXXX降低VS1真空開關缺陷次數(shù)上海吳涇發(fā)電有限責任公司電氣檢修部鍋爐班QC小組撰寫人：吳臻瑋發(fā)布人：魯斌華編降低VS1真空開關缺陷次數(shù)上海吳涇發(fā)電有限責任公司電氣檢修部爐班QC小組一、課題背景我廠機組11/12所用的6kV開關均為VS1（ZN1250A）高壓真空斷路器，由于其滅弧能力強、運行可靠性高、適合頻繁操作等優(yōu)越性，廣泛用于我廠的廠用電系統(tǒng)和高壓輔機上。經過了多年的使用，VS1真空斷路器在運行和檢修過程中，缺陷日漸增多，加之VS1真空斷路器在我廠設備上的廣泛運用，對其下所用設備形成了不同程度的隱患，也影響到了系統(tǒng)的安全性和可靠性。二、小組概況課題名稱降低VS1真空開開關缺陷次數(shù)數(shù)小組名稱電氣鍋爐班QC小小組注冊號WJQCDQ-0005注冊時間2016.1課題型現(xiàn)場型活動時間2016.1-22016.12活動次數(shù)12姓名性別年齡（歲）文化程度職務組內分工龔榮輝男51技校組長指導、實施曹偉男35大學組員實施吳臻瑋男32大學組員實施鮑晉男51技校組員實施季永明男47技校組員數(shù)據(jù)調查游泳男41技校組員數(shù)據(jù)調查陳杰強男47中專組員數(shù)據(jù)調查魯斌華女46大專組員數(shù)據(jù)調查制表日期：2016年1月制表人：吳臻瑋三、選題理由部門根據(jù)《設備可靠性管理》要求，將部門根據(jù)《設備可靠性管理》要求，將11/12機組VS1真空開關缺陷次數(shù)降低為平均3次/月部門要求存在問題降低VS1真空開關缺陷次數(shù)確定課題小組成員查閱了2015年8月至2015年12月的臺帳記錄，其中運行和檢修過程中發(fā)生缺陷25次，平均5次/月。四、制定目標根據(jù)部門提出要求，設定本次目標：將11/12機組VS1真空斷路器缺陷次數(shù)降低到平均3次/月。目標可行性分析：小組成員調查了11/12機組VS1真空斷路器2015年8～12月間所發(fā)生的缺陷情況，制作了統(tǒng)計表和餅圖：產生缺陷原因次數(shù)累計次數(shù)所占百分比累計百分比導電回路接觸電阻阻大181872%72%分、合閘線圈燒壞2208%80%操作不當2228%88%二次回路缺陷1234%92%其他2258%100%制表人：吳臻瑋日期：2016年1月制圖人：吳臻瑋日期：2016年1月由圖表我們可以明顯的看出導電回路接觸電阻大占缺陷總數(shù)的72%，是引起11/12機組VS1真空斷路器缺陷的A類因素。如果能夠把因導電回路接觸電阻大產生的缺陷降低70%，那么總缺陷將下降到2.48次/月，達到11/12機組VS1真空斷路器缺陷每月3次以內的目標。小組成員收集了11/12機組VS1真空接觸器在2013年9月至12月中，運行和檢修過程中的缺陷數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)導電回路接觸電阻大產生的缺陷較少，僅為4次，平均缺陷次數(shù)為1次/月。我們先后對11/12機組48臺輔機的VS1高壓真空斷路器測量導電回路電阻,發(fā)現(xiàn)導電回路電阻大此問題集中在6臺真空斷路器A、C相導電回路電阻中，其余的42臺VS1真空斷路器導電回路電阻均合格，見下表：6臺真空斷路器導電回路電阻統(tǒng)計表序號設備A相（μΩ）B相（μΩ）C相（μΩ）1機11循泵A71.234.950.12機12凝泵B69.840.056.33機12閉冷泵B59.736.156.04爐11送風機B71.041.449.75爐11爐水泵C62.939.651.06爐12爐水泵A70.143.258.97平均67.439.153.6相對偏差標準GB19984-899《交流高壓壓斷路器》VVS1（SNN1250AA）高壓真空空短路器現(xiàn)狀值（平均）導電回路電阻≤45μΩA相C相C相67.4μΩ39.1μΩ53.6μΩ根據(jù)以上分析，小組成員認為我們制定的目標是完全可行的。五、原因分析根據(jù)餅圖的結果，小組成員采取“頭腦風暴法”，進行了討論，將可能引起導電回路接觸電阻大的各種因素一一列出，并制作了因果圖。機人機人動靜動靜觸頭間熔焊動靜觸頭表面不平滑觸頭電磨損厚度大觸頭彈簧老化維修人員水平不高導電回路接觸電阻大動靜觸頭表面不平滑觸頭電磨損厚度大觸頭彈簧老化維修人員水平不高導電回路接觸電阻大觸頭彈簧壓力下降觸頭彈簧壓力下降各各導體表面電阻（膜電阻）大拐臂處縫隙大拐臂處縫隙大絕緣拉桿移位觸頭表面污垢附著一次觸頭表面凡士林涂的過多、厚薄不絕緣拉桿移位觸頭表面污垢附著一次觸頭表面凡士林涂的過多、厚薄不均環(huán)境的影響觸頭合閘彈跳時間過長濕度高溫度變化觸頭合閘彈跳時間過長濕度高溫度變化大環(huán)法料環(huán)法料制圖人：吳臻瑋日期：2016年2月根據(jù)因果圖分析，我們得到了導電回路接觸電阻大的8條末端因素：1、維修人員水平不高。 2、溫度變化大。3、環(huán)境濕度高。 4、各導體表面電阻（膜電阻）大。5、觸頭彈簧的壓力下降。 6、一次觸頭表面凡士林涂得過多、不均勻。7、動靜觸頭間熔焊。 8、觸頭合閘彈跳時間過長。六、要因確認要因確認計劃表序號末端因數(shù)確認內容確認方法標準負責人完成時間1維修人員檢修技能能不合格檢修水平是否合格格對維修人員進行技技術培訓和技技能考核吳電企業(yè)標準：SEPWJ-YWW-03-117合格率達到1000%曹偉2016.32溫度變化大在不同的天氣對66KV開關室室進行溫度的的測量現(xiàn)場測量記錄并驗驗證環(huán)境溫度：+400℃、-155℃龔榮輝2016.2～22016.63環(huán)境濕度高在不同的天氣對66KV開關室室進行濕度的的測量現(xiàn)場測量記錄并驗驗證日平均相對濕度：：≤95%龔榮輝2016.2～22016.64各導體表面電阻（膜膜電阻）大對清潔前后導體表表面進行表面面電阻測量現(xiàn)場測量記錄并驗驗證導體與導體接觸面面潔凈，接觸觸良好吳臻瑋2016.55一次觸頭表面凡士士林涂的過多多、厚薄不均均勻對清潔前后一次觸觸頭表面進行行表面電阻測測量現(xiàn)場測量記錄并驗驗證導體與導體接觸面面潔凈，接觸觸良好季永明2016.56觸頭彈簧的壓力下下降對觸頭的超行程測量量現(xiàn)場測量記錄并驗驗證GB1984-889標準：觸頭的超行程在33.5±1mmm范圍內曹偉季永明2016.67動、靜觸頭間熔焊焊對動、靜觸頭開距測測量現(xiàn)場測量記錄并驗驗證GB1984-889標準：動、靜觸頭開距在在11±1mmm范圍內曹偉吳臻瑋2016.68觸頭合閘彈跳時間間過長對觸頭合閘彈跳時間間測量現(xiàn)場測量記錄并驗驗證GB1984-889標準：觸頭合閘彈跳時間間≤2ms龔榮輝魯斌華2016.6制表人：吳臻瑋日期：2016年2月驗證過程：按照吳電企業(yè)標準，員工的考核平均分應高于80分。2016年3月15日到19日，對班組7名員工進行理論知識考核和實際操作考核，考核結果如下表所示：姓名考核項目龔榮輝吳臻瑋陳杰強曹偉季永明游泳鮑晉理論考核（40%%）96939298919398實際操作考核（660%）89918890878693綜合考核總得分91.891.889.693.288.688.895評價優(yōu)優(yōu)良好優(yōu)良好良好優(yōu)制表日期：2016年3月制表人：吳臻瑋驗證結果：有4名員工成績優(yōu)，3名員工成績良好，成績均高于85分，考核全部合格。是否要因：非要因。驗證過程：我們分別在2月-6月，晴天、雨天、黃霉天等各種不同的氣候對6KV開關室進行濕度的測量并記錄見下表：日期02.0502.0902.1202.1602.2102.2503.0303.1003.1403.18室外濕度65708072757473869084室內濕度40424342444341424443日期03.2303.2704.0304.0804.1204.1704.2304.2905.0705.11室外濕度77746877838473828973室內濕度41424342414345424341日期05.1605.2005.2605.3006.0306.0906.1306.1806.2406.29室外濕度87868584838289757882室內濕度42414045424343424441制表日期：2016年6月制表人：吳臻瑋將表中的數(shù)據(jù)繪制成散布圖，結果如下：ⅡⅡⅠⅢⅣPQ制圖日期：2016年6月制表人：吳臻瑋驗證結果：運用散布圖將測算到對角象限區(qū)域內的點數(shù)，n1+n3=15,n2+n4=15,即n1+n3=n2+n4，因此室外的濕度與室內的濕度不相關，且室內的日平均相對濕度小于標準的95%。是否要因：非要因。驗證過程：我們在測量濕度的同時，對6KV開關室進行溫度的測量并記錄見下表：日期02.0502.0902.1202.1602.2102.2503.0303.1003.1403.18室外溫度7412111295101215室內溫度24252524242524252424日期03.2303.2704.0304.0804.1204.1704.2304.2905.0705.11室外溫度14182013142622242620室內溫度24242424232525252424日期05.1605.2005.2605.3006.0306.0906.1306.1806.2406.29室外溫度23242423242529223026室內溫度25242424252425242524制表日期：2016年6月制表人：吳臻瑋QQⅡⅠⅡⅠPPⅣⅢⅣⅢ制圖日期：20116年6月制表人人：吳臻瑋驗證結果：運用用散布圖將測測算到對角象象限區(qū)域內的的點數(shù)，n11+n3=115,n2+nn4=15,即n1++n3=n22+n4，因因此室外的溫溫度與室內的的溫度不相關關，且室內長長期開著空調調，把溫度設設定在25度度。是否要因：非要因因。驗證過程：因因為各導體接接觸表面由于于塵埃、油污污等在接點表表面機械附著著沉積形成的的較松散的表表膜，這層表表膜由于帶有有微粒物質極極易嵌藏在接接觸表面的微微觀凹坑處，使使接觸面積縮縮小，接觸電電阻增大，且且不穩(wěn)定。清潔前的清潔前的導體表面清潔清潔后的導體表面驗證結果：我們小小組成員對清清潔前后導體體表面進行表表面電阻測量量，發(fā)現(xiàn)變化化不是很大。見下表表：清潔前清潔后表面電阻Rb（μμΩ）11.911.7制表日期：20116年5月制表人：吳吳臻瑋是否要因：非要因因。驗證過程：由由于一次觸頭頭表面涂抹的的凡士林過多多且厚薄不均均勻會導致積積灰加上油污會形成污污垢清潔前的一次觸頭表面清潔前的一次觸頭表面清潔清潔后的一次觸頭表面驗證結果：；我們們小組成員對對清潔前后一一次觸頭表面面進行表面電電阻測量發(fā)現(xiàn)現(xiàn)變化不是很大，見見下表：清潔前清潔后表面電阻Rb（μμΩ）12.712.3制表日期：20116年5月制表人人：吳臻瑋是否要因：非要因因驗證過程：我們QQC小組成員員對6臺導電回路路電阻超標的的真空斷路器器A/C相進行超行程的的測量，并作作記錄，見下下表：循泵B凝泵B閉冷泵B送風機B爐水泵C電除塵BACACACACACAC合閘（mm）22.623.021.622.123.123.221.924.021.822.122.023.1剛合（mm）20.420.918.918.920.520.419.421.918.919.318.721.1超行程（mm）2.22.12.73.22.62.82.52.12.92.83.32.0制表日期：20116年4月制表人人：吳臻瑋驗證結果：根據(jù)接接觸電阻與壓壓力的公式RRj=Kj/（0..102F）m所以觸頭的壓力F減小使接觸電阻Rj增大，觸頭的壓力與動、靜觸頭的超行程成反比，以上有的真空斷路器動、靜觸頭的超行程變大，觸頭壓力就變小，按GB1984-89《交流高壓斷路器》的標準VS1（ZN1250A）型高壓真空斷路器超行程在3.5±1mm范圍內，以上6臺真空斷路器A/C相超行程有的超出。是否要因：要因驗證過程：我們QQC小組成員員對6臺導電回路路電阻超標的的真空斷路器器A/C相進行動、靜觸觸頭的開距的的測量，并作作記錄，見下下表：循泵B凝泵B閉冷泵B送風機B爐水泵C電除塵BACACACACACAC合閘（mm）22.623.021.622.123.123.221.924.021.822.122.023.1分閘（mm）10.510.410.510.910.610.910.610.510.510.710.610.8觸頭開距（mm）12.112.611.111.212.512.311.313.511.311.411.412.3制表日期：20116年6月制表人：吳吳臻瑋驗證結果：按GBB1984--89《交流流高壓斷路器器》的標準VVS1（ZNN1250AA）型高壓真真空斷路器動動、靜觸頭開開距在11±±1mm范圍圍內，以上66臺真空斷路路器A/C相相有的超出其其規(guī)定標準。是否要因：要因驗證過程：在動觸觸頭以一定速速度與靜觸頭頭碰撞后，動動觸頭將反彈彈回一定的距距離，于是動動靜觸頭分開開，由于動觸觸頭支架還在在繼續(xù)向靜觸觸頭方向移動動，于是動、靜靜觸頭又發(fā)生生第二次碰撞撞，由于在碰碰撞過程中總總有能量損失失，振動將逐逐漸衰減，因因此觸頭的關關合過程是經經過很多次碰碰撞后才完成成的。見下圖圖：真空斷路器關合時時觸頭的碰撞撞過程觸頭間距離隨時間間的變化曲線線在關合過程特別是是關合短路過過程中，在觸觸頭振動時間間內，觸頭間間將產生電弧弧，為避免電電弧的不利影影響，應當盡盡量減少觸頭頭的振動時間間——即控制制斷路器的合合閘彈跳，我我們對6臺導電回回路電阻超標標的真空斷路路器進行觸頭頭合閘彈跳時時間測試見下下表：6臺導電回路電阻阻超標的真空空斷路器進行行觸頭合閘彈彈跳時間序號設備A相（ms）B相（ms）C相（ms）1機11循泵A1.91.22.12機12凝泵B2.11.31.83機12閉冷泵B2.001.64爐11送風機A2.21.41.75爐11爐水泵C1.81.22.16爐12爐水泵A2.11.51.7制表日期：20116年6月制表人人：吳臻瑋驗證結果：以上66臺真空斷路路器A/C相相有的超出其其規(guī)定標準。按按GB19884-89《交流高壓壓斷路器》的的標準VS11（ZN12250A）型型高壓真空斷斷路的合閘彈彈跳應≤2ms。是否要因：要因經過驗證，小組成成員找出了導導致導電回路路接觸電阻大大的3個要因因：★動靜觸頭間熔焊?！镉|頭彈簧壓力變小小?！镉|頭合閘彈跳時間間過長。七、制定對策針對主要原因，小小組成員制定定了相應的對對策表：序號要因對策目標措施負責人完成日期地點1動、靜觸頭間熔焊焊調整絕緣拉桿上連連接桿與傳動動桿之間距離離動、靜觸頭開距在在11±1mmm范圍內1、調整連接桿與與傳動桿之間間距離2、核對真空斷路器器動、靜觸頭頭的開距龔榮輝曹偉2016.711#及12#機機組6kV開開關室2觸頭的彈簧壓力變變小調整滑塊螺栓超行程在3.5±±1mm范圍圍內1、扳手固定主絕緣拉拉桿上的扁絲絲2、調整滑塊螺栓栓3、縮小真空斷路路器動靜、觸頭超行程4、核對真空斷路路器動靜、觸頭超行程吳臻瑋陳杰強2016.711#及12#機機組6kV開開關室3觸頭合閘彈跳時間間過長增加配重，改變了了運動部分的的固有頻率把真空斷路器觸頭合合閘彈跳時間間控制在≤2mms以內1、尋找合適重量量的配重物2、在拐臂與絕緣緣拉桿連接處處增加配重物3、核對觸頭合閘閘彈跳時間季永明鮑晉2016.711#及12#機機組6kV開開關室八、對策實施時間：2016年7月44日地點：11#及12#機機組6KV開關室室實施負責人：龔榮輝、曹偉實施內容：調整絕絕緣拉桿上連連接桿與傳動動桿之間距離離實施效果：我們QC小組成員員通過查詢資資料、研究發(fā)發(fā)現(xiàn)調整該相相絕緣拉桿上上連接桿與傳傳動桿之間距距離，來調整整真空斷路器器動、靜觸頭頭開距，并測測的數(shù)據(jù)見下下表：機11循泵A機12凝泵B機12閉冷泵B機11送風機A機11爐水泵C機12爐水泵AACACACACACAC合閘（mm）21.722.021.622.122.122.221.922.021.822.122.022.2分閘（mm）10.510.410.510.910.610.910.610.510.510.710.610.8觸頭開距（mm）11.211.611.111.211.511.311.311.511.311.411.411.4制表日期：20116年7月制表人人：曹偉目標檢查：從上表表看出6臺導電回路路電阻超標的的真空斷路器器動、靜觸頭頭開距都達到我我們設定的11±1mmm范圍內實施結果：完成時間：2016年7月55日地點：11#及12#機機組6KV開關室室實施負責人：吳臻瑋、陳杰強實施內容：調整滑滑塊螺栓實施效果：要動、靜觸頭的超超行程符合其其技術要求。我我們QC小組組成員通過查查詢資料、研研究發(fā)現(xiàn)通過過調整滑塊螺螺栓來縮小真空斷斷路器超行程程，來增加觸觸頭的壓力首首先我們用扳扳手固定主絕絕緣拉桿上的的扁絲（圖中中1），用另一一把扳手松開開螺母（圖中中2），松開后后轉動絕緣拉拉桿，使拉桿桿上的螺紋轉轉動達到我們們要求，再測測量的數(shù)據(jù)見見下表：機11循泵A機12凝泵B機12閉冷泵B爐11送風機B爐11爐水泵C爐12爐水泵AACACACACACAC合閘（mm）21.722.021.622.122.122.221.922.021.822.122.022.2剛合（mm）18.418.817.918.918.518.418.418.517.918.318.719.0超行程（mm）3.33.23.73.23.63.83.53.53.93.83.33.2制表日期：20116年7月制表人人：曹偉目標檢查：從上表表看出6臺導電回路路電阻超標的的真空斷路器器動、靜觸頭頭超行程都達到到我們設定的3.55±1mm范范圍內實施結果：完成時間：2016年7月55日地點：11#及12#機機組6KV開關室室實施負責人：季永明、鮑晉實施內容：減小觸觸頭合閘彈跳跳時間我們QC小組通過過查閱資料、向向制造廠家詢詢問且不斷試試驗發(fā)現(xiàn)在拐拐臂與絕緣拉拉桿連接處加加了10mmm寬、直徑228mm，重重量為1000克左右的兩兩片墊片，增增加配重，這這是因為當激激振頻率與運運動部分的固固有頻率接近近甚至相等時時，由于振幅幅的劇烈增加加因而出現(xiàn)彈彈跳超標的現(xiàn)現(xiàn)象，而我們們的配重方案案恰好改變了了運動部分的的固有頻率。觸頭合閘彈跳時間間發(fā)現(xiàn)有明顯顯改變見下表表：序號設備A相（ms）B相（ms）C相（ms）1循泵B1.11.21.62凝泵B1.41.31.23閉冷泵B1.301.14送風機B1.21.41.35爐水泵C1.21.21.56電除塵B1.61.51.4制表日期：20116年7月制表人人：曹偉目標檢查：經我們們QC小組的努努力，6臺導電回路路電阻超標的的真空斷路器器觸頭合閘彈彈跳時間明顯顯減小，達到到我們設定要要求≤2mss以內。實施結果：完成九、效果檢查經我們QC小組成成員努力工作作，取得了明明顯的效果，活動后測得6臺真空斷路器導電回路路電阻見下表：：序號設備A相（μΩ）B相（μΩ）C相（μΩ）1機11循泵A33.934.937.72機12凝泵B34.54035.13機12閉冷泵B343634.34機11送風機B37.341.435.75機11爐水泵C3539.635.86機12爐水泵A37.843.236.97平均35.4139.1835.91制表日期：20116年8月制表人：：曹偉并且我們QC小組組成員對活動動前后真空斷斷路器A、C相導電回路電阻阻對比制圖日期：20116年8月制圖人：：曹偉我們小組成員再次次查閱了16年8月到到16年11月11/122機組高壓真真空斷路器缺缺陷記錄,發(fā)發(fā)現(xiàn)因導電回回路電阻大所所引起的真空空斷路器缺陷陷為零。缺陷16/8-16//11（年/月）百分比合、分閘線圈燒壞壞1次50%二次回路所引起的的缺陷1次50%導電回路電阻大所所引起的缺陷陷0次0%總數(shù)2次100％制表日期：20116年11月制表人：：曹偉制圖日期：20116年11月制制圖人：曹偉偉并且我們將總缺陷陷將下降到0..5次/月，達到了11/122機組VS1真空斷路器器缺陷每月33次以內的目目標。制圖日期：20116年11月制制圖人：曹偉偉從圖中我們可以看看出，導電回路接接觸電阻大已已經不再是導導致VS1真真空斷路器缺缺