現(xiàn)澆箱梁支架方案計(jì)算書

福清項(xiàng)目現(xiàn)澆箱梁支架方案計(jì)算書鋼管樁+貝雷梁+頂托支架方案1、方案概況1.1編制依據(jù)⑴《福清市外環(huán)路北江濱A段道路工程兩階段施工圖》；⑵《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）；⑶《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD63-2007）；⑷《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2011）；⑸《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ128-2000）；⑹《公路橋涵抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/TD60-01-2004）；⑺《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)和木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ025-86）；⑻《裝備式公路鋼橋使用手冊(cè)》；⑼《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》。⑽《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）=11\*GB2⑾《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008）；=12\*GB2⑿《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）=13\*GB2⒀《公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程》（JTJ076-95）=14\*GB2⒁《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50205—2001）1.2工程概況外環(huán)路（北江濱路-利橋至融寬環(huán)路段）道路工程范圍西起于龍江路與利橋交叉口，向東穿甲飛客運(yùn)站后，斜跨過龍江，而后沿玉塘湖布設(shè)，東止于融寬環(huán)路，線位基本呈現(xiàn)西北-東南走向，施工里程段為K0+000~K1+800。瑞亭大橋：中心樁號(hào)為K0+377.8，起終點(diǎn)樁號(hào)：K0+116.46—K0+638.5。橋梁跨徑組成為（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，橋面寬度2-19.25米，全橋長(zhǎng)522.4米。橋梁上部結(jié)構(gòu)：第一聯(lián)采用20m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支空心板，其余各聯(lián)采用35m等截面連續(xù)箱梁。橋梁下部：采用肋板式橋臺(tái)。柱式橋墩、樁基礎(chǔ)。橋梁縱面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直線、凸曲線、直線、凸曲線、直線上；本橋平面位于直線接半徑R=500m圓曲線接直線上，梁體按等角度70°布置，墩臺(tái)沿著分孔線徑向布置。瑞亭大橋第二聯(lián)至第五聯(lián)上部現(xiàn)澆箱梁，標(biāo)準(zhǔn)段采用單箱三室橫斷面的預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁，梁高2.2m，頂、底板厚0.25m～0.45m，箱梁頂、底板均與橋面同坡，橋面橫坡由箱梁頂、底板旋轉(zhuǎn)形成。跨中截面頂板厚度25㎝、底板厚22㎝?？缰懈拱搴?.5m，支點(diǎn)腹板厚0.7m，漸變長(zhǎng)度2.5m；箱梁懸臂長(zhǎng)2。5m，翼緣板端部厚0.15m，根部厚0.45m；箱梁在各支點(diǎn)處設(shè)置橫梁，端橫梁寬1.5m，中橫梁寬2m。箱梁預(yù)應(yīng)力鋼束采用15-12、15-7。2、方案計(jì)算2.1支架計(jì)算荷載的取用原則2.1.1設(shè)計(jì)荷載根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTG/TF50-2011第5.2.6條：計(jì)算模板、支架和拱架時(shí)，應(yīng)考慮下列荷載并按表4.1.1進(jìn)行荷載組合。⑴新澆筑混凝土、鋼筋混凝土或其他圬工結(jié)構(gòu)物的重力；⑵模板、支架自重；⑶施工人員和施工材料、施工設(shè)備等荷載；⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；⑸新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力；⑹混凝土入模時(shí)產(chǎn)生的水平方向的沖擊荷載；⑺設(shè)于水中的支架所承受的水流壓力、波浪力、流冰壓力、船只及其他漂浮物的撞擊力；⑻其他可能產(chǎn)生的荷載，如風(fēng)荷載、雪荷載、冬季保溫設(shè)施荷載等。表2.1.1模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算的荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合計(jì)算強(qiáng)度用驗(yàn)算剛度用梁、板的底模板以以及支撐板、支支架等（1）+（2）+（3）+（4）+(7)+(8))（1）+（2）+(7)+(8))緣石、人行道、欄欄桿、柱、梁梁、板等的側(cè)側(cè)模板（4）+（5）（5）基礎(chǔ)、墩臺(tái)等厚大大結(jié)構(gòu)物的側(cè)側(cè)模板（5）+（6）（5）2.1.2普通模板荷載計(jì)算見《橋梁施工工程師手冊(cè)》7-1-1、7-1-2⑴新澆筑混凝土和鋼筋混凝土的容重：混凝土26kN/m3。⑵模板、支架和拱架的容重按設(shè)計(jì)圖紙計(jì)算確定。⑶施工人員和施工材料、機(jī)具行走運(yùn)輸或堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：①計(jì)算模板及直接支承模板的小棱時(shí)，均布荷載可取2.5kPa，另外以集中荷載2.5kN進(jìn)行驗(yàn)算；②計(jì)算直接支承小棱的梁時(shí)，均布荷載可取1.5kPa；③計(jì)算支架立柱時(shí)，均布荷載可取1.0kPa；④有實(shí)際資料時(shí)按實(shí)際取值。⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（作用范圍在有效壓頭高度之內(nèi)）：對(duì)水平模板為2.0kPa；對(duì)垂直面模板為4.0kPa。⑸新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力：采用內(nèi)部振搗器，當(dāng)混凝土的澆筑速度在6m/h以下時(shí)，新澆筑的普通混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力可按式（2—1）和（2—2）計(jì)算：Pmax=0.22γtok1k2v1/2（2—1）Pmax=γh(2—2)式中：Pmax—新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kPa）h—為有效壓頭高度（m）V—混凝土的澆筑速度（m/h）t0—新澆筑混凝土的初凝時(shí)間（h）?？砂磳?shí)測(cè)確定：γ—混凝土的容重（kN/m3）k1—外加劑影響正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2；k2—混凝土塌落度影響正系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取0.85；50至90mm時(shí)，取1.0；110至150mm時(shí)取1.15。本設(shè)計(jì)檢算按（2-2）計(jì)算。⑹傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載：傾倒混凝土?xí)r對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載表2-1-2采用。本計(jì)算取2.0kPa。表2-1-2傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載向模板中供料方法法水平荷載（kPaa）用溜槽、串筒或?qū)?dǎo)管輸出2.0用容量0.2及小小于0.2m3的運(yùn)輸器具具傾倒2.0用容量大于0.22至0.8m3的運(yùn)輸器具具傾倒4.0用容量大于0.88m3的運(yùn)輸器具具傾倒6.0⑺其他可能產(chǎn)生的荷載：如雪荷載、冬季保溫設(shè)施荷載等，按實(shí)際情況考慮。(本計(jì)算按荷載為0考慮)。2.2使用材料混凝土：γ砼=26.0kN/m3。竹膠板:γ竹膠板=9.0kN/m3；[σw]=11.45Mpa；E=6.0×103Mpa（優(yōu)質(zhì)品）；δ=0.015m；長(zhǎng)×寬=2.44×1.22m。方木：γ木=5.0kN/m3；[σw]=12.0Mpa；E=9.0×103Mpa（馬尾松）。（路橋施工計(jì)算手冊(cè)表8-6）Φ28mm頂托，長(zhǎng)70cm(暫定)，托盤大小100×150mm；[σ]=140.0Mpa；E=2.1×105Mpa；A=6.2×10-4m2。頂托、槽鋼、螺栓每個(gè)總質(zhì)量為5kg。I16a：q=0.205kN/m；[σ]=145.0Mpa；E=2.1×105Mpa；I=1.127×10-5m4；Wx=1.409×10-4m3；A=2.611×10-3m2。（路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表3-31）2.3荷載分析計(jì)算2.3.1橫斷面荷載分布如下：圖2.3.1橫斷面荷載分布圖其中：S1=0.9094m2，L1=2.572m,q1-1=S1/L1×γ砼=9.19kN/m;S2=1.6692m2，L2=1.375m,q1-2=S2/L2×γ砼=31.56kN/m;S3=2.0132m2，L3=3.813m,q1-3=S3/L3×γ砼=13.73kN/m;S4=1.1704m2，L4=0.532m,q1-4=S4/L4×γ砼=57.2kN/m;S5=2.0788m2，L5=3.902m,q1-5=S5/L5×γ砼=13.85kN/m;2.4模板計(jì)算箱梁梁端實(shí)體部位腹板位置處底模的受力最大，作為控制計(jì)算部位。2.4.1荷載本計(jì)算書偏安全計(jì)算以一次澆筑荷載進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙可查，混凝土容重取r=26kN/m3,支架設(shè)計(jì)荷載計(jì)算如下：按縱向每1m寬度計(jì)：⑴鋼筋混凝土自重：q1-4=2.2×1.0×26.0=57.2kN/m。⑵模板自重：q2=0.015×1.0×9.0=0.135kN/m。⑶施工荷載：均布荷載2.5kN/m2；集中荷載2.5kN（驗(yàn)算荷載）q3=2.5×1.0=2.5kN/m；p=2.5kN（驗(yàn)算荷載）。⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2q4=2.0×1.0=2.0kN/m。荷載組合：組合Ⅰ：q=q1-4+q2+q3+q4=0.135+57.2+2.5+2.0=61.835kN/mP=0組合Ⅱ：q=q1-4+q2+q4=0.135+57.2+2.0=59.335kN/mP=2.5kN組合Ⅲ：q=q1-4+q2=0.135+57.2=57.335kN/m2.4.2模板（底模）強(qiáng)度驗(yàn)算（1）計(jì)算模式：由于竹膠板底模下布置木橫梁(10×10×400cm)，中對(duì)中間距25cm,凈間距15cm。本計(jì)算按五跨連續(xù)梁計(jì)算：圖2-4-2受力簡(jiǎn)圖（2）截面特性：A=b×h=1.0×0.015=0.015m2W=bh2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m3I=bh3/12=1.0×0.0153/12=2.8125×10-7m4（3）強(qiáng)度驗(yàn)算=1\*GB3①采用荷載組合Ⅰ，施工荷載按均布荷載時(shí)：Mmax=0.105ql2+0.158pl(路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-11)=0.105×61.835×0.152+0=0.146kN·m則：σmax=Mmax/W=0.146/(3.75×10-5)×10-3=3.89Mpa＜[σw]=11.45Mpa滿足正截面承載力要求！=2\*GB3②采用荷載組合Ⅱ進(jìn)行驗(yàn)算圖2-4-2受力簡(jiǎn)圖M=0.105ql2+0.158pl=0.105×59.335×0.152+0.158×2.5×0.15=0.2kN·m則：σ=M/W=0.2/(3.75×10-5)×10-3=5.3Mpa＜[σw]=11.45Mpa滿足要求！2.4.3剛度驗(yàn)算采用荷載組合Ⅲ進(jìn)行計(jì)算：q=q1+q2=0.135+57.2=57.335kN/mF=(0.664ql4+1.097pl3)/100EI（路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-11）=(0.664×57.335×0.154+0)/(100×6.0×106×2.8125×10-7)=0.12mm＜[f]=0.15/400=0.0025m=0.375mm滿足要求！當(dāng)驗(yàn)算模板及其支架的剛度時(shí)，其最大變形不得超過下列允許值(路橋施工計(jì)算手冊(cè)表8-11)：（1）、結(jié)構(gòu)表面外露的模板，為模板構(gòu)件計(jì)算跨度的1/400；（2）、結(jié)構(gòu)表面隱藏的模板，為模板構(gòu)件計(jì)算跨度的1/250；（3）、支架的壓縮變形值或彈性撓度，為相應(yīng)構(gòu)件計(jì)算跨度的1/1000。結(jié)論：竹膠板其正截面彎曲強(qiáng)度、剛度滿足其容許承載力要求！2.510×10木橫梁計(jì)算墩頂梁下的橫木受力最大,梁高2.2m的實(shí)體梁，該部分橫木作為控制計(jì)算部位。木橫梁為10×10×400cm的方木，方木橫橋向布設(shè)，橫木中對(duì)中間距為25cm。2.5.1荷載橫木中對(duì)中間距25cm，故每根承受0.25m寬度范圍荷載，按縱向每0.25m計(jì)算。⑴模板、橫木自重：q1=0.015×0.25×9.0+0.1×0.1×5.0=0.084kN/m。⑵混凝土自重：q2=2.2×0.25×26.0=14.3kN/m。⑶施工荷載：均布荷載2.5kN/m2集中荷載2.5kN（驗(yàn)算荷載）q3=2.5×0.25=0.63kN/mp=2.5kN（驗(yàn)算荷載）。⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2q4=2.0×0.25=0.5kN/m。荷載組合：組合Ⅰ：q=q1+q2+q3+q4=0.084+14.3+0.63+0.5=15.514kN/mP=0kN組合Ⅱ：q=q1+q2+q4=0.084+14.3+0.5=14.884kN/mP=2.5kN組合Ⅲ:q=q1+q2=0.084+14.3=14.384kN/m2.5.2強(qiáng)度驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：按兩跨連續(xù)梁計(jì)算圖2-5-1受力簡(jiǎn)圖⑵截面特性：A=b×h=0.10×0.10=0.01m2W=bh2/6=0.10×0.102/6=1.67×10-4m3I=bh3/12=0.10×0.103/12=8.33×10-6m4=3\*GB2⑶強(qiáng)度驗(yàn)算=1\*GB3①采用荷載組合Ⅰ進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)：Mmax=MB=0.125ql2+0.188pl（路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-8）=0.125×15.514×0.62=0.7kN·m則：σmax=Mmax/W=0.7/(1.67×10-4)×10-3=4.2Mpa＜[σw]=12.0Mpa滿足要求！=2\*GB3②采用荷載組合Ⅱ驗(yàn)算圖2-5-2受力簡(jiǎn)圖M=0.125ql2+0.188pl=0.125×14.884×0.62+0.188×2.5×0.6=0.95kN·m則：σ=MB/W=0.95/(1.67×10-4)×10-3=5.7Mpa＜[σw]=12.0Mpa滿足要求！2.5.3剛度驗(yàn)算⑴采用荷載組合Ⅲ：q=q1+q2=0.084+14.3=14.384kN/m⑵剛度驗(yàn)算fmax=（0.521ql4+0.911pl3)/100EI（路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-8）=(0.5221×14..384×00.64+0)×1103/(1000×9.0××109×8.333×10-66)=0.13mmm＜[f]=00.6/4000=1.55mm。滿足要求！！方木橫梁承載力驗(yàn)驗(yàn)算結(jié)論：根根據(jù)以上驗(yàn)算算的結(jié)果，現(xiàn)現(xiàn)澆梁底板處處橫向設(shè)置10×100×400ccm的方木橫梁梁，縱向中對(duì)對(duì)中間距25cm，跨徑為60、90cm。其正截面面彎曲強(qiáng)度、剛剛度滿足其容容許承載力要要求！2.6I10縱縱梁計(jì)算縱梁布設(shè)腹板部位位下其橫向間間距為45cm，縱向頂托托間距90cm；箱室部位位和翼緣板部部位橫向間距距為90cm，縱向頂托托間距90cm；在梁端實(shí)實(shí)體部分縱向向頂托間距60cm。因此計(jì)算算工況腹板橫橫向間距為45cm，縱向間距90cm時(shí)縱梁受力力和工況梁端端實(shí)體部分橫橫向間距為90cm，縱向間距60cm時(shí)縱梁受力力。I10：q=0..112kNN/m；[σ]=1445.0Mppa；E=2.11×105Mpa；I=0.2245×100-5m4；Wx=0..49×100-4m3；A=1.4433×100-3m2。（路橋施施工計(jì)算手冊(cè)冊(cè)附表3-31）2.6.1工況腹腹板橫向間距距為45cm，縱向間距90cm時(shí)縱梁受力力2.6.1.1荷荷載縱梁上木橫梁按縱縱向間距0.25m均勻排列。擬擬定縱梁以上上荷載在縱向向0.25m范圍內(nèi)為集集中荷載，則則：⑴模板、木橫梁:PP1=0.0115×0.445×0.225×9+00.1×0..1×0.445×5=00.038kkN縱梁自重:q1==0.1122kN/m⑵混凝土自重:P22=2.2××0.45××0.25××26.0==6.4355kN。⑶施工荷載：均布荷荷載2.5kNN/m2集中中荷載2.5kN（驗(yàn)算荷載載）q3=2.5×0.445=1.1125kN//mp=2.55kN（驗(yàn)算荷載載）⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載：2.0kNN/m2q4=2.0×0.445=0.99kN/m。2.6.1.2強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：按簡(jiǎn)支支梁計(jì)算。圖2-6-1受受力簡(jiǎn)圖⑵荷載組合I：q=q1+q3++q4=0.1112+1.1125+0..9=2.114kN/mmP橫=P1+P2=00.038++6.4355=6.477kN荷載組合Ⅱ：q=q1+q4==0.1122+0.9==1.0122kN/mP橫=P1+P2=00.038++6.4355=6.477kNP中=2.5kN荷載組合Ⅲ:q=q1=0.1112kN//mP橫=P1+P2=00.038++6.4355=6.477kN⑷強(qiáng)度驗(yàn)算：用荷載組合I進(jìn)行行驗(yàn)算：M=1/8ql22+2P橫×0.455-P橫×0.1225-P橫×0.3775=1//8×2.114×0.992+6.477×(2×00.45-00.125--0.3755)=2.81kN··m則：σ=M/W=2.881/(0..49×100-4)×110-3=577.3Mpa＜[σw]=1455Mpa滿足要求?。∮煤奢d組合=2\*ROMANII進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算：M=1/8ql22+（4橫+P中)/2×00.45-P橫×0.1225-P橫×0.3775=1//8×1.0012×0..92+(4×66.47+22.5)/22×0.455-6.477×(0.1125+0..375)=3.25kN··m則：σ=M/W=3.225/(0..49×100-4)×110-3=666.4Mpa＜[σw]=1455Mpa滿足要求?。?.6.1.3剛剛度驗(yàn)算⑴荷載組合Ⅲq=q1=0.1112kN//mP橫=P1+P2=00.038++6.4355=6.477kN⑵剛度驗(yàn)算(施工結(jié)構(gòu)計(jì)算方法法與設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)表10-166)=[(5××0.1122×0.944/384++6.47××0.0755(3×0..92-4×0..052)/24++6.47××0.3255(3×0..92-4×0..3252)/24]]/(2.11×105×0.2445×10--5)=0.44mm＜＜[f]=00.9/4000=2.225mm滿足要求?。?.6.2工況梁梁端實(shí)體部分分橫向間距為為90cm，縱向間距60cm時(shí)縱梁受力力2.6.2.1荷荷載縱梁上木橫梁按縱縱向間距0.25m均勻排列。擬擬定縱梁以上上荷載在縱向向0.25m范圍內(nèi)為集集中荷載，則則：⑴模板、木橫梁:PP1=0.0115×0.99×0.255×9.0++0.1×00.1×0..9×5.00=0.0775kN縱梁自重:q1==0.1122kN/m⑵混凝土自重:P22=2.2××0.9×00.25×226.0=112.87kkN。⑶施工荷載：均布荷荷載2.5kNN/m2集中中荷載2.5kN（驗(yàn)算荷載載）q3=2.5×0.99=2.255kN/mp==2.5kNN（驗(yàn)算荷載載）⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載：2.0kNN/m2q4=2.0×0.99=1.8kkN/m。2.6.2.2強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：按簡(jiǎn)支支梁計(jì)算。圖2-6-2受受力簡(jiǎn)圖⑵荷載組合I：q=q1+q3++q4=0.1112+2.225+1.88=4.1662kN/mmP橫=P1+P2=00.075++12.877=12.995kN荷載組合Ⅱ：q=q1+q4==0.1122+1.8==1.29kkN/mP橫=P1+P2=00.075++12.877=12.995kNP中=2.5kN荷載組合Ⅲ:q=q1=0.1112kN//mP橫=P1+P2=00.075++12.877=12.995kN⑶強(qiáng)度驗(yàn)算:用荷載組合I進(jìn)行行驗(yàn)算：M=1/8ql22+（3P橫)/2×00.3-P橫×0.255=1//8×4.1162×0..62+3×122.95/22×0.3--12.955×0.255=2.78kN··m則：σ=M/W=2.778/(0..49×100-4)×110-3=566.7Mpa＜[σw]=1455Mpa滿足要求！！用荷載組合=2\*ROMANII進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算：M=1/8ql22+（3P橫+P中)/2×00.3-P橫×0.255=1//8×1.229×0.662+(3×112.95++2.5)//2×0.33-12.995×0.225=3.023kNN·m則：σ=M/W=3.0023/(00.49×110-4)×110-3=611.7Mpa＜[σw]=1455Mpa滿足要求！！2.6.2.3剛剛度驗(yàn)算⑴荷載組合Ⅲq=q1=0.1112kN//mP橫=P1+P2=00.075++12.877=12.995kN⑵剛度驗(yàn)算=[(55×0.1112×0.664/384++12.955×0.633/48+112.95××0.0522×(3×00.6-4××0.05))/6)]//(2.11×105×0.2445×10--5)=0.113mm＜[f]=00.6/4000=1.55mm滿足要求！！工字鋼縱梁承載力力驗(yàn)算結(jié)論：：根據(jù)以上驗(yàn)驗(yàn)算的結(jié)果，現(xiàn)現(xiàn)澆梁底腹板板部位下設(shè)置置60×900cm縱梁，箱室室和翼緣板部部位下設(shè)置90×900cm縱梁，梁端端實(shí)體部分頂頂托間距設(shè)置置為60cm。經(jīng)過驗(yàn)算算其正截面彎彎曲強(qiáng)度、剛剛度滿足其容容許承載力要要求！2.7頂托計(jì)算算本方案采用貝雷片片弦桿上反扣扣[6.3槽鋼，槽鋼鋼打孔，然后后插入頂托，采采用直徑Φ28mm頂托，長(zhǎng)70cm(暫定)，托盤大小100×150mm,頂托托插入貝雷片片用上下螺栓栓進(jìn)行固定。Φ28mm頂托，長(zhǎng)50cm(暫定)，托盤大小100×150mm,：q=0..05kN//m；[σ]=1440.0Mppa；E=2.11×105Mpa；A=6.115×10--4m2。頂托立桿布置分為為三種：在梁梁端實(shí)體部位位的間距90×600cm和45×600cm；在箱梁腹腹板等實(shí)體部部位的間距45×900cm；箱室、懸懸臂板部位的的間距90×900cm。為保證橫橫坡坡度，高高的一端頂托托高度調(diào)節(jié)為為15cm,以此來控制制貝雷片標(biāo)高高。具體布置置圖見詳細(xì)設(shè)設(shè)計(jì)圖紙。以梁端實(shí)體部位桿桿間距90×600cm進(jìn)行計(jì)計(jì)算：荷載分析：頂托以上模板體系系荷載：q1=0.0115×0.66×9.0++0.1×00.1×0..6×5×44(平均根數(shù))+0.1112=0..313kNN/m。鋼筋混凝土荷載：：q2=2.2××0.6×226=34..32kN//m。施工荷載：q33=2.5××0.9=22.25kNN/m。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載：q4=2.0××0.9=11.8kN//m。最不利荷載位置計(jì)計(jì)算：箱梁實(shí)體端頂托間間距為60×900cm處：恒載：支架以上模板體系系荷載：p1=0.3113×0.99=0.288kN；混凝土梁高2.22m：p2=34.332×0.99=30.88kN；施工荷載：p3==2.25××0.6=11.35kNN；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載取p4=1.8××0.6=11.08kNN。P=P1+P2++P3+P4=0.28+300.8+1..35+1..08=333.5kN。σ=P/A=33..5/6.115×10--4=554.5MMpa＜[σw]=1400Mpa滿足要求。2.8貝雷片受受力檢算單片貝雷：每片貝貝雷重300kg（含支撐架架、銷子等），I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3570cm3，[M]=975kN·m。貝雷架采用材料的容許應(yīng)力按基本應(yīng)力提高30%（查《公路施工手冊(cè)》.橋涵1043頁）。貝雷片具體參數(shù)如下：材料：16Mn，弦桿2[10a槽鋼(C100×48×5.3/8.5，間距8cm)，腹桿I8(h=80mm，b=50mm，tf=4.5mm，tw=6.5mm)，貝雷片的連接為銷接。兩片貝雷片為一組組，受力圖示示如下：若對(duì)貝雷片進(jìn)行受受力分析則4區(qū)每片貝雷雷片受力最大大，作為控制制計(jì)算部位。此此部位布置兩兩組貝雷片，縱縱向最大跨徑徑9.0m，其橫向受受力范圍2.25m。則：⑴混凝土、模板、木木橫梁、縱梁梁自重:q1=224.21××2.25//4+0.0015×0..45×9..0+0.11×0.1××0.45××5.0×44+0.1112+0.003=13..9kN/mm⑵貝雷片自重:qq2=1kNN/m。⑶施工荷載：施工荷荷載：均布荷荷載2.5kNN/m2集中中荷載2.5kN（驗(yàn)算荷載載）q3=2.5×0.445=1.1125kN//mp=2.55kN（驗(yàn)算荷載載）⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載：2.0kNN/m2q4=2×0..45=0..9kN/mm2.9.2強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：按簡(jiǎn)支支梁計(jì)算。圖2-9-2受受力簡(jiǎn)圖⑵荷載組合：q=q1+q2++q3+qq4=13..9+1+11.125++0.9=116.9255kN/m⑶強(qiáng)度驗(yàn)算：用荷載組合進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算：M=1/8ql22=11/8×166.925××92=171..4kN·mm＜[M]=9975kNN·m2.9.3剛度驗(yàn)驗(yàn)算⑴荷載組合q=q1+q2==13.9++1=14..9kN/mm⑵剛度驗(yàn)算(施工結(jié)構(gòu)計(jì)算方法法與設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)表10-166)=(5××14.9××94/384))/(2×1105×2.55×10-33)=2.555mm＜[f]=99/400==22.5mmm滿足要求！！2.9.4貝雷雷片立桿穩(wěn)定定性計(jì)算Fmax＝16..925×99/2＝76.2kkN；=472kkN；臨界壓力力與實(shí)際最大大壓力之比，為為壓桿的工作作安全因數(shù)，即即立桿穩(wěn)定定性滿足要求求。壓應(yīng)力：＜[δ]=260MPaa（16錳鋼）；則，立立桿壓應(yīng)力滿滿足要求。2.9樁頂橫梁梁檢算I40b：q=00.73844kN/m；[σ]=1445.0Mppa；E=2.11×105Mpa；I=2.2278×100-4m4；Wx=1..139×110-3m3；A=9.4407×100-3m2。（路橋施施工計(jì)算手冊(cè)冊(cè)附表3-31）工況一：在混凝土土澆筑時(shí)按集集中荷載進(jìn)行行計(jì)算（一）根據(jù)管樁平平面布置圖，樁樁頂橫梁bc段受力最大大進(jìn)行計(jì)算。則則：1）對(duì)荷載進(jìn)行分析析⑴模板、木橫梁、縱縱梁、貝雷片片自重:q1=6×0.0015×9++[0.1××0.1×220×5×66/0.255(根數(shù))+0.1112×6××28+9..8+1×66×28]//19.255=11.555kN/mm⑵雙拼I40b自重:q2=1.4777kN/m⑶施工荷載：均布荷荷載1.5kNN/m2q3=1.5×66=9kN//m⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載：2.0kNN/m2q4=2×6=112kN/mmq=q1+q2++q3+q44=34kNN/m2）強(qiáng)度驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：將bcc段看作簡(jiǎn)支支梁進(jìn)行計(jì)算算圖2-11-1受力簡(jiǎn)圖根據(jù)圖示產(chǎn)生的集集中力分別為為P1=755kN、P2=755kN、P3=1004.7kNN、q=69..5kN/mm支點(diǎn)反力Fb=1154.2kN、Fc=1770kN最大彎矩位于P33處Mmax=Pb××1.24--0.96PP1+（qla/22-qa22/2）=119.2++(34*33.12/22*1.244-34*11.24*11.24/22)=1599kN·m則：σmax=Mmaxx/W=159/(1..139×110-3)×10-33=139.6MPPa＜[σw]=2**145=2290MPaa滿足要求?。“匆陨蠄D示在中間間的鋼管樁受受力最大，支支點(diǎn)d的反力為Fc=977.6kN因此本樁受力為FF最大=170++69.5++104.77+97.66+3.755×34=5569.3kkN工況二：當(dāng)混凝土土澆筑成型后后，將側(cè)模拆拆除箱梁傳遞遞的力為均布布荷載1）根據(jù)管樁平面布布置圖，縱向向承受6m均布荷載，按按三等跨連續(xù)續(xù)梁(第三跨管樁樁間距3.75m，橫向計(jì)算算長(zhǎng)度15m)進(jìn)行計(jì)算。則則：⑴混凝土、模板、木木橫梁、木縱縱梁、支架、I16a、貝雷片自自重:q1=（6/355×513..23×266）/15+[[6×0.0015×9××20+0..1×0.11×20×55×6/0..25(根數(shù))+0.1112×6××28+9..8+1×66×28]//15=1668.3kNN/m⑵雙拼I40b自重重:q2=1.4777kN/mm。⑶施工荷載：均布荷荷載1.5kNN/m2q3=1.5××6=9kNN/m⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載：22.0kN//m2q44=2×6==12kN//m荷載組合：組合Ⅰ：q=q1+q2++q3+q4=168..3+1.4477+9++12=1991kN/mm組合Ⅱ：q=q1+q22=168..3+1.4477=1770kN/mm2）強(qiáng)度驗(yàn)算⑴計(jì)算模式：按三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算圖2-11-2受力簡(jiǎn)圖⑵強(qiáng)度驗(yàn)算=1\*GB3①采用荷載組合Ⅰ進(jìn)進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算算時(shí)：Mmax=MB==0.1qll2（路橋施工工計(jì)算手冊(cè)附附表2-8）=00.1×1991×3.7752=2269kN··m則：σmax=Mmaxx/W=269/(1..139×110-3)×110-3=236.2MPPa＜[σw]=2*1145=2990MPa滿足要求?。?）剛度驗(yàn)算⑴采用荷載組合Ⅱ：：q=q1+q2==168.88+1.4777=1700kN/m⑵剛度驗(yàn)算(施工結(jié)構(gòu)計(jì)算方法法與設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)表10-166)=(5××170×33.754/384))/(2×22.1×1005×2.2278×100-4)=4.6mmm＜[f]=33.75/4400=9..375mmm滿足要求！4)I40bb局部承壓強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算梁的局部部承壓計(jì)算公公式：σc＝；(《鋼結(jié)構(gòu)》P111頁)式中：F--集中荷載，對(duì)對(duì)動(dòng)荷載應(yīng)考考慮動(dòng)力系數(shù)數(shù)；--集中荷載增大系數(shù)數(shù)，對(duì)重級(jí)工工作制吊車梁梁，=1.335，其他梁，==1.00；--集中荷載在腹板計(jì)計(jì)算高度邊緣緣的假定分布布長(zhǎng)度，按下下式計(jì)算:跨中：=aa+5+2；梁端：=aa+2.5++；a---集中荷載沿沿梁跨度方向向的支撐長(zhǎng)度度，對(duì)吊車梁梁可取為b50mm；--自吊車梁軌頂或其其他梁頂面至至腹板計(jì)算高高度邊緣的距距離；--軌道的高度，無軌軌道時(shí)=0；--梁端到支座板外邊邊緣的距離，不不得大于2.5。其中：=12.5mm；；=a+5+2=1100+5××29+2××0=2455mm；=1.00；梁的局部承壓強(qiáng)度度：σc＝＝=42.2MPaa<[σ]＝145MPPa；則，梁的局部承壓壓滿足要求。2.11鋼管樁檢檢算鋼管立柱直徑D==630mmm,壁厚8mm,

A=156625mm2,[σ]=1455.0MPaa；采用Φ630×8mm鋼鋼管樁作為主主要支承，根根據(jù)管樁平面面布置圖，當(dāng)當(dāng)側(cè)模拆除后后箱梁傳遞的的力為均布荷荷載時(shí)鋼管樁樁受力最大，僅僅檢算該工況況。則：⑴混凝土、模板、木木橫梁、木縱縱梁、支架、I16、貝雷片自自重:P1=3.75**[（6/35××513.223×26）/15+（6×0.0015×9××20+0..1×0.11×20×55×6/0..25(根數(shù))+0.1112×6××28+9..8+1×66×28）/15]=6631kN⑵雙拼I40b自重:P2=1.477×33.75=55.54kNN⑶施工荷載：均布荷荷載1.5kNN/m2P3=1.5×6×33.75=333.75kkN⑷振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載：22.0kN//m2P4=2×6×3.775=45kkN荷載組合：P=p1+p2++p3+