鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理題庫及答案(自考)

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理題庫1．下列情況中，屬于正常使用極限狀態(tài)的情況是【】A1．下列情況中，屬于正常使用極限狀態(tài)的情況是【】A強(qiáng)度破壞 B喪失穩(wěn)定C連接破壞 D動荷載作用下過大的振動2．鋼材作為設(shè)計依據(jù)的強(qiáng)度指標(biāo)是【】A比例極限f B彈性極限fp eC屈服強(qiáng)度fy

D極限強(qiáng)度fu需要進(jìn)行疲勞計算條件是：直接承受動力荷載重復(fù)作用的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)n大于或等于【 】A5×104 B2×104C5×105 D5×106焊接部位的應(yīng)力幅計算公式為 【 】A

max

min

B

max

minC

max

min

D

max

minminmax情況下，下列疲勞強(qiáng)度最低的是【】Aρminmax情況下，下列疲勞強(qiáng)度最低的是【】Aρ=-1Cρ=0Bρ=+1D以壓為主的應(yīng)力循環(huán)6．與側(cè)焊縫相比，端焊縫的【】A疲勞強(qiáng)度更高B靜力強(qiáng)度更高C塑性更好D韌性更好7．鋼材的屈強(qiáng)比是指【】A比例極限與極限強(qiáng)度的比值B彈性極限與極限強(qiáng)度的比值C屈服強(qiáng)度與極限強(qiáng)度的比值D極限強(qiáng)度與比例極限的比值.

將影響鋼材的疲勞強(qiáng)度。在其它條件完全相同鋼材因反復(fù)荷載作用而發(fā)生的破壞稱為 【 】A塑性破壞 B疲勞破壞C脆性斷裂 D反復(fù)破.規(guī)范規(guī)定：側(cè)焊縫的計算長度不超過60h，這是因為側(cè)焊縫過長 【 】fA不經(jīng)濟(jì) B弧坑處應(yīng)力集中相互影響大C計算結(jié)果不可靠 D不便于施工10．下列施焊方位中，操作最困難、焊縫質(zhì)量最不容易保證的施焊方位是 【 A平焊 B立焊C橫焊 D仰焊有一由兩不等肢角鋼短肢連接組成的T背、肢尖內(nèi)力分配系數(shù)k、k 為 【 】1 2Ak 0.75,k 0.25 Bk 0.70,k 0.301 2 1 2Ck 0.65,k 0.35 Dk 0.75,k 0.351 2 1 2軸心受力構(gòu)件用側(cè)焊縫連接，側(cè)焊縫有效截面上的剪應(yīng)力沿焊縫長度方向的分布是【 】A.兩頭大中間小 B.兩頭小中間大C.均勻分布 D.直線分布.焊接殘余應(yīng)力不影響鋼構(gòu)件的 【 】A疲勞強(qiáng)度 B靜力強(qiáng)度C整體穩(wěn)定 D剛度將下圖改為是為了防止螺栓連接的 【 】A栓桿被剪壞 B桿與孔的擠壓破壞C被連構(gòu)件端部被剪壞 D桿受彎破壞規(guī)范規(guī)定普通螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計值只取螺栓鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計值的0.8倍，是因為【 】A偏安全考慮 B考慮實際作用時可能有偏心的影響C撬力的不利影響 D上述A、BC16．受剪栓釘連接中，就栓釘桿本身而言，不存在疲勞問題的連接是 【 A普通螺栓 B鉚釘連接B承壓型高強(qiáng)度螺栓 D受剪摩擦型高強(qiáng)度螺栓17．高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力設(shè)計值計算公式P0.90.90.9Af0.9不考慮1.2 eu 【 】A螺栓材料不均勻性的折減系數(shù) B超張拉系數(shù)C附加安全系數(shù) D考慮擰緊螺栓時扭矩產(chǎn)生的剪力的不利影響。18．以被連板件間之間的靜力摩擦力作為其極限值的連接是 【 A普通螺栓連接 B鉚釘連接C摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接 D承壓型高強(qiáng)度螺栓連接用螺栓連接的軸心受力構(gòu)件除了要驗算凈截面強(qiáng)度外還要進(jìn)行毛截面強(qiáng)度驗算的接螺栓連接是 【 】A普通粗制螺栓連接 B普通精制螺栓連接C摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接 D承壓型高強(qiáng)度螺栓連接20．提高軸心受壓構(gòu)件的鋼號，能顯著提高構(gòu)件的 【 A靜力強(qiáng)度 B整體穩(wěn)定C局部穩(wěn)定 D剛度21．鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范關(guān)于軸心受壓鋼構(gòu)件整體穩(wěn)定的柱子曲線-λ關(guān)系曲線）有多條的根原因是考慮了 【 】A材料非彈性 B構(gòu)件的初彎曲C殘余應(yīng)力的影響 D材料非均勻22．工字形截面軸心受壓鋼構(gòu)件局部穩(wěn)定的驗算方法是 【 A和整體穩(wěn)定一樣驗算應(yīng)力 B驗算寬厚比，且認(rèn)為是“細(xì)長柱”C驗算寬厚比，且認(rèn)為是“粗短柱” D驗算剛度H

1≤(100.1) 中，λ為235fy235fyb【 】A繞x軸的長細(xì)λ B繞y軸的長細(xì)λx yCmin(,x y

) Dmax(,)x y采用格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，可以顯著提高 【 】A構(gòu)件的強(qiáng)度 B構(gòu)件繞虛軸的剛度C構(gòu)件繞實軸的剛度 D構(gòu)件的局部穩(wěn)定25．寬大截面軸心受壓鋼構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定的處理方法：當(dāng)構(gòu)件的強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、剛綽綽有余時，應(yīng)采用 【 】A增加腹板厚度以滿足寬厚比要求 B設(shè)置縱向加勁肋C任憑腹局部失穩(wěn) D設(shè)置縱向加勁肋、橫向加勁肋和短加勁肋26．焊接組合梁翼緣的局部穩(wěn)定保證通常是 【 A驗算寬厚比（增加翼緣厚度） B設(shè)置橫向加勁肋C設(shè)置縱向加勁肋 D設(shè)置短加勁肋27．焊接組合梁翼緣和腹板（工字形截面）的連接焊縫承受的是 【 A彎矩作用 B彎矩和剪力共同作用C拉力作用` D剪力作用直接承受動力荷載的端焊縫強(qiáng)度提高系數(shù)為 【 】Aβ=1.0 fCβ=1.05 f

=1.22f=1.15f吊車鋼梁在設(shè)計荷載作用下應(yīng)按哪個應(yīng)力階段設(shè)計計算 【 】A彈性階段 B彈塑性階段C全塑性階段 D強(qiáng)化階段工字形組合截面吊車鋼梁在進(jìn)行抗彎強(qiáng)度計算時，截面塑性部分發(fā)展系數(shù)取值為【 】Aγ =γ =1.0 =1.05,γ =1.2x y x yCγ =1.15,γ =1.2 Dγ =1.05,γ =1.15x y x y下列截面中，抗扭剛度最大的截面形式是 【 】A工字形截面 BT形截面CH形截面 D箱形截面3（靜力荷載作用下）工字形截面梁的截面部分塑性發(fā)展系數(shù)為 【 】Ar=1.0,r=1.0 Br=1.05,r=1.2x y x yCr=1.2,r=1.05 Dr=1.05,r=1.05x y x y格構(gòu)式構(gòu)件應(yīng)該用在當(dāng)用實腹式時 【 】A強(qiáng)度有余但剛度不足的情況 B強(qiáng)度不足但剛度有余的情況C強(qiáng)度不足剛度也不足的情況 D強(qiáng)度有余剛度也有余的情況軸心受壓鋼構(gòu)（如工字形截面）翼緣和腹板的寬厚比驗算時，公式中的長細(xì)比取截兩主軸方向較大者是因為 【 】A這樣更為安全 ` B這樣更為經(jīng)濟(jì)C這樣更容易通過 D材料力學(xué)公式中總體穩(wěn)定由較大長細(xì)比方向控制在其它條件相同情況下，簡支鋼梁在下列哪種受力情況下對應(yīng)的臨界彎矩值最低【 】A全跨勻布荷載 B跨中一集中荷載C純彎曲 D任意荷載某軸心受壓鋼構(gòu)件繞x軸和繞y軸屬于同一條的柱子曲線（фλ關(guān)系曲線或表格則，兩軸等穩(wěn)定的條件是 【 】A. x y

B.l lx yC.i ix y

D.I Ix y鋼材藍(lán)脆現(xiàn)象發(fā)生的溫度大約是 【 】A2000C BC3000C D鋼構(gòu)件的受剪連接中栓釘類型不同孔洞對構(gòu)件強(qiáng)度削弱的程度不同孔洞對構(gòu)件強(qiáng)削弱最小的是 【 】A.普通螺栓連接 B.摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接C.承壓型高強(qiáng)度螺栓連接 D.鉚頂連接φλ是繞【 】A兩主軸方向長細(xì)比中的較大者 B兩主軸方向長細(xì)比中的較小者C繞弱軸方向的長細(xì)比 D兩主軸方向長細(xì)比中，所對應(yīng)φ較小者型鋼構(gòu)件不需要進(jìn)行 【 】A強(qiáng)度驗算 B總體穩(wěn)定驗算C局部穩(wěn)定驗算 D剛度驗算41．下列哪種情況屬于正常使用極限狀態(tài) 【 A梁在動載作用下的振動 B動載作用下的疲勞C板件的寬厚比驗算 D鋼梁腹板加勁肋的設(shè)置與計算．除了保證鋼梁腹板局部穩(wěn)定外，還要承受作用位置固定的集中荷載的加勁肋是【 】A豎向（橫向）加勁肋 B水平（縱向）加勁肋C短加勁肋 D支承加勁肋相同鋼號情況下，鋼板越厚， 【 】A強(qiáng)度越高、塑性越好 B強(qiáng)度越高、塑性越差C強(qiáng)度越低、塑性越好 D強(qiáng)度越低、塑性越差（工字形截面）的連接焊縫有效截面上承受的是【 】A拉應(yīng)力 B壓應(yīng)力C剪應(yīng)力 ` D拉、壓、剪應(yīng)力都有受剪栓釘連接中，被連板件不容許相對滑動的連接是 【 】A普通螺栓連接 B鉚釘連接C摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接 D承壓型高強(qiáng)度螺栓連接角焊縫每個弧坑考慮的長度為 【 】A被焊板件厚度t B焊縫正邊尺寸（焊腳尺寸）hfC2倍被焊板件厚度2t D2倍焊縫正邊尺寸2hf強(qiáng)度計算時，不考慮截面部分塑性發(fā)展的構(gòu)件是 【 】A軸心受力構(gòu)件 B受彎構(gòu)件C拉彎構(gòu)件 D壓彎構(gòu)件鋼梁當(dāng)確定的 >0.6時，說明梁在 【 】bA彈性階段失穩(wěn) B彈塑性階段失穩(wěn)C全塑性階段失穩(wěn) D不會失穩(wěn)當(dāng)綴條柱單肢的長細(xì)比不滿足不需進(jìn)行穩(wěn)定計算的規(guī)定時，需進(jìn)行單肢的穩(wěn)定性計算。這時，單肢穩(wěn)定計算應(yīng)按AC50．梁截面改變的方法沒有B軸心受壓驗算D拉彎構(gòu)件驗算【【】】A改變翼緣寬度B改變翼緣厚度C改變梁的高度D改變腹板厚度二、判斷改錯題（題意正確者，打ˇ即可；題意錯誤者，先打然后將錯誤處改正確）鋼結(jié)構(gòu)的疲勞計算方法為容許應(yīng)力法。影響鋼結(jié)構(gòu)（一般）應(yīng)力比。3．對焊透的對接焊縫，當(dāng)滿足下列條件之一者，強(qiáng)度已滿足，無需進(jìn)行強(qiáng)度驗算：①焊縫質(zhì)量得以保證（即一、二級焊縫）;②焊縫有效截面不低于焊件有效截面（即采用引弧板。試驗表明：端焊縫的強(qiáng)度和塑性高于側(cè)焊縫。（φ-λ關(guān)系曲線有多條的原因是因為考慮了回轉(zhuǎn)半徑的不同。N=0.8Pt受拉的摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力設(shè)計值為Nb=0.9nμ(P-0.8Nv f t應(yīng)力集中將引起三向同號受力，三向同號受力的屈服強(qiáng)度比單向受力高。所以，更不容易發(fā)生脆性破壞。8（受剪）摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接在動荷載作用下，螺栓桿可能會發(fā)生疲勞破壞。提高鋼號對提高軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定承載力有顯著效果（與鋼材設(shè)計強(qiáng)度成正比。行。雙肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件分肢間距是通過繞虛軸與繞實軸等穩(wěn)定原則確定。寬厚比驗算屬于正常使用極限狀態(tài)。所有鋼構(gòu)件的剛度驗算都是驗算長細(xì)比。對接焊縫的強(qiáng)度計算方法和焊件強(qiáng)度計算方法是一樣的。鋼梁從開始受荷載作用到破壞，要經(jīng)歷彈性階段、彈塑性階段、屈服階段和強(qiáng)化階段。通常情況下，鋼梁翼緣板和腹板的局部穩(wěn)定都是通過設(shè)置加勁肋來保證。鋼梁的最小梁高由建筑高度控制（決定。焊接殘余應(yīng)力是自相平衡的。焊接組合梁翼緣板與腹板的連接焊縫（側(cè)焊縫）的長度不受的限制。三、簡答題極限狀態(tài)法按預(yù)定功能劃分為哪幾種極限狀態(tài)？鋼管混凝土中，為什么混凝土的強(qiáng)度能提高？4．為什么伸長率試驗時要規(guī)定標(biāo)距長度？5．防止脆性斷裂的措施有哪些？6．什么叫鋼材的硬化？7．應(yīng)力集中如何影響鋼材的性能？8．什么叫鋼材的塑性破壞？9．影響鋼材疲勞破壞的主要因素有哪些？10．鋼板厚度如何影響鋼材脆性斷裂？各級焊縫的實際強(qiáng)度與母材強(qiáng)度的相對大小關(guān)系如何？規(guī)范規(guī)定如何取值？焊縫質(zhì)量控制分為哪幾級？對接焊縫不需要進(jìn)行強(qiáng)度計算的情況有哪些？為什么要規(guī)定角焊縫焊腳尺寸最大值和最小值？為什么要規(guī)定側(cè)面角焊縫的最大長度和最小長度？其值為多少？焊接殘余應(yīng)力對結(jié)構(gòu)性能有何影響？??？提高軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定性的措施有哪些？為什么軸心受壓構(gòu)件的柱子曲線有多條？提高鋼材強(qiáng)度等級是否能明顯提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性？為什么？寬厚比限制值的確定原則是什么？寬大截面腹板局部穩(wěn)定有哪幾種處理方法？雙肢軸心受壓構(gòu)件設(shè)計時，如何確定分肢之間的距離？鋼梁整體穩(wěn)定計算時，為什么在穩(wěn)定系數(shù)b

0.6時要用代替？b b在鋼梁局部穩(wěn)定中，為什么翼緣是限制寬厚比，而腹板通常是設(shè)置加勁肋？六、計算題tv某簡支梁，鋼材為Q235l＝12，承受均布靜力荷載設(shè)計值q＝69kN/m，施工3.5m焊條E43fw＝185w＝125tv下圖所示為雙角鋼組成的T形截面軸心受拉構(gòu)件與節(jié)點(diǎn)板采用側(cè)焊縫連接。角鋼為2L110×10，節(jié)點(diǎn)板厚度t10mm，鋼材為型手工焊（fw160MPa。靜力Nf＝660kN，焊縫正邊尺寸hf

8mm（在最大最小焊縫正邊尺寸之間。試計算所需肢背、肢w1w2尖焊縫長度l w1w2E43焊條（fw160MPa，焊腳尺寸h＝10m。假設(shè)＝100m，試計算該連接能承受f f的最大靜力荷載設(shè)計值？A板用三級對接焊縫（已知fw＝185N/mm2fw＝t v125N/mm2）與立柱焊接，B板與A板用8個直徑為d＝22mm預(yù)拉力P＝190kN的摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接。構(gòu)件材料為Q235。試計算焊縫連接所能承受荷載設(shè)計值（只要求計算焊縫連接的承載力設(shè)計值，螺栓連接的情況不管）F＝500kN，e=100mm，h=10mm，鋼材為Q235，焊條為E43型，ff

w160N/mm2。fN=2000kN,l=6m(強(qiáng)軸),

=3（弱軸,鋼材Q34（f=310N/m2，0x 0y采用兩塊翼緣板2□250×12和一塊腹板□250×10焊成工字形截面，截面無削弱。試驗算其強(qiáng)度和剛度[λ]=15。一連接構(gòu)造圖如下圖所示。兩塊AA8個直d＝22mmP＝190kN的摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，摩擦系數(shù)為＝0.35，構(gòu)件材料為Q235。試計算螺栓連接所能承受荷載設(shè)計值F（載力設(shè)計值，焊縫連接的情況不管。扭矩作用下，最不利螺栓的受力計算公式為： Ty Tx NT( 1 ，NT 1 ）1x x2y2) 1y

(x2y2)i i i i已知一工字型鋼梁I32a(W=692cm3,I/S=27.5cm9.5mm)，承受靜力荷載，最大x x xM=130kN·m，最大剪力

=89kNQ235（f=215MPa,f=125MPa)。要求進(jìn)行抗彎max和抗剪強(qiáng)度驗算。

max v已知某樓蓋次梁I40Q235，跨中承受集中靜力荷載設(shè)計值P＝160k，試進(jìn)行各強(qiáng)度驗算。集中荷載在跨度方向的分布長度為 a＝90mm，計算跨度l＝6m，梁自重67.6kg/m（f215N/mm2fv125N/mm2）N＝200kN，跨中作用一集中荷載設(shè)計值F30k（以上均為靜載2個角鋼L14×9088m。鋼材為Q235，已知截面無削弱，不考慮自重，試驗算該構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度。（查雙角鋼T形截面特性表及截面塑性發(fā)展系數(shù)表可知：A＝36.08m2，Ix

＝731cm4，i＝x4.50cm，I＝453cm4，i＝3.55

＝4.50cm，

1.05，

1.2，f＝215N/mm2）y y 0

1x 1y單位：mm已知桁架中的上弦桿，軸心壓力設(shè)計值為N＝1350別為l0x＝300cm，l0y＝600cm；截面為兩根角鋼2L200×125×16組成短邊相連的T形截面，角鋼節(jié)點(diǎn)板厚10m（如下圖所示，鋼材為Q235A（f=215N/mm2壓桿的整體穩(wěn)定性。22∠200×125×16附：由型鋼表查得A＝99.48cm2，ix＝3.52cm，iy＝9.62cm。兩軸同屬b類柱子曲線：b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理題庫答案四、單項選擇題(在每小題列出的四個備選項中只有一個是符合題目要求的，請將其代碼填寫在題后的括號內(nèi)。錯選、多選或未選均無分)1D2C3A4B5A6B7C8B9C10D11A12A13B14D15C16D17D18C19C20A21C22B23D24B25C26A27D28A29A30A31D32B33A34D35C36A37B38B39D40C41A42D43A44C45C46B47A48B49A50D五、判斷改錯題（題意正確者，打ˇ即可；題意錯誤者，先打然后將錯誤處改正確）√。（也可以換成鋼板厚度?！?……。6．×;…Nb=0.9nμ(P-1.25Nv f t×;…無顯著效果?！?…摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接除外?！??！?…承載能力極限狀態(tài)?！?除鋼梁外…?！獭！?…越有可能發(fā)生螺栓桿受剪皮壞?！?…彈性階段、彈塑性階段、全塑性階段?！?…鋼梁翼緣板通過限制寬厚比…?！?…由剛度條件…。√?！獭Ｈ?、簡答題答：極限狀態(tài)法按預(yù)定功能劃分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。土形成橫向“套箍作用1）有強(qiáng)化階段作為安全儲備2）不致產(chǎn)生工程中不允許的過大變形（3）實測）可以近似沿用虎克定律。4．答：因為不同標(biāo)距的試件測出的伸長率大小不同。5．1）采用性能較好的鋼材（2）（3）構(gòu)件。答：鋼材因加工等原因使其強(qiáng)度提高，塑性降低的現(xiàn)象。裂。8．答：鋼材應(yīng)力達(dá)到或超過其屈服強(qiáng)度，破壞前有明顯變形給以預(yù)兆，破壞不突然。9．1）（2）3））（）應(yīng)力幅。10．答：鋼板厚度越大，因應(yīng)力集中引起（三向同號受力中）縫的實際強(qiáng)度高于母材強(qiáng)度，規(guī)范取母材強(qiáng)度；三級焊縫的拉、剪強(qiáng)度低于母材強(qiáng)度答：一、二及三級焊縫質(zhì)量控制。（1）同時滿足：①保證焊縫質(zhì)量（焊縫為一、二級；②采用引弧板（有效截面。（2）采用斜焊縫，且焊縫的長度方向與受力方向的夾角的正切小于等于1.5。14．答：焊腳尺寸過小，施焊時冷卻速度過快而產(chǎn)生淬硬組織；焊腳尺寸過，會使母材形成“過燒”現(xiàn)象。11）側(cè)焊縫長度過小，焊件局部加熱嚴(yán)重，且起落弧應(yīng)力集中相互影響。所以，規(guī)40mm沿其長度方向的應(yīng)力分布嚴(yán)重不均勻，規(guī)范規(guī)定，側(cè)焊縫長度不超過60hf，如超過，超過部分不計算其承載力。穩(wěn)定等其他方面都不利。答：因為栓孔圓心截面已通過摩擦力將部分力傳遞走了。（）采用寬展的截面以增加慣性矩（2）增加約束以減少計算長度。答：因為考慮了殘余應(yīng)力的影響。f成正比，但穩(wěn)定系數(shù)φ卻隨鋼材強(qiáng)度等級的提高而降低。1（2）（局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力不低于0.95倍鋼材屈21）增加腹板厚度使其滿足寬厚比的限制要求2）設(shè)置縱向加勁肋（3）任其局部失穩(wěn)。答：根據(jù)繞虛軸與繞實軸等穩(wěn)定原則確定分肢之間的距離。答：因為穩(wěn)定系數(shù)是按彈性計算的，當(dāng)b

0.6時，說明鋼梁在彈塑性階段整體失穩(wěn)，所以要用代替。b b六、計算題tv某簡支梁，鋼材為Q235l＝12，承受均布靜力荷載設(shè)計值q＝69kN/m，施工3.5m焊條E43fw＝185w＝125tv解：（1）焊縫截面內(nèi)力計算1 R ql 6912414kN1 支座反力： 2 2剪力：V414693.5172.5kN彎矩：

M4143.5 693.521026.4kN.m121焊縫截面特性參數(shù)計算1I慣性矩：x

81000322801650822.978109mm412面積矩：S 2801650885002502.2761061.01063.276106mm3S280165082.276106mm31焊縫強(qiáng)度驗算由于只要求對焊縫強(qiáng)度進(jìn)行驗算，所以，無需計算截面上下邊緣的最大彎曲正應(yīng)力。焊縫最大彎曲正應(yīng)力（翼緣與腹板交界處），有M 1026.4106 y 500172.3N/mm2fw185N/mm2 1 I 2.978109 txVS 172.51033.276106 23.7N/mm2fw125N/mm2It 2.9781098 vw1S1

2.276 23.7 16.5N/ 1 S 3.27622 172.32316.52174.7N/mm21.1fw1.1185204N/mm21 1 t焊縫強(qiáng)度滿足要求。下圖所示為雙角鋼組成的T形截面軸心受拉構(gòu)件與節(jié)點(diǎn)板采用側(cè)焊縫連接。角鋼為2L110×10，節(jié)點(diǎn)板厚度t10mm，鋼材為型手工焊（fw160MPa。靜力Nf＝660kN，焊縫正邊尺寸hf

8mm（在最大最小焊縫正邊尺寸之間。試計算所需肢背、肢尖焊縫長度l 、l 。圖3.30例題3.3附圖（1）計算肢背、肢尖焊縫受力Nk1

N0.7660462kNN kN0.3660198kN2 2（2）計算肢背、肢尖焊縫長度l 1

2h N

462103 28274mmw1w21w1w21

f 2hfe f

f 20.78160l 1lw2 2

2hf

N22hfe f

2hf

198103 2820.78160取l =280mm,lw1

=130mm。焊縫長度滿足最大最小長度要求，驗算從略。E43焊條（fw160MPa，焊腳尺寸h＝10m。假設(shè)＝100m，試計算該連接能承受f f的最大靜力荷載設(shè)計值？）內(nèi)力計算焊縫所受內(nèi)力有N、M=Ne=100N焊縫有效截面參數(shù)計算A 20.7hlw f

20.710(220210)2800mm21 1W 2 0.7hlw 6 f

2 0.710(220210)293.31036各內(nèi)力產(chǎn)生的應(yīng)力計算 Nf Af M

N2800 100N Nf W 93.3103 933w計算該連接能承受的最大靜力荷載設(shè)計值由角焊縫基本計算公式，有1.22933 2800N2N2 解之，得N≤168.7×103N=168.7kN故計算該連接能承受的最大靜力荷載設(shè)計值N=168.7kN。A板用三級對接焊縫（已知fw＝185N/mm2fw＝t v125N/mm2）與立柱焊接，B板與A板用8個直徑為d＝22mm預(yù)拉力P＝190kN的摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接。構(gòu)件材料為Q235。試計算焊縫連接所能承受荷載設(shè)計值（只要求計算焊縫連接的承載力設(shè)計值，螺栓連接的情況不管）解：(1)對接焊縫所受內(nèi)力V＝F(2)FI2

110380391.45106mm412My

250F

190≤185I 91.45106所以 F≤18591.45106250190

356103N356kN(3)抗剪強(qiáng)度確定F

190S210190 361103mm32VS

361103F

≤125Ib 91.4510620所以 F≤12591.4510620633103N633kN361103最后得焊縫連接的承載力設(shè)計值為F＝356kN。F＝500kN，e=100mm，h=10mm，鋼材為Q235，焊條為E43ff

160N/mm2。）焊縫內(nèi)力計算豎向軸心力V=Fsin450=353.55kN水平軸心力H=Fcos450=353.55kNM=He=353.55×0.1=35.36kN.m各內(nèi)力在焊縫截面最不利處產(chǎn)生應(yīng)力計算 V

353.55103

353.55103

66.46MPaf AwHHf Aw

20.710(400210) 532066.46MPa 104.95MPaM 104.95MPaMwf W 2w

10.710(400210)26

336933HM2ff2ff安全。

155.43MPafw66.46104.9521.2266.462N=2000kN,l=6m(強(qiáng)軸),

=3（弱軸,鋼材Q34（f=310N/m2，0x 0y采用兩塊翼緣板2□250×12和一塊腹板□250×10焊成工字形截面，截面無削弱。試驗算其強(qiáng)度和剛度[λ]=15）截面幾何特性A251.22250.880cm21I x 121

(2527.4324.2253)11345cm4I 2532250.83)3126cm4y 121134580i 1134580x312680i 6.25312680y 60050.4x 11.91 300y 6.25

48強(qiáng)度驗算因截面無削弱，所以N 2000103 250N/mm2f310N/mm2（強(qiáng)度安全）A 80100剛度驗算,x y

)50.4[]150（剛度通過）一連接構(gòu)造圖如下圖所示。兩塊AA8個直d＝22mmP＝190kN的摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，摩擦系數(shù)為＝0.35，構(gòu)件材料為Q235。試計算螺栓連接所能承受荷載設(shè)計值F（載力設(shè)計值，焊縫連接的情況不管。扭矩作用下，最不利螺栓的受力計算公式為：，）TyTxNT( 1 NT 1，）TyTx1x x2y2) 1y

(x2y2)i i i i（）螺栓所受內(nèi)力V＝F最不利一個螺栓所受剪力計算NV1

V0.125Fn(x2y2)83524(5021302)87400i iTyNT 1

130155F0.2305F1x (x2y2)i i Tx

8740035155FNT1yN

1(x2y2)i i

0.06287400(NT)2(NT)2(NVNT)21x 1 1y1,max單個摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪承載力設(shè)計值Nb0.9nV f

P0.920.35190119.7kN根據(jù)N ≤Nb，得F≤403.2kN。1，max v已知一工字型鋼梁I32a(W=692cm3,I/S=27.5cm9.5mm)，承受靜力荷載，最大x x xM=130kN·m，最大剪力

=89kNQ235（f=215MPa,f=125MPa)。要求進(jìn)行抗彎max和抗剪強(qiáng)度驗算。）抗彎強(qiáng)度驗算M 130106

max v 187.86N/mm2W 692103抗剪強(qiáng)度驗算VS V 89103

f215N/mm2（抗彎強(qiáng)度滿足） 34.07N/mm2fbI b(I/S) 9.527.510

125N/mm2（抗剪強(qiáng)度滿足）已知某樓蓋次梁I40Q235，跨中承受集中靜力荷載設(shè)計值P＝160k，試進(jìn)行各強(qiáng)度驗算。集中荷載在跨度方向的分布長度為 a＝90mm，計算跨度l＝6m，梁自重67.6kg/m（已知f215N/mm2、f 125N/mm2）v（）基本數(shù)據(jù)準(zhǔn)備h tr16.512.529mm,ly

a5hy

90529235mm自重設(shè)計值

hh2h0

400229342mm, y1

h/2hy

171mmg1.267.69.810