新編混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計復(fù)習(xí)題集

第101頁共101頁二、選擇1、下列關(guān)于于變形縫的描述,[d]是正確的.a.伸縮縫可以兼作沉降縫;b.伸縮縫應(yīng)將結(jié)構(gòu)從屋頂至基礎(chǔ)完全分開,使縫兩邊的結(jié)構(gòu)可以自由伸縮,互不影響;c.凡應(yīng)設(shè)變形縫的廠房,三縫合一,并應(yīng)按沉降縫的要求加以處理;d.防震縫應(yīng)沿廠房全高設(shè)置,基礎(chǔ)可不設(shè)縫2.下列關(guān)于屋架下弦縱向水平支撐的描述,[b]是錯誤的.a.保證托架上弦的側(cè)向穩(wěn)定性b.必須在廠房的溫度區(qū)段內(nèi)全長布置c.可將橫向集中水平荷載沿縱向分散到其他區(qū)域d.可加強廠房的空間工作3.屋蓋垂直支撐的作用有[d]a.保證屋架在吊裝階段的強度b.傳遞豎向荷載c.防止屋架下弦的側(cè)向振動d.保證屋架的空間剛度單層廠房預(yù)制柱進行吊裝驗算時,由于起吊時慣性力的影響,需考慮動力系數(shù),一般取[d].a.1.1b.1.2c.1.3d.1.55.等高排架在荷載的作用下,各住的[c]均相同.a.柱高b.內(nèi)力c.柱頂位移d.剪力6.等高鉸接排架中有A、B、C三根柱,其中B柱柱間承受水平集中荷載作用,則[a].a.增大A柱截面,將減小C柱的柱頂剪力b.增大A柱截面,將減小A柱的柱頂剪力c.增大B柱截面,對B柱的柱頂剪力沒有影響d.增大B柱截面,將增大A、C柱的柱頂剪力7.關(guān)于單層廠房排架柱的內(nèi)力組合,錯誤的有[d].a.每次內(nèi)力組合時,都必須考慮恒荷載產(chǎn)生的內(nèi)力b.在吊車豎向荷載中,同一柱上有同臺吊車的Dmsx或Dmin作用,組合時只能取二者之一c.風(fēng)荷載有左吹風(fēng)和右吹風(fēng),組合時只能二者取一d.在同一跨內(nèi)組合有Tmax時,不一定要有Dmsx或Dmin8.在橫向荷載作用下,廠房空間作用的影響因素不應(yīng)包括[b].a.山墻的設(shè)置b.柱間支撐的設(shè)置c.屋蓋類型d.柱間距9．水平荷載作用下每根框架柱所分配到的剪力與[b]直接有關(guān)。a．矩形梁截面慣性矩；b．柱的抗側(cè)移剛度；c．梁柱線剛度比；d．柱的轉(zhuǎn)動剛度。10．公式ac=0．5K／(1+2K)中，K的物理意義是[c]。a．矩形梁截面慣性矩；b．柱的抗側(cè)移剛度；c．梁柱線剛度比；d．T形梁截面慣性矩。11．采用反彎點法計算內(nèi)力時，假定反彎點的位置[a]。a．底層柱在距基礎(chǔ)頂面2／3處，其余各層在柱中點；b．底層柱在距基礎(chǔ)頂面1／3處，其余各層在柱中點；c．底層柱在距基礎(chǔ)頂面1／4處，其余各層在柱中點；d．底層柱在距基礎(chǔ)頂面1／5處，其余各層在柱中點。12．關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的變形，以下結(jié)論正確的是[b]。a．框架結(jié)構(gòu)的整體變形主要呈現(xiàn)為彎曲型；b．框架結(jié)構(gòu)的總體彎曲變形主要是由柱的軸向變形引起的；c．框架結(jié)構(gòu)的層間變形一般為下小上大；d．框架結(jié)構(gòu)的層間位移與柱的線剛度有關(guān)，與梁的線剛度無關(guān)。13．關(guān)于框架柱的反彎點，以下結(jié)論正確的是[a]。a．上層梁的線剛度增加會導(dǎo)致本層柱反彎點下移；b．下層層高增大會導(dǎo)致本層柱反彎點上移；c．柱的反彎點位置與柱的樓層位置有關(guān)，與結(jié)構(gòu)總層數(shù)無關(guān)；d．柱的反彎點位置與荷載分布形式無關(guān)。14．按D值法對框架進行近似計算時，各柱反彎點高度的變化規(guī)律是[b]。a．其他參數(shù)不變時，隨上層框架梁剛度減小而降低；．b．其他參數(shù)不變時，隨上層框架梁剛度減小而升高；c．其他參數(shù)不變時，隨上層層高增大而降低；d．其他參數(shù)不變時，隨下層層高增大而升高。15．在框架結(jié)構(gòu)中，當(dāng)其中某層的層高h特別小，則發(fā)生[b]的可能性較大。a．該層的側(cè)移相對較大，不易滿足層間位移角的限制要求；b．該層柱的剪跨比相對較小，可能首先發(fā)生剪切破壞；c．該層柱的柱端剪力相對較小，可能首先發(fā)生偏壓破壞；d．該層柱的柱端彎矩相對較大，可能首先發(fā)生大偏心受壓破壞。16.［a］按單向板進行設(shè)計。a.600mm×3300mm的預(yù)制空心樓板；b.長短邊之比小于2的四邊固定板；c.長短邊之比等于1.5，兩短邊嵌固，兩長邊簡支；d.長短邊相等的四邊簡支板。17.對于兩跨連續(xù)梁，。［d］a.活荷載兩跨滿布時，各跨跨中正彎矩最大；b.活荷載兩跨滿布時，各跨跨中負彎矩最大；c.活荷載單跨布置時，中間支座處負彎矩最大；d.活荷載單跨布置時，另一跨跨中負彎矩最大。18.多跨連續(xù)梁（板）按彈性理論計算，為求得某跨跨中最大負彎矩，活荷載應(yīng)布置在［d］。a.該跨，然后隔跨布置；b.該跨及相鄰跨;c.所有跨；d.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。19.在確定梁的縱筋彎起點時，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計彎矩圖的外面，這是為了保證梁的［a］。a.正截面受彎承載力；b.斜截面受剪承載力；c.受拉鋼筋的錨固；d.箍筋的強度被充分利用.20.下列關(guān)于塑性鉸的描述,[c]是錯誤的.a.預(yù)計會出現(xiàn)塑性鉸的部位不允許發(fā)生剪切破壞；b.塑性鉸區(qū)域可承受一定的彎矩；c.塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力取決于塑性鉸區(qū)域構(gòu)件截面的高度；d.塑性鉸出現(xiàn)的部位和先后次序可人為控制。21.當(dāng)某剪力墻連梁剛度較小，墻肢剛度較大時(相當(dāng)于α<10的情況)，說明該剪力墻為（c）A.整體墻

B.小開口剪力墻

C.聯(lián)肢墻

D.壁式框架22.在確定高層建筑防震縫最小寬度時，下列說法不正確的是（d）A.設(shè)防烈度越高，最小縫寬取值越大B.結(jié)構(gòu)抗側(cè)移剛度越小，最小縫寬取值越大C.相鄰結(jié)構(gòu)單元中較低單元屋面高度越高，最小縫寬取值越大D.相鄰結(jié)構(gòu)單元中較高單元屋面高度越高，最小縫寬取值越大23.有4個單質(zhì)點彈性體系，其質(zhì)量與剛度分別為=120t,=6×kN/m;

=180t,=9kN/m.=240t,=12kN/m；=300t,K=15×kN/m若它們的自振周期分別為、、、，則自振周期之間的關(guān)系是（d）A.<<<

B.>>>C.＝＝

D.＝＝＝24.震級大的遠震與震級小的近震對某地區(qū)產(chǎn)生相同的宏觀烈度，則對該地區(qū)產(chǎn)生的震害是（b）A.震級大的遠震對剛性結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的震害大B.震級大的遠震對高柔結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的震害大C.震級小的近震對高柔結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的震害大D.震級大的遠震對高柔結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的震害小25.已知某剪力墻墻肢為大偏壓構(gòu)件，在其他條件不變的情況下，隨著軸向壓力N的降低(注N<0.2)（b）A.正截面受彎承載力降低，斜截面受剪承載力提高B.正截面受彎承載力降低，斜截面受剪承載力降低C.正截面受彎承載力提高，斜截面受剪承載力提高D.正截面受彎承載力提高，斜截面受剪承載力降低26.為滿足地震區(qū)高層住宅在底部形成大空間作為公共建筑的需要（a）A.可在上部采用剪力墻結(jié)構(gòu)，底部部分采用框架托住上部剪力墻B.可在上部采用剪力墻結(jié)構(gòu)，底部全部采用框架托住上部剪力墻C.在需要形成底部大空間的區(qū)域，必須從底層至頂層都設(shè)計成框架D.必須在底部設(shè)置附加裙房，在附加裙房內(nèi)形成大空間27.在設(shè)計框架時，可對梁進行彎矩調(diào)幅，其原則是（a）A.在內(nèi)力組合之前，對豎向荷載作用的梁端彎矩適當(dāng)調(diào)小B.在內(nèi)力組合之前，對豎向荷載作用的梁端彎矩適當(dāng)調(diào)大C.在內(nèi)力組合之后，對梁端彎矩適當(dāng)調(diào)小D.在內(nèi)力組合之后，對梁端彎矩適當(dāng)調(diào)大28.高度39m的鋼筋混凝土剪力墻壁結(jié)構(gòu)，其水平地震作用的計算方法，應(yīng)當(dāng)選擇（b）A.底部剪力法

B.振型分解反應(yīng)譜法C.時程分析法

D.底部剪力法，時程分析法作補充計算29.伸縮縫的設(shè)置主要取決于（d）A.結(jié)構(gòu)承受荷載大小

B.結(jié)構(gòu)高度C.建筑平面形狀

D.結(jié)構(gòu)長度30.水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)某層其他條件不變，僅上層層高變小時，該層柱的反彎點位置（b）

A.向上移動

B.向下移動

C.不變

D.向上移動至2/3層高處31.單層廠房下柱柱間支撐一般布置于伸縮縫區(qū)段的（a）

A.中央

B.兩端

C.距兩端的第二個柱距內(nèi)

D.任意一端32.鋼筋混凝土柱下擴展基礎(chǔ)的高度主要是由（c）

A.地基抗壓承載力確定

B.地基抗剪承載力確定

C.基礎(chǔ)抗沖切承載力確定

D.基礎(chǔ)底板抗彎承載力確定33.我國抗震規(guī)范在結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計中采用三水準要求，兩階段設(shè)計方法。其中第一階段（a）

A.是根據(jù)小震(眾值烈度)進行地震作用計算的

B.是根據(jù)中等地震(設(shè)防烈度)進行地震作用計算的

C.是根據(jù)大震(罕遇烈度)進行地震作用計算的

D.可不必進行地震作用計算，但要考慮相應(yīng)的抗震構(gòu)造措施34.在用分層法計算框架內(nèi)力時（a）

A.除底層外，其他各層柱的線剛度應(yīng)折減

B.除底層外，其他各層柱的線剛度應(yīng)增加

C.底層柱線剛度應(yīng)折減，其他各層柱不變

D.各層柱的線剛度均不變35.設(shè)計現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)時，為簡化計算，對現(xiàn)澆樓蓋，取中框架梁的截面慣性矩為（d）(—為矩形截面梁的截面慣性矩)

A.

B.1.2

C.1.5

D.2.0

36.“強柱弱梁”指的是（c）A.柱的剛度大于梁的剛度B.柱的截面尺寸大于梁的截面尺寸C.柱的抗彎承載能力大于梁的抗彎承載能力

D.柱的抗剪承載能力大于梁的抗剪承載能力37.設(shè)為框架一剪力墻結(jié)構(gòu)剛度特征值，若其他條件不變，將此結(jié)構(gòu)增加幾片剪力墻，其剛度特征值變?yōu)?，則（a）

A.>，結(jié)構(gòu)頂點側(cè)移減小

B.<，結(jié)構(gòu)頂點側(cè)移減小

C.>

結(jié)構(gòu)頂點側(cè)移增大

D.<

，結(jié)構(gòu)頂點側(cè)移增大38.多遇地震烈度是指（c）

A.基本地震烈度

B.大震烈度

C.眾值烈度

D.罕遇烈度39.當(dāng)活荷載不為零時，短期荷載效應(yīng)組合值SS與長期荷載效應(yīng)組合值Sl的關(guān)系是（b）（——為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)）

A.<

B.>

C.<

D.

>40.結(jié)構(gòu)可靠指標與結(jié)構(gòu)失效概率的關(guān)系是（c）

A.與呈線性遞增關(guān)系

B.與呈線性遞減關(guān)系

C.越大，越小

D.增大，不變41、計算吊車橫向水平荷載時，需考慮（B）A吊重B吊重和小車重C大車重和小車重D吊重、大車重和小車重42、柱下獨立基礎(chǔ)的基底尺寸應(yīng)根據(jù)（D）的關(guān)系確定A地基反力和和地基承載力設(shè)計值B地基凈反力和地基承載力設(shè)計值C地基附加應(yīng)力和地基承載力特征值D地基反力和地基承載力特征值43、對柱下獨立基礎(chǔ)進行底板配筋時，控制截面為（A）處截面A柱與基礎(chǔ)交接處以及基礎(chǔ)變階處B柱與基礎(chǔ)交接處C基礎(chǔ)中軸線D基礎(chǔ)變階處44、對裝配式鋼筋混凝土單層廠房進行設(shè)計，當(dāng)進行排架柱內(nèi)力組合時，下面（D）的描述是錯誤的A恒載始終參與內(nèi)力組合的B風(fēng)荷載有左風(fēng)和右風(fēng)兩種，每次組合時只能考慮一種C考慮吊車橫向水平荷載參加組合時，必須同時考慮吊車豎向荷載參加組合D在組合時，吊車橫向水平荷載和風(fēng)載不產(chǎn)生軸力，可不參與組合45、D值法對反彎點法的（D）進行了修正A柱的側(cè)移剛度和反彎點高度B柱線剛度和彎矩分配系數(shù)C柱的線剛度和側(cè)移剛度D柱的線剛度和反彎點高度46、水平荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)的水平位移隨（C）而增大A隨樓層剪力減小和柱側(cè)移剛度增大B隨樓層剪力減小和粱柱線剛度之比的增大C隨樓層剪力增大和柱側(cè)移剛度減小D隨樓層剪力增大和粱柱線剛度之比的減小47、相同水平荷載作用的同一框架結(jié)構(gòu)，分別用反彎點法和D值法進行側(cè)移計算，那么（B）A反彎點法比D值法計算側(cè)移結(jié)果大B反彎點法比D值法計算側(cè)移結(jié)果小C反彎點法和D值法計算側(cè)移結(jié)果相同D反彎點法和D值法計算側(cè)移結(jié)果大小不確定48、砌體的抗壓強度（B）A高于所用塊材的抗壓強度B低于所用塊材的抗壓強度C低于所用塊材的抗拉強度D與所用塊材的強度無關(guān)49、下面（D）的描述是正確的A砌體受壓構(gòu)件的承載力隨軸向力偏心距的增大和高厚比的增大而增大B砌體受壓構(gòu)件的承載力隨軸向力偏心距的增大和高厚比的減小而增大C砌體受壓構(gòu)件的承載力隨軸向力偏心矩的減小和高厚比的增大而增大D砌體受壓構(gòu)件的承載力隨軸向力偏心矩的減小和高厚比的減小而增大50、在對梁端支承處砌體進行局部受壓承載力驗算時，和分別是（C）A梁端底面上受壓應(yīng)力圖形的完整系數(shù)和影響系數(shù)B房屋空間性能影響系數(shù)和影響系數(shù)C梁端底面上受壓應(yīng)力圖形的完整系數(shù)和砌體局部抗壓強度提高系數(shù)D房屋空間性能影響系數(shù)和砌體局部抗壓強度提高系數(shù)51、吊車廠房結(jié)構(gòu)溫度區(qū)段的縱向排架柱間支撐布置原則以下列（a）項為正確做法。A下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在中部及兩端B下柱支撐布置在兩端，上柱支撐布置在中部C下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在兩端D下柱支撐布置在中部及兩端，上柱支撐布置在中部52、單層廠房排架柱內(nèi)力組合中可變荷載的下列特點，（c）有誤。A吊車豎向荷載，每跨都有在左、在右及在左、在右兩種情況；每次只選一種B吊車橫向水平荷載同時作用在該跨左、右兩柱，且有正、反兩個方向C或必有，但有不一定有或D風(fēng)荷載有左來風(fēng)和右來風(fēng)，每次選一種53、當(dāng)單層工業(yè)廠房縱向排架柱列數(shù)（d）時，縱向排架也需計算。ABCD54、排架計算時，對一單層單跨廠房一個排架，應(yīng)考慮（b）臺吊車。A4臺B2臺C3臺D按實際使用時的吊車臺數(shù)計55、排架計算時，對一單層多跨廠房的一個排架，應(yīng)考慮（a）臺吊車。A4臺B2臺C3臺D按實際使用時的吊車臺數(shù)計56、大部分短牛腿的破壞形式屬于（b）。A剪切破壞B斜壓破壞C彎壓破壞D斜拉破壞57、排架結(jié)構(gòu)內(nèi)力組合時，任何情況下都參與組合的荷載是（d）。A活荷載B風(fēng)荷載C吊車豎向和水平荷載D恒荷載58某一連續(xù)四跨次梁，當(dāng)欲求第二跨跨中最大正彎矩時，活載應(yīng)布置于_________。（A）A.二，四跨B.一，二，四跨C.一，三跨D.二，三，四跨59、某一連續(xù)四跨次梁，當(dāng)欲求第二內(nèi)支座最大負彎矩時，活載應(yīng)布置于________。（B）A.二，四跨B.二，三跨C.一，三跨D.二，三，四跨60、有一連續(xù)五跨梁，欲求第二跨跨中最大正彎矩，試問活載應(yīng)布置于第跨。（A）A.二，四跨B.二，三跨C.一，三跨D.二，三，四跨61、設(shè)計時，板的合理跨度一般在米之間。（D）A.1-2B.1.2-2.2C.1.5-2.5D.1.7-2.762、設(shè)計時，次梁的合理跨度一般在米之間。（C）A.2-5B.3-6C.4-7D.5-863、設(shè)計時，主梁的合理跨度一般在米之間。（D）A.2-5B.3-6C.4-7D.5-864、對于次梁調(diào)整后的折算恒載=________。（A）A.g+q/4B.g+q/2C.g+3q/4D.g+q65、對于板調(diào)整后的折算恒載=________。（B）A.g+q/4B.g+q/2C.g+3q/4D.g+q66、對于次梁調(diào)整后的折算活載=________。（C）A.q/4B.q/2C.3q/4D.g+q67、對于板調(diào)整后的折算活載=________。（B）A.q/4B.q/2C.3q/4D.g+q68、四邊支承的板，當(dāng)按彈性理論計算時，長邊/短邊大于等于時為單向板。（B）A.1B.2C.3D.469、現(xiàn)澆樓板上有一圓孔，直徑為500毫米，試問對該孔應(yīng)如何處理。（C）A.洞口較小，不必處理B.受力主筋繞過孔洞C.周邊加設(shè)附設(shè)鋼筋D.孔洞周邊加設(shè)肋梁70、現(xiàn)澆樓板上有一圓孔，直徑為250毫米，試問對該孔應(yīng)如何處理。（B）A.洞口較小，不必處理B.受力主筋繞過孔洞C.周邊加設(shè)附設(shè)鋼筋D.孔洞周邊加設(shè)肋梁71、現(xiàn)澆樓板上有一圓孔，直徑為1200毫米，試問對該孔應(yīng)如何處理。（D）A.洞口較小，不必處理B.受力主筋繞過孔洞C.周邊加設(shè)附設(shè)鋼筋D.孔洞周邊加設(shè)肋梁72、板與板的連接時，當(dāng)縫寬大于時，宜用細石砼澆筑。（A）A.20mmB.30mmC.40mmD.50mm73、板與板的連接時，當(dāng)縫寬大于時，板縫應(yīng)按計算配筋。（D）A.20mmB.30mmC.40mmD.50mm74、有一主梁作用有一集中荷載，該集中荷載作用位置距主梁h1=150mm,作用范圍b=250mm,試問附加橫向鋼筋的設(shè)置范圍s=________。（A）A.1050mmB.950mmC.1200mmD.1150mm75、整體板式樓梯的梯段板，其荷載化為沿水平方向分布荷載=。（B）g1+g2+q/cosαB．g1+g2/cosα+qC．g1/cosα+g2+qD．(g1+g2)/cosα+q注：g1為踏步自重；g2為斜板自重；q為樓梯活載。76、整體板式樓梯分布鋼筋在每個踏步板內(nèi)至少放根。（A）A．一根B．二根C．三根D．任意根77、整體梁式樓梯的踏步板配筋至少每個踏步受力鋼筋。（A）A．2Φ6B．2Φ8C．2Φ10D．2Φ1278、下列哪句敘述是正確的。（A）A.左，右風(fēng)不可能同時產(chǎn)生。B.有D必有T，有T不一定有D。C.在組合Mmax時，應(yīng)使相應(yīng)的Nmax也盡可能大些，這樣更為不利。D.同臺吊車的Tmax同時作用于左，右柱上，但方向只能擇一。79、垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標準值中為________。（C）A.風(fēng)振系數(shù)B.風(fēng)壓高度變化系數(shù)C.風(fēng)載體型系數(shù)D.基本風(fēng)壓80、垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標準值中為________。（D）A.風(fēng)振系數(shù)B.風(fēng)壓高度變化系數(shù)C.風(fēng)載體型系數(shù)D.基本風(fēng)壓81、垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標準值中為________。（B）A.風(fēng)振系數(shù)B.風(fēng)壓高度變化系數(shù)C.風(fēng)載體型系數(shù)D.基本風(fēng)壓82、垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標準值中為________。（A）A.風(fēng)振系數(shù)B.風(fēng)壓高度變化系數(shù)C.風(fēng)載體型系數(shù)D.基本風(fēng)壓83、當(dāng)兩臺吊車組合時，對輕級和中級工作制吊車折減系數(shù)取________。（C）A.0.8B.0.85C.0.9D.0.9584、單層廠房下柱柱間支撐設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的。（D）兩端，與上柱柱間支撐相對應(yīng)的柱間中間，與屋蓋橫向水平支撐相對應(yīng)的柱間兩端，與屋蓋橫向水平支撐相對應(yīng)的柱間D.中間，與上柱柱間支撐相對應(yīng)的柱間85、在一般單階柱的廠房中，柱的_______截面為內(nèi)力組合的控制截面。（A）A.上柱底部、下柱底部及牛腿頂面B.上柱頂部、下柱頂部及牛腿頂面C.上柱頂部、上柱底部及下柱底部D.下柱頂部、下柱底部及牛腿頂面86、單層廠房柱牛腿的斜壓破壞多發(fā)生在_______情況下。（B）A.0.75＜≤1B.0.1＜≤0.75C.≤0.1D.≥0.7587、單層廠房柱牛腿的剪切破壞多發(fā)生在_______情況下。（C）A.0.75＜≤1B.0.1＜≤0.75C.≤0.1D.≥0.7588、單層廠房柱牛腿的彎曲破壞多發(fā)生在_______情況下。（D）A.0.75＜≤1B.0.1＜≤0.75C.≤0.1D.≥0.7589、_______結(jié)構(gòu)體系既有結(jié)構(gòu)布置靈活、使用方便的優(yōu)點，又有較大的剛度和較強的抗震能力，因而廣泛應(yīng)用于高層辦公樓及賓館建筑。（C）A.框架B.剪力墻C.框架-剪力墻D.筒體90、框架跨度是指間的距離。（C）A.定位軸線B.底層柱軸線C.頂層柱軸線D.中間層柱軸線91、對各跨跨差不超過10%的不等跨框架，跨度應(yīng)按的等跨框架計算。（A）A.平均跨度B.最大跨度C.最小跨度D.計算跨度92、現(xiàn)澆整體式框架中框架梁。（B）A.B.C.D.93、現(xiàn)澆整體式框架邊框架梁。（D）A.B.C.D.94、裝配式框架中框架梁。（A）A.B.C.D.95、裝配式框架邊框架梁。（A）A.B.C.D.96、裝配整體式框架中框架梁。（D）A.B.C.D.97、裝配整體式框架邊框架梁。（C）A.B.C.D.98、一般多層框架房屋，側(cè)移主要由梁柱彎曲變形引起，______的層間側(cè)移最大。（B）A.頂層B.底層C.中間層D.頂層與底層99、現(xiàn)澆框架梁在豎向荷載作用下，支座進行塑性調(diào)幅的系數(shù)不得低于____。（C）A.0.7B.0.75C.0.8D.0.9100、《鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程》規(guī)定，對于房屋高度大于米的框架結(jié)構(gòu)，其柱軸向變形引起的側(cè)移不能忽略。（B）A．40B．50C．60D．70101、《鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程》規(guī)定，對于房屋高寬比大于的框架結(jié)構(gòu)，其柱軸向變形引起的側(cè)移不能忽略。（A）A．4B．5C．6D．7三、簡答現(xiàn)澆板上需開設(shè)一直徑為500毫米的空洞，請簡述構(gòu)造處理措施。答：要點：空洞的直徑屬于300mm<d<1000mm的情況，應(yīng)在周邊加設(shè)附加鋼筋，其截面面積不小于被空洞切斷的受力筋總面積，且每邊大于等于2Ф10。塑性鉸與普通鉸的區(qū)別是什么？答：要點：1）塑性鉸能承受一定的彎矩，而普通鉸則不行；2）塑性鉸是單向鉸，而普通鉸則是雙向鉸；3）塑性鉸只能轉(zhuǎn)動一定的角度，且數(shù)量一定；4）塑性鉸是一個區(qū)域，而普通鉸則是一個點。雨篷的破壞形式有哪些？答：1、雨篷板在支座處因抗彎強度不足而破壞；2、雨篷梁因抗彎、剪、扭強度不足而破壞；3、雨篷整體抗傾覆能力不足而破壞。雨篷結(jié)構(gòu)抗傾覆驗算時，若S＜0，則應(yīng)采取哪些措施？答：1、增加雨篷梁砌入墻內(nèi)的長度，以增加壓在梁上的砌體重量；2、使雨篷梁與周圍結(jié)構(gòu)拉結(jié)，必要時可增設(shè)拖梁；3、若雨篷梁與圈梁標高相近時，可將雨篷梁與圈梁連接起來。請畫出（或?qū)懗觯﹩螐S鉸接排架山墻以及四周墻體處風(fēng)載的傳力路徑。答：要點：支撐的作用是什么？柱間支撐的作用又是什么？答：要點：1）支撐是聯(lián)系各主要承重構(gòu)件，以構(gòu)成整體廠房空間結(jié)構(gòu)的重要組成部分，對廠房的剛度和構(gòu)件的穩(wěn)定起很重要的作用。2）柱間支撐是以承受山墻的風(fēng)荷；承受上部支撐傳來的力和吊車梁傳來的縱向制動力，并把它們傳至基礎(chǔ)；柱間支撐還起到增強廠房縱向剛度和穩(wěn)定的作用。排架按結(jié)構(gòu)形式可分哪幾種？分別采用何種計算方法進行內(nèi)力分析？答：排架按結(jié)構(gòu)形式可分為2種，即1）等高鉸接排架；2）不等高鉸接排架。等高鉸接排架當(dāng)排架柱頂作用有水平集中力P時，采用剪力分配法進行內(nèi)力分析；在任意荷載作用下，采用剪力分配法和位移法聯(lián)合求解。不等高鉸接排架則采用力法進行內(nèi)力分析。排架計算單元選取的基本假定有哪些？答：1、作用于廠房排架上的荷載（除吊車荷載外），沿廠房縱向均勻分布；2、橫向排架間距相等；3、不考慮排架間的空間作用；4、柱下端嵌固于基礎(chǔ)頂面，排架橫梁鉸接于柱上；5、排架橫梁為剛性連桿。何謂“D”值法？答：要點：柱的側(cè)移剛度不但與柱本身的線剛度和層高有關(guān)，而且還與梁的線剛度有關(guān)；柱的反彎點高度不應(yīng)是個定值，而應(yīng)是個變數(shù)。它隨該柱與梁間的線剛度比，該柱所在樓層位置，上下層梁間的線剛度比以及上下層層高的不同而不同，甚至與房屋的總層數(shù)等因素有關(guān)。請簡述“分層法”的基本假定是什么？答：1）在豎向荷載作用下，節(jié)點的側(cè)移可以忽略；2）每層橫梁上的荷載對其它層橫梁的內(nèi)力影響很小，也可以忽略。請簡述框架結(jié)構(gòu)布置的原則。答：1）首先應(yīng)根據(jù)生產(chǎn)工藝及使用要求確定柱網(wǎng)尺寸;2）在此基礎(chǔ)上,力求房屋平面宜盡可能規(guī)整,均勻?qū)ΨQ,體型力求簡單,以使結(jié)構(gòu)受力合理,并使之有利于建筑構(gòu)件的統(tǒng)一化和定型化,使構(gòu)件類型和尺寸的規(guī)格減少;3）柱網(wǎng)應(yīng)規(guī)則,整齊,間距合理,傳力體系明確;4）豎向承重單體要盡量布置勻稱,整個房屋的抗側(cè)剛度中心要盡量靠近水平荷載合力的作用線,以免房屋發(fā)生扭轉(zhuǎn);5）非承重隔墻宜用輕質(zhì)材料,以減輕房屋自重;6）應(yīng)合理設(shè)置三縫;7）提高結(jié)構(gòu)總體剛度，減小位移?？刂品课莞邔挶?，一般不宜超過5?？蚣芙Y(jié)構(gòu)布置的方案有哪些？工程中常用的是哪種方案？為什么？答：方案主要有三種，即1）橫向框架承重方案；2）縱向框架承重方案；3）縱，橫向框架混合承重方案。工程中常用的是橫向框架承重方案，這是因為：橫向承重框架有較高截面的梁，柱和剛性節(jié)點，故雖其跨數(shù)較少，但仍有較大的橫向剛度，有利于在房屋平面尺寸較短的橫向增加房屋的剛度，故在框架結(jié)構(gòu)房屋中常被采用。影響框架柱兩端轉(zhuǎn)角的主要因素有哪些？答：1）梁柱線剛度比；2）該柱所在樓層位置；3）上下梁相對線剛度比；4）上下層層高的變化?！癉”值法對于框架柱反彎點高度的計算公式是，試問式中y0、y1、y2、y3的含義？答：y0——標準反彎點高度比；y1——上下梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值；y2、y3——上下層層高度變化時反彎點高度比的修正值。試分別寫出反彎點法和“D”值法的柱側(cè)移剛度計算公式，并進行討論。答：反彎點法的柱側(cè)移剛度計算公式：D=12ic/h2；“D”值法的柱側(cè)移剛度計算公式：D=α12ic/h2。式中ic——框架柱的線剛度；h——框架柱的計算高度；α——考慮梁柱線剛度比對柱側(cè)移剛度的修正系數(shù)。當(dāng)梁柱線剛度比趨向于無窮時，α趨向于1，此時“D”值法的柱側(cè)移剛度計算公式與反彎點法的柱側(cè)移剛度計算公式統(tǒng)一?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計習(xí)題二、選擇題（共54題）1.在計算鋼筋混凝土肋梁樓蓋連續(xù)次梁內(nèi)力時，為考慮主梁對次梁的轉(zhuǎn)動約束，用折算荷載代替實際計算荷載，其做法是(B)A.減小恒載，減小活載B.增大恒載，減小活載C.減小恒載，增大活載D.增大恒載，增大活載2.現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設(shè)置附加橫向鋼筋的目的是(D)A.承擔(dān)剪力B.防止主梁發(fā)生受彎破壞C.防止主梁產(chǎn)生過大的撓度D.防止主梁由于斜裂縫引起的局部破壞3.在計算框架梁截面慣性矩I時應(yīng)考慮到樓板的影響，假定I0為矩形截面梁的截面慣性矩，則對現(xiàn)澆樓蓋中框架梁截面慣性矩I應(yīng)?。ˋ）A.I＝2I0B.I＝1.5I0C.I＝1.2I0D.I＝1.0I04.板內(nèi)分布鋼筋不僅可使主筋定位，分擔(dān)局部荷載，還可（B）A.承擔(dān)負彎矩B.承受收縮和溫度應(yīng)力C.減少裂縫寬度D.增加主筋與砼的粘結(jié)5.五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求第三跨跨中最大彎矩，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（D）A.1,2,3B.1,2,4C.2,4,5D.1,3,56.五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求最左端支座最大剪力，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（D）A.1,2,4B.2,3,4C.1,2,3D.1,3,57、按單向板進行設(shè)計（A）。A.600mmX3300mm的預(yù)制空心樓板；B.長短邊之比小于2的四邊回定板；C.長短邊之比等于1.5，兩短邊嵌固，兩長邊簡支；D.長短邊相等的四邊簡支板。8、對于兩跨連續(xù)梁，（D）。A.活荷載兩跨滿布時，各跨跨中正彎矩最大；B.活荷載兩跨滿布時，各跨跨中負彎矩最大；C.活荷載單跨布置時，中間支座處負彎矩最大；D.活荷載單跨布置時，另一跨跨中負彎矩最大。9、多跨連續(xù)梁(板)按彈性理論計算，為求得某跨跨中最大負彎矩，活荷載應(yīng)布置在（D）。A.該跨，然后隔跨布置；B.該跨及相鄰跨；C.所有跨；D.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。10、超靜定結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布計算時，必須滿足（D）。A.變形連續(xù)條件；B.靜力平衡條件；C.采用熱處理鋼筋的限制；D.拉區(qū)混凝土的應(yīng)力小于等于混凝土軸心抗拉強度。11、條件相同的四邊支承雙向板，采用上限解法求得的極限荷載一般要比采用下限解法求得的極限荷載（A）。A.大；B.?。籆.相等；D.無法比較。12、在確定梁的縱筋彎起奌時，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計彎矩圖的外面，這是為了保證梁的（A）。A.正截面受彎承載力；B.斜截面受剪承載力；C.受拉鋼筋的錨固；D.箍筋的強度被充分利用。13、在結(jié)構(gòu)的極限承載能力分析中，正確的敘述是（B）。A.若同時滿足極限條件、變形連續(xù)條件和平衡條件的解答才是結(jié)構(gòu)的真實極限荷載；B.若僅滿足極限條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的下限解；C.若僅滿足變形連續(xù)條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解；D.若僅滿足極限條件和機動條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解。14、按彎矩調(diào)幅法進行連續(xù)梁、板截面的承載能力極限狀態(tài)計算時，應(yīng)遵循下述規(guī)定（A）。A.受力鋼筋宜采用I、II級或III級熱軋鋼筋；B.截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)<>宜超過0.25；C.彎矩洞整后的截面受壓區(qū)相對計算高度<>一般應(yīng)超過0.35，但不應(yīng)超過<>；D.按彎矩調(diào)幅法計算的連續(xù)緊、板，可適當(dāng)放寬裂縫寬度的要求。15、鋼筋混凝土連續(xù)梁的中間支座處，當(dāng)配置好足夠的箍筋后，若配置的彎起鋼筋不能滿足要求時，應(yīng)增設(shè)(B)來抵抗剪力。A.縱筋B.鴨筋C.浮筋D.架立鋼筋.16、承受均布荷載的鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁(等跨)，在一般情況下，由于塑性內(nèi)力重分布的結(jié)果，而使(B)A.跨中彎矩減少，支座彎矩增加B.跨中彎矩增大，支座彎矩減小C.支座彎矩和跨中彎矩都增加17、按彈性方法計算現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋時，對板和次梁采用折算荷載來進行計算，這是因為考慮到(C)A.在板的長跨方向能傳遞一部分荷載B.塑性內(nèi)力重分布的影響C.支座轉(zhuǎn)動的彈性約束將減少活荷載布置對跨中彎矩的不利影響18、求連續(xù)梁跨中最小彎矩時，可變荷載(活載)的布置應(yīng)該是(B)A.本跨布置活載，然后隔跨布置活載B本跨不布置活載，相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載C.本跨及相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載19、塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力調(diào)幅截面的相對高度有關(guān)，增大，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力降低，為使塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動能力，應(yīng)滿足(C)A.B.C.D.20、按彈性理論計算單向板肋梁樓蓋時，板和次梁采用折算荷載來計算的原因是（C）。A.考慮到在板的長跨方向也能傳遞一部分荷載B.考慮到塑性內(nèi)力重分布的有利影響C.考慮到支座轉(zhuǎn)動的彈性約束將減小活荷載隔跨布置時的不利影響21、連續(xù)梁（板）塑性設(shè)計應(yīng)遵循的原則之一是（C）。A.必須采用折算荷載B.不考慮活荷載的不利位置C.截面受壓區(qū)相對高度22、整澆樓蓋的次梁擱置在鋼梁上時（B）A.板和次梁均可采用折算荷載B.僅板可以采用折算荷載C.僅次梁可以用折算荷載D.二者均不可用折算荷載23、雨篷梁支座截面承載力計算時，應(yīng)考慮（B）A.彎、扭相關(guān)B.剪、彎、扭相關(guān)C.彎、剪相關(guān)D.彎、壓、剪相關(guān)24、為了設(shè)計上的便利，對于四邊均有支承的板，當(dāng)（D）按單向板設(shè)計。A.B.C.D.25、彈性方法設(shè)計的連續(xù)梁、板各跨跨度不等，但相鄰兩跨計算跨度相差＜10%，仍作為等跨計算，這時，當(dāng)計算支座截面彎矩時，則應(yīng)按（C）計算。A.相鄰兩跨計算跨度的最大值B.兩鄰兩跨計算跨度的最小值C.相鄰兩跨計算跨度的平均值D.無法確定26、兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論計算時，計算跨度等于（A）A.B.C.D.27、一端擱置在墻上，一端與梁整澆的單跨板，按塑性理論計算時，計算跨度取（B）A.B.C.D.28、對于多跨連續(xù)的板梁，對支座為整澆的梁或柱，按彈性進論計算時，計算跨度一般可?。ˋ）A.支座中心線間的距離B.板或梁的凈跨C.D.29、對于多跨連續(xù)的板，按塑性理論計算時，當(dāng)邊支座為磚墻時，邊跨的計算跨度?。–）A.B.C.D.（其中—邊跨凈跨度，b—板第二支座的寬度，a—邊支座支承長度，—板厚）30、對于多跨連續(xù)梁，按塑性理論計算時，當(dāng)邊支座為磚墻時，邊跨的計算跨度?。–）A.B.C.取D.31、關(guān)于折算荷載的敘述，哪一項不正確（D）A.為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動的影響，采用增大恒載和相應(yīng)減少活荷載的辦法來處理B.對于板其折算荷載?。赫鬯愫爿dg/=g+，折算活載q/=C.對于次梁其折算荷載取：折算恒載g/=g+，折算活載q/=D.對于主梁其折算荷載按次梁的折算荷載采用32、關(guān)于塑性較，下面敘述正確的是（C）A.塑性較不能傳遞任何彎矩而能任意方向轉(zhuǎn)動B.塑性較轉(zhuǎn)動開始于Ia，終止于IIIaC.塑性較處彎矩不等于0而等于該截面的受彎承載力MuD.塑性較與理想鉸基本相同33、對于“n”次超靜定的鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)（B）個塑性鉸，最后將因結(jié)構(gòu)成為機動可變體系而破壞。A.n-1B.nC.n-2D.n+134、連續(xù)梁、板按塑性內(nèi)力重分布方法計算內(nèi)力時，截面的相對受壓區(qū)高度應(yīng)滿足（B）A.B.C.D.35、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計算所得彎矩值的（C）A.30%B.25%C.20%D.15%36、用彎矩幅法計算，調(diào)整后每個跨度兩端支座彎矩MA、MB與調(diào)整后跨中彎矩MC，應(yīng)滿足（C）A.B.C.D.37、在單板肋梁樓蓋設(shè)計中，一般樓面板的最小厚度h可取為（B）A.≥50mmB.≥60mmC.≥80mmD.沒有限制38、對于板內(nèi)受力鋼筋的間距，下面哪條是錯誤的（C）間距s≥70mm當(dāng)板厚h≤150mm，間距不應(yīng)大于200mmC.當(dāng)板厚h＞150mm，間距不應(yīng)大于1.5h，且不應(yīng)大于250mmD.當(dāng)板厚h＞150mm時，間距不應(yīng)大于1.5h，且不應(yīng)大于300mm39、對于連續(xù)板受力鋼筋，下面哪條是錯誤的（B）A.連續(xù)板受力鋼筋的彎起和截斷，一般可不按彎矩包絡(luò)圖確定B.連續(xù)板跨中承受正彎矩的鋼筋可在距離支座C．連續(xù)板支座附近承受負彎矩的鋼筋，可在距支座邊緣不少于D.連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用彎起式或分離式40、在單向板中，要求分布鋼筋（C）A.每米板寬內(nèi)不少于4根B.每米板寬內(nèi)不少于5根C．單位長度上的分布鋼筋的截面面積不應(yīng)小于單位長度上受力鋼筋截面面積的10%D.按承載力計算確定41、在鋼筋混凝土單向板中，分布鋼筋的面積和間距應(yīng)滿足（B）A.截面面積不小于受力鋼筋面積的5%B.截面面積不小于受力鋼筋面積的10%C．截面面積不小于受力鋼筋面積的15%D.截面面積不小于受力鋼筋面積的20%41、《規(guī)范》規(guī)定對嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，在板的上部應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋，下面哪條是錯誤的（C）A.鋼筋間距不大于200mm，直徑不小于6mm的構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長度不應(yīng)小于（為單向板的跨度或雙向板的短邊跨度）B.對兩邊均嵌固在墻內(nèi)的板角部分，應(yīng)雙向配置上述構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長度不應(yīng)于C．沿受力方向配置上部構(gòu)造鋼筋（包括彎起鋼筋）的截面面積不宜小于跨中受力鋼筋截面面積的D.沿非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋可根據(jù)經(jīng)驗適當(dāng)減少42、《規(guī)范》規(guī)定，當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁的肋部平行時，應(yīng)沿梁肋方向配置板面附加鋼筋，下面哪條是錯誤的（C）A.板面附加鋼筋間距不大于200mm且與梁肋垂直B.構(gòu)造鋼筋的直徑不應(yīng)小于6mmC．單位長度的總截面面積不應(yīng)小于板中單位長度內(nèi)受力鋼筋截面面積的D.伸入板中的長度從肋邊緣算起每邊不小于板計算跨度43、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計中，對于次梁的計算和構(gòu)造，下面敘述中哪一個不正確（D）A.承受正彎矩中截面，次梁按T形截面考慮B.承受負彎矩的支座截面，T形翼緣位于受拉區(qū)，則應(yīng)按寬度等于梁寬b的矩形截面計算C．次梁可按塑性內(nèi)力重分布方法進行內(nèi)力計算D.不論荷載大小，次梁的高跨比，一般不必進行使用階段的撓度和變形驗算44、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計中，對于主梁的計算，下面敘述中哪一個不正確（D）A.截面設(shè)計時與次梁相同，跨中正彎矩按T形截面計算，支座負彎矩則按矩形截面計算B.主梁內(nèi)力計算，可按彈性理論方法進行C．在主梁支座處，次梁與主梁支座負彎矩鋼筋相互交叉，通常次梁負彎矩鋼筋放在主梁負彎矩鋼筋上面D.計算主梁支座負彎矩鋼筋時，其截面有效高度取：單排鋼筋時ho=h-35；雙排鋼筋時ho=h-6045、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計中，對于板的計算，下面敘述中哪一個不正確（D）A.支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的方法計算B.板一般均能滿足斜截面的受剪承載力，設(shè)計時可不進行受剪驗算C．板的計算寬度可取為1m，按單筋矩形截面進行截面設(shè)計D.對于四周與梁整體連續(xù)的單向板，其中間跨的跨中截面及中間支座，計算所得的彎矩可減少10%，其它截面則不予減少46、單向板肋梁樓蓋考慮塑性內(nèi)力重分布計算連續(xù)板、梁時，下面敘述中哪一個是錯誤的（D）A.對于均布荷載和承受間距相同、大小相等的集中荷載的多跨等跨連續(xù)梁，其內(nèi)力可分別按計算B.確定連續(xù)梁剪力設(shè)計值時，各跨應(yīng)取各自的凈跨計算C．若梁、板兩端均支承在砌體上，其計算跨度應(yīng)取為1.05D.對于等跨連續(xù)梁板，當(dāng)跨度相差不大于15%時，計算跨內(nèi)彎矩時取各自的跨度值，而計算支座彎矩則相鄰兩跨的平均值計算四、簡答題（共40題）1.如圖連續(xù)梁，若求第一跨跨中最大彎矩，均布活荷載q該如何布置？2.如圖連續(xù)梁，若求第二跨跨中最大彎矩，均布活荷載q該如何布置？3.如圖連續(xù)梁，若求B支座最大負彎矩，均布活荷載q該如何布置？4.如圖連續(xù)梁，若求C支座最大負彎矩，均布活荷載q該如何布置？5.如圖連續(xù)梁，若求B支座最大剪力，均布活荷載q該如何布置？6.如圖連續(xù)梁，若求C支座最大剪力，均布活荷載q該如何布置？7、圖中已給出一塊四邊簡支雙向板的板底鋼筋布置圖，請在A-A、B-B剖面圖中分別畫出①、②鋼筋并注明。8、簡述現(xiàn)澆肋梁樓蓋的組成及荷載傳遞途徑。答：現(xiàn)澆肋梁樓蓋由板、次梁和主梁組成，荷載的傳遞途徑為荷載作用到板上，由板傳遞到次梁，由次梁傳遞到主梁，由主梁傳遞到柱或墻，再由柱或墻傳遞到基礎(chǔ)，最后由基礎(chǔ)傳遞到地基。9、什么是鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布？答：在混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中，當(dāng)某截面出現(xiàn)塑性鉸后，引起結(jié)構(gòu)內(nèi)力的重分布，使結(jié)構(gòu)中內(nèi)力的分布規(guī)律與一般力學(xué)計算方法得到的內(nèi)力(彈性理論得到的內(nèi)力)不同。這種由于塑性鉸的形成與開展而造成的超靜定結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力重新分布稱為鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布。10、什么是單向板？什么是雙向板？答：單向受力，單向彎曲(及剪切)的板為單向板；雙向受力，雙向彎曲(及剪切)的板為雙向板。單向板的受力鋼筋單向布置，雙向板的受力鋼筋雙向布置。11、單向板和雙向板是如何區(qū)分的？答：兩對邊支承的板為單向板。對于四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊長度之比小于或等于2.0時，按雙向板考慮；當(dāng)長邊與短邊長度之比大于2.0但小于3.0時，宜按雙向板考慮，也可按單向板計算，但按沿短邊方向受力的單向板計算時，應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋；當(dāng)長邊與短邊長度之比大于或等于3.0時，可按沿短邊方向受力的單向板考慮。12、單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有哪幾種鋼筋？答：單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有板內(nèi)受力鋼筋和構(gòu)造鋼筋。板內(nèi)受力鋼筋種類一般采用HPB235，板中受力鋼筋的間距，當(dāng)板厚≤150mm時，不宜大于200mm，當(dāng)板厚>150mm時，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm。連續(xù)板中配筋形式采用分離式配筋或彎起式配筋。構(gòu)造鋼筋包括：分布鋼筋、沿墻處板的上部構(gòu)造鋼筋、主梁處板的上部構(gòu)造鋼筋和板內(nèi)抗沖切鋼筋。13、說明單向板肋梁蓋中板的計算簡圖。答：在計算中，取1m寬板作為計算單元，故板截面寬度b=1000mm，為支承在次梁或磚墻上的多跨板，為簡化計算，將次梁或磚墻作為板的不動餃支座。因此，多跨板可視為多跨連續(xù)梁(板寬度b=1000mm)。按彈性理論分析時，連續(xù)板的跨度取相鄰兩支座中心間的距離。對于邊跨，當(dāng)邊支座為磚墻時，取距磚墻邊緣一定距離處。因此，板的計算跨度為：中間跨邊跨(邊支座為磚墻)其中為板支座(次梁)軸線間的距離；為板邊跨的凈跨；h為板厚；b為次梁截面寬度；a為板支承在磚墻上的長度，通常為120mm。對于等跨連續(xù)板，當(dāng)實際跨度超過5跨時可按5跨計算；不足5跨時，按實際跨數(shù)計算。14、說明單向板肋梁蓋中次梁的計算簡圖。答：次梁也按連續(xù)梁分析內(nèi)力，支承在主梁及磚墻上，主梁或磚墻作為次梁的不動鉸支座。作用在次梁上的荷載為次梁自重，次梁左右兩側(cè)各半跨板的自重及板上的活荷載，荷載形式為均布荷載。次梁的計算跨度：中間跨邊跨(邊支座為磚墻)其中為支座軸線間的距離，次梁的支座為主梁；為次梁的凈跨；b為主梁截面寬度；a為次梁在磚墻上的支承長度，通常為240mm。對于等跨連續(xù)梁，當(dāng)實際跨度超過5跨時可按5跨計算；不足5跨時，按實際跨數(shù)計算。15、說明單向板肋梁蓋中主梁的計算簡圖。主梁的計算簡圖根據(jù)梁與柱的線剛度比確定，一般結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較小，對主梁的轉(zhuǎn)動約束不大，可將柱作為主梁的不動鉸支座，這時主梁仍可按支承在柱或磚墻上的連續(xù)梁分析。當(dāng)結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較大，即節(jié)點兩側(cè)梁的線剛度之和與節(jié)點上下柱的線剛度之和的比值小于3時，應(yīng)考慮柱對主梁轉(zhuǎn)動的約束，此時應(yīng)按框架進行內(nèi)力分析。主梁上作用的荷載為主梁的自重和次梁傳來的荷載，次梁傳來的荷載為集中荷載，主梁自重為均布荷載，而前一種荷載影響較大，后一種荷載影響較小，因此，可近似地將主梁自重作為集中荷載考慮，其作用點位置及個數(shù)與次梁傳來集中荷載的相同。主梁的計算跨度：中間跨邊跨(邊支座為磚墻)其中為支座軸線間的距離，主梁的支座為柱；為主梁邊跨的凈跨；b為柱截面寬度；a為主梁在磚墻上的支承長度，通常為370mm。16、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計算內(nèi)力時，板的計算跨度是如何確定的？答：按塑性理論計算連續(xù)板內(nèi)力時，計算跨度按下表取用。支承情況板的計算跨度兩端與梁(柱)整體連接凈跨長兩端支承在磚墻上一端與梁(柱)整體連接，另一端支承在磚墻上注表中h為板的厚度；a為梁或板在磚墻上的支承長度。17、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計算內(nèi)力時，次梁的計算跨度是如何確定的？答：按塑性理論計算連續(xù)梁內(nèi)力時，計算跨度按下表取用。支承情況梁的計算跨度兩端與梁(柱)整體連接凈跨長兩端支承在磚墻上一端與梁(柱)整體連接，另一端支承在磚墻上注表中h為板的厚度；a為梁或板在磚墻上的支承長度。18、什么叫彎矩調(diào)幅法？答：彎矩調(diào)幅法就是在彈性理論計算的彎矩包絡(luò)圖基礎(chǔ)上，考慮塑性內(nèi)力重分布，將構(gòu)件控制截面的彎矩值加以調(diào)整。19、彎矩調(diào)幅法的具體步驟是什么？答：具體計算步驟是：(1)按彈性理論方法分析內(nèi)力；(2)以彎矩包絡(luò)圖為基礎(chǔ)，考慮結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，按適當(dāng)比例對彎矩值進行調(diào)幅；(3)將彎矩調(diào)整值加于相應(yīng)的塑性鉸截面，用一般力學(xué)方法分析對結(jié)構(gòu)其他截面內(nèi)力的影響；(4)繪制考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩包絡(luò)圖；(5)綜合分析，選取連續(xù)緊中各控制截面的內(nèi)力值；(6)根據(jù)各控制截面的內(nèi)力值進行配筋計算。截面彎矩的調(diào)整幅度為：式中為彎矩調(diào)幅系數(shù)；為調(diào)整后的彎矩設(shè)計值；為按彈性方法計算所得的彎矩設(shè)計值。20、設(shè)計中為什么要控制彎矩調(diào)幅值？答：若支座負彎矩調(diào)幅過大，則塑性鉸形成前只能承受較小的荷載，而在塑性鉸形成后還要承受較大的荷載，這就會使塑性鉸出現(xiàn)較早，塑性鉸產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動，即使在正常使用荷載下也可能產(chǎn)生很大的撓度及裂縫，甚至超過《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)的允許值。因此應(yīng)控制彎矩調(diào)幅值。21、使用彎矩調(diào)幅法時，應(yīng)注意哪些問題？答：使用彎矩調(diào)幅法進行設(shè)計計算時，應(yīng)遵守下列原則：(1)受力鋼筋宜采用延性較好的鋼筋，混凝土強度等級宜在C20～C45范圍內(nèi)選用；(2)彎矩調(diào)整后截面相對受壓區(qū)高度不應(yīng)超過0.35，也不宜小于0.10；(3)截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)一般不宜超過0.25；(4)調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力必須滿足靜力平衡條件；(5)在內(nèi)力重分布過程中還應(yīng)防止其他的局部脆性破壞，如斜截面抗剪破壞及由于鋼筋錨固不足而發(fā)生的粘結(jié)劈裂破壞，應(yīng)適當(dāng)增加箍筋，支座負彎矩鋼筋在跨中截斷時應(yīng)有足夠的延伸長度；(6)必須滿足正常使用階段變形及裂縫寬度的要求。22、使用彎矩調(diào)幅法時，為什么要限制？答：因為為相對受壓區(qū)高度，值的大小直接影響塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力。時為超筋梁，受壓區(qū)混凝土先破壞，不會形成塑性鉸。時為適筋朵，可以形成塑性鉸。值越小，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力越大，因此要限制，一般要求。23、設(shè)計計算連續(xù)梁時為什么要考慮活荷載的最不利布置？確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置的原則是什么？答：活荷載的位置是可以改變的，活荷載對內(nèi)力的影響也隨著荷載的位置而發(fā)生改變。因此，在設(shè)計連續(xù)梁時為了確定某一截面的最不利內(nèi)力的影響，即如何通過對活荷載的作用位置進行布置，找到計算截面的最不利內(nèi)力。因此，須對活荷載進行不利布置。24、確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置的原則是什么？答：求某跨跨中最大正彎矩時，應(yīng)在該跨布置活荷載，然后向其左右，每隔一跨布置活荷載。求某跨跨中最大負彎矩(即最小彎矩)時，該跨不應(yīng)布置活荷載，而在左右相鄰各跨布置活荷載，然后再隔跨布置。求某支座最大負彎矩時，應(yīng)在該支座左、右兩跨布置活荷載，然后再隔跨布置。求某支座左、右截面最大剪力時，其活載布置與求該支座最大負彎矩時的布置相同。在確定端支座最大剪力時，應(yīng)在端跨布置活荷載，然后每隔一跨布置活荷載。25、什么是連續(xù)梁的內(nèi)力包絡(luò)圖？答：將幾種不利荷載組合下的內(nèi)力圖繪制在同一個圖上，形成內(nèi)力疊合圖，其外包絡(luò)線形成的圖形稱為內(nèi)力包絡(luò)圖。也就是梁各截面可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力。無論活荷載如何布置，梁上各截面的內(nèi)力都不會超過內(nèi)力包絡(luò)圖上的內(nèi)力值。由此種內(nèi)力確定的梁的配筋是安全的。26、哪些結(jié)構(gòu)不宜按塑性理論方法計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力？答：對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)、輕質(zhì)混凝土結(jié)構(gòu)及其他特種混凝土結(jié)構(gòu)、受侵蝕性氣體或液體作用嚴重的結(jié)構(gòu)及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和二次受力的疊合結(jié)構(gòu)不宜采用塑性理論方法計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力。27、什么是鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸？答：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸：由于受拉鋼筋屈服，發(fā)生塑性變形，從而產(chǎn)一定的塑性轉(zhuǎn)角。在彎矩增加極少的情況下，截面相對轉(zhuǎn)角劇增，截面產(chǎn)生很大的轉(zhuǎn)動，好像出現(xiàn)一個鉸一樣，稱之為“塑性鉸”。28、影響塑性鉸轉(zhuǎn)動能力的因素有那些？答：影響塑性鉸轉(zhuǎn)動能力的因素有：(1)鋼筋的種類，采用軟鋼作為受拉鋼筋時，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力較大；(2)混凝土的極限壓應(yīng)變，而混凝土的極限壓應(yīng)變除與混凝土強度等級有關(guān)外，箍筋用量多或受壓縱筋較多時，都能增加混凝土的極限壓應(yīng)變；(3)在以上條件確定的情況下，受拉縱筋配筋率對塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力有決定性的作用。29、塑性鉸有哪些特點？答：與理想的鉸不同，塑性鉸不是集中在一個截面，而是具有一定的長度，稱為鉸區(qū)長度，只是為了簡化認為塑性鉸是一個截面；理想鉸不能傳遞彎矩，塑性鉸能承受彎炬，為簡化考慮，認為塑性鉸所承受的彎矩為定值，為截面的屈服彎炬，即考慮為理想彈塑性；理想鉸可以自由轉(zhuǎn)動，塑性鉸為單向鉸，只能使截面沿彎矩方向發(fā)生轉(zhuǎn)動，反方向不能轉(zhuǎn)動，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力有限，其轉(zhuǎn)動能力與鋼筋種類、受拉縱筋配筋率及混凝土的極限壓應(yīng)變等因素有關(guān)。30、簡述用機動法計算鋼筋混凝土四邊固定矩形雙向板極限荷載的要奌及步驟。答：首先根據(jù)板的支承情況假定破壞機構(gòu)，根據(jù)外功與內(nèi)功相等建立功能方程，從多種可能的破壞機構(gòu)中找出最危險的塑性鉸線分布，求出所能承受的荷載最小值。31、按彈性理論計算肋梁樓蓋中與次梁的內(nèi)力時，為什么要采用折算荷載？答：在確定板、次梁的計算簡圖時，分別將次梁和主梁視為板和次梁的鉸支座，在這種假定下，板和次梁在支座處可以自由轉(zhuǎn)動，而忽略了次梁和主梁對節(jié)點轉(zhuǎn)動的約束作用，這將使計算出的內(nèi)力和變形與實際情況不符。為此，采用折算荷載的方法來考慮支難的轉(zhuǎn)動約束作用。32、按彈性理論計算肋梁樓蓋中與次梁的內(nèi)力時，折算荷載如何計算？答：采用增大恒載并相應(yīng)減小活載數(shù)值的方法，考慮由于支座約束的存在對連續(xù)梁內(nèi)力的影響。此時的計算荷載稱為折算荷載，折算荷載值為：樓板：次梁：其中g(shù)、p分別為實際的恒載和活載。33、簡述鋼筋混凝土連續(xù)雙向板按彈性方法計算跨中最大正彎矩時活荷載的布置方式及計算步驟。答：為計算某區(qū)格的跨中最大正彎矩，在本區(qū)格以及在其左右前后每隔一個區(qū)格布置活荷載，形成棋盤式的活荷載布置。有活荷載的區(qū)格內(nèi)荷載為，無活荷載的區(qū)格內(nèi)荷載僅為。將棋盤式荷載分解為兩種情況的組合：一種情況為各區(qū)格均作用相同的荷載g+q/2；另一種情況在各相鄰區(qū)格分別作用反向荷載q/2。兩種荷載作用下板的內(nèi)力相加，即為連續(xù)雙向板的最后跨中最大正彎矩。查表計算時，第一種荷載情況下的中間區(qū)格板，按四邊固定板查表；邊區(qū)格和角區(qū)格，其內(nèi)部支承視為固定，外邊支承情況根據(jù)具體情況確定，按相應(yīng)支承情況查表；第二種荷載情況下的中間區(qū)格板，四周支承近似視為簡支，按四邊簡支查表；邊區(qū)格和角區(qū)格，其內(nèi)部支承視為簡支，外邊支承情況根據(jù)具體情況確定，按相應(yīng)支承情況查表。34、何謂塑性鉸線？答：將板上連續(xù)出現(xiàn)的塑性鉸連在一起而形成的連線稱為塑性鉸線，也稱為屈服線。正彎矩引起正塑性鉸線，負彎矩引起負塑性鉸線。塑性鉸線的基本性能與塑性鉸相同。35、板內(nèi)塑性鉸線的分布與哪些因素有關(guān)？答：板內(nèi)塑性鉸線的分布與板的平面形狀、邊界條件、荷載形式以及板內(nèi)配筋等因素有關(guān)。36、雙向板肋梁樓蓋中梁上的荷載如何確定？答：雙向板上的荷載向兩個方向傳遞到板區(qū)格四周的支承梁。梁上的荷載可采用近似方法計算：從板區(qū)格的四角作45度分角線，將每一個區(qū)格分成四個板塊，將作用在每板塊上的荷載傳遞給支承該板塊的梁上。因此，傳遞到長邊梁上的荷載呈梯形分布，傳遞到短邊梁上的荷載呈三角形分布，除此以外，梁還承受梁本身的自重。37、板內(nèi)拱的作用是怎樣產(chǎn)生的？它對彎矩值有什么影響？答：單向板作為連續(xù)板按內(nèi)力塑性重分布方法計算時，板帶在破壞時，支座在負彎矩作用下在上部開裂，跨中在正彎矩的作用下在下部開裂，這就使板的實際軸線成為拱形。若板的周邊有限制板水平位移的梁，在荷載作用下，將產(chǎn)生沿板平面方向的橫向推力，該推力對板的承載力是有利因素，為了簡便計算，在板內(nèi)力計算時，不計入此推力的大小，而僅對板中各計算截面的彎矩給予折減，其折減的幅度視板的邊界條件的剛度而定?！兑?guī)范》規(guī)定，對四邊與梁整體連接的單向板，其中間跨的跨中截面及中間支座，計算所得的彎矩可減少20％，其它截面則不予減少。38、為什么在計算主梁的支座截面配筋時，應(yīng)取支座邊緣處的彎矩？答：通常主梁內(nèi)力計算按彈性理論計算，當(dāng)板、梁與支座整澆時，其計算跨度取支座中心線間的距離，因而其支座最大負彎矩將發(fā)生在支座中心處，但該處截面較高，而支座邊界處雖然彎矩減小，但截面高度卻較支座中心要小得多，危險截面是在支座邊緣處，故實際在計算主梁的支座截面配筋時應(yīng)取支座邊緣處的彎矩。39、為什么在主次梁相交處，在主梁中需設(shè)置吊筋或附加箍筋？答：在次梁與主梁相交處，由于次梁在負彎矩作用下將在梁頂發(fā)生裂縫，因而次梁傳來的集中荷載只能通過其受壓區(qū)的剪切傳至主梁的腹中部分。當(dāng)梁腹中部有集中荷載作用時，此集中荷載將產(chǎn)生與梁軸線垂直的局部應(yīng)力，荷載作用點以上為拉應(yīng)力，荷載作用點以下則為壓應(yīng)力，此局部應(yīng)力在荷載兩側(cè)0.5～0.65倍梁高范圍內(nèi)逐漸消失，由該局部應(yīng)力產(chǎn)生的主拉應(yīng)力將在梁腹引起斜裂縫，為防止這種斜裂縫引起的局部破壞，應(yīng)在主梁承受梁傳來的集中力處設(shè)置附加橫向鋼筋（箍筋或吊筋），將上述的集中荷載有效地傳遞到主梁的上部受壓區(qū)域。40、單向板有哪些構(gòu)造鋼筋？為什么要配置這些鋼筋？答：構(gòu)造鋼筋有三類：分布鋼筋、嵌入墻內(nèi)的板其板面的附加鋼筋、垂直于主梁的板面附加鋼筋。（1）分布鋼筋：單向板除在受力方向配置受力鋼筋外，還要在垂直于受力鋼筋長跨方向配置分布鋼筋，其作用是：抵抗混凝土收縮和溫度變化所引起的內(nèi)力；澆搗混凝土?xí)r，固定受力鋼筋的位置；將板上作用的局部荷載分散在較大寬度上，以使更多的受力鋼筋參與工作；對四邊支承的單向板，可承受在計算中沒有考慮的長跨方向上實際存在的彎矩。(2)嵌入墻內(nèi)的板其板面的附加鋼筋：嵌固在承重墻內(nèi)的板，由于磚墻的約束作用，板在墻邊會產(chǎn)生一定的負彎矩，因此會在墻邊沿支承方向板面上產(chǎn)生裂縫；在垂直于板跨方向的嵌固邊，部分荷載也將直接就近傳至磚墻上，因此可能在靠近墻邊處產(chǎn)生負彎矩引起板面平行墻面的裂縫，對兩邊嵌固在墻內(nèi)的板角處，除因傳遞荷載使板兩向受力而引起負彎矩外，還由于收縮和溫度影響而產(chǎn)生角拉應(yīng)力，引起板面產(chǎn)生與邊緣45度的斜裂縫。為防止上述裂縫，《規(guī)范》規(guī)定對嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，在板的上部應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋。（3）垂直于主梁的板面附加鋼筋：在單向板中，雖然板上荷載基本上沿短跨方向傳給次梁的，但在主梁附近，部分荷載將由板直接傳給主梁，而在主梁邊緣附近沿長跨方向產(chǎn)生負彎矩，因此需在板與主梁相接處的板面上部配置附加鋼筋。全國2010年1月自學(xué)考試混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計試題課程代碼：02440一、單項選擇題(本大題共20小題，每小題2分，共40分)在每小題列出的四個備選項中只有一個是符合題目要求的，請將其代碼填寫在題后的括號內(nèi)。錯選、多選或未選均無分。1.一般情況下，風(fēng)荷載作用下的多層多跨框架()A.迎風(fēng)面一側(cè)的框架柱產(chǎn)生軸向壓力 B.背風(fēng)面一側(cè)的框架柱產(chǎn)生軸向拉力C.框架外柱軸力小于內(nèi)柱軸力 D.框架內(nèi)柱軸力小于外柱軸力2.關(guān)于框架—剪力墻結(jié)構(gòu)的剛度特征值，下列說法中，錯誤的是()A.越大，剪力墻數(shù)量越多 B.越小，框架數(shù)量越少C.越大，結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線越接近剪切形 D.越小，結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線越接近彎曲形3.在單自由度體系中，質(zhì)點受到的彈性恢復(fù)力為()A. B.-Kx(t)C. D.4.下列關(guān)于影響溫度作用大小的主要因素中，不正確的是()A.結(jié)構(gòu)外露程度 B.樓蓋結(jié)構(gòu)的剛度C.結(jié)構(gòu)高度 D.混凝土強度等級5.關(guān)于伸縮縫、沉降縫、防震縫，下列說法中，不正確的是()A.伸縮縫之間的距離取決于結(jié)構(gòu)類型和溫度變化情況B.沉降縫應(yīng)將建筑物從基頂?shù)轿蓓斎糠珠_C.非地震區(qū)的沉降縫可兼作伸縮縫D.地震區(qū)的伸縮縫和沉降縫均應(yīng)符合防震縫要求6.非抗震設(shè)計的現(xiàn)澆框架，混凝土強度等級不宜低于()A.C30 B.C20C.C15 D.C107.框架—剪力墻結(jié)構(gòu)鉸接體系中，Cf是綜臺框架的側(cè)向剛度，即框架產(chǎn)生單位剪切角所需要的剪力，EIe0為綜合剪力墻等效抗彎剛度，pf為作用于綜合框架的分布力。在受力分析時，下列表達式中錯誤的是()A. B.C.Mw=- D.Vw=-8.對結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)進行驗算時，采用()A.荷載設(shè)計值及材料強度設(shè)計值 B.荷載設(shè)計值及材料強度標準值C.荷載標準值及材料強度設(shè)計值 D.荷載標準值及材料強度標準值9.關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的彎矩調(diào)幅，下列說法中正確的是()A.調(diào)幅是對水平荷載作用下的內(nèi)力進行的B.先與水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力進行組合，再進行彎矩調(diào)幅C.現(xiàn)澆框架梁端的調(diào)幅系數(shù)大于裝配整體式框架梁端的調(diào)幅系數(shù)D.調(diào)幅是對柱端彎矩進行的10.在框架—剪力墻結(jié)構(gòu)體系中，當(dāng)結(jié)構(gòu)單元縱向較長時，不宜集中在兩端布置縱向剪力墻，其理由是()A.減少結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)的影響B(tài).減少水平地震作用在結(jié)構(gòu)單元的中間區(qū)段產(chǎn)生的內(nèi)力C.減少溫度、收縮應(yīng)力的影響D.減小水平地震力11.結(jié)構(gòu)的可靠指標()A.隨結(jié)構(gòu)失效概率的增大而增大 B.隨結(jié)構(gòu)失效概率的增大而減小C.與結(jié)構(gòu)失效概率無關(guān) D.與結(jié)構(gòu)失效概率呈正態(tài)分布關(guān)系12.水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，在其它條件不變時，某層的()A.上層層高加大，則該層柱的反彎點上移B.上層層高減小，則該層柱的反彎點上移C.下層層高加大，則該層柱的反彎點上移D.本層層高減小，則該層柱的反彎點下移13.進行多遇地震作用下各類結(jié)構(gòu)的抗震變形驗算時，其樓層內(nèi)最大的層間彈性位移應(yīng)()A.計入扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均取1.0B.不考慮扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均取1.0C.計入扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均取1.2D.不考慮扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均取1.214.單層廠房對稱配筋偏心受壓柱()A.當(dāng)軸力不變時，彎矩增大，小偏壓柱縱向配筋量減少B.當(dāng)軸力不變時，彎矩減小，大偏壓柱縱向配筋量增多C.當(dāng)彎矩不變時，軸向壓力減小，小偏壓柱縱向配筋量增多D.當(dāng)彎矩不變時，軸向壓力減小，大偏壓柱縱向配筋量增多15.在第一階段抗震設(shè)計中，驗算構(gòu)件承載力時采用的荷載效應(yīng)組合是()A.小震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的標準組合B.大震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的標準組合C.小震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合D.大震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合16.多層框架底層柱的計算長度()A.應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層橫梁底面之間的距離B.應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層樓板頂面之間的距離C.應(yīng)取室外地面到二層樓板頂面之間的距離D.應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層樓板底面之間的距離17.關(guān)于在框架梁端設(shè)置箍筋加密區(qū)的目的，下列說法中錯誤的是()A.約束混凝土 B.提高梁的變形能力C.滿足抗剪承載力要求 D.增加梁的延性18.有地震作用組合時，截面承載力設(shè)計表達式為()A.S≤ B.S≤RC.S≤R D.S≤19.在建筑物的底層，為了形成底部大空間，采用部分框架來支承上部的剪力墻，形成()A.框架—剪力墻 B.框支剪力墻C.帶邊框剪力墻 D.小開口剪力墻20.在雙肢剪力墻整體系數(shù)計算公式中()A.I=I1+I2+Ib B.I=I1+I2+IAC.I=IA+Ib D.I=I1+I2+IA+1b三、問答題(本大題共5小題，每小題4分，共20分)31.對單層廠房柱牛腿進行承載力計算時，可取什么樣的計算簡圖?并畫出示意圖。32.簡述框架柱的抗震設(shè)計原則。33.用分層法計算豎向荷載作用下框架彎矩的主要計算步驟是什么?34.簡述各類剪力墻的判別條件。35.簡述在確定框架—剪力墻結(jié)構(gòu)計算簡圖時所采用的假定。四、計算題(本大題共5小題，每小題6分，共30分)36.單層廠房排架結(jié)構(gòu)如圖a所示。已知W=15.0kN，q1=0.8kN／m，q2=0.4kN／m。試用剪力分配法計算各柱的柱頂剪力。(提示：支反力系數(shù)C11=0.3，見圖b(1)；圖b(2)、b(3)中的△u1=2△u2)題36圖37.某兩層三跨框架如圖所示，括號內(nèi)數(shù)字為各桿相對線剛度。試用反彎點法求AB桿的桿端彎矩，并畫出該桿的彎矩圖。題37圖38