老橋拆除計(jì)算書

丹金溧漕河溧陽段航道整治工程橋梁施工項(xiàng)

目DJLLY-SG-QL1合同段別橋人行橋老橋拆除施工計(jì)算書項(xiàng)目總工：項(xiàng)目經(jīng)理:丹金溧漕河溧陽段航道整治工程橋梁施工項(xiàng)

目DJLLY-SG-QL1合同段別橋人行橋老橋拆除施工計(jì)算書文件編號(hào)：DJLLY-ZTSJ2-JSFA-13版本號(hào)：A/B/C版修改狀態(tài)：02發(fā)放編號(hào)：02編制：復(fù)核：審核：批準(zhǔn)：有效狀態(tài)：目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"^、工程概況-4-\o"CurrentDocument"二、計(jì)算內(nèi)容-7-\o"CurrentDocument"三、規(guī)范及手冊(cè)采用、材料容許承載力-8-3.1、規(guī)范采用-8-四、施工計(jì)算-8-4.1、橋面板及內(nèi)橫梁吊離計(jì)算-8-\o"CurrentDocument"4.2、臨時(shí)支墩結(jié)構(gòu)計(jì)算-10-\o"CurrentDocument"4.3、系梁、橫梁框架內(nèi)力計(jì)算：-19-\o"CurrentDocument"4.4、拱肋吊離計(jì)算:-21-\o"CurrentDocument"4.5、拱肋承載力計(jì)算-23-4?6、系梁吊移計(jì)算-26-別橋大橋老橋拆除計(jì)算書岸」一、工程概況別橋大橋老橋拆除計(jì)算書岸」別橋大橋位于溧陽市別橋鎮(zhèn)，跨越丹金溧漕河，是022縣道上一座重要的跨河橋，東接241省道，西通G4011楊溧高速及104國道，對(duì)該地區(qū)東西通行具有十分重要的意義。該橋全長248.84m，跨徑布置為（5X20+61.6+4X20）m，橋?qū)?2.40m。橋型布置見下圖：圖2.1-1大橋立面圖（cm）,]>3EQL§1功L圖2.1-1大橋立面圖（cm）,]>3EQL§1功L2MI圖2.1-2大橋平面圖（cm）別橋大橋與丹金溧漕河斜交7°,橋梁兩端引道分別與別橋鎮(zhèn)興誠東路、興城西路順接，橋梁主橋位于直線上，兩端引道各自小轉(zhuǎn)角，設(shè)平曲線，東岸側(cè)R=3500m，西岸側(cè)R=1000m，兩岸引橋有部分在平曲線范圍內(nèi)。由于丹金溧漕河通河航道凈空要求，同時(shí)受橋梁接坡長度的限制，兩端側(cè)引道設(shè)2.5%縱坡，主橋中間設(shè)凸型豎曲線R=5000m。主橋上部采用61.2m單跨預(yù)應(yīng)力混凝土系桿拱，為剛性系桿剛性拱，計(jì)算跨徑L=60m，拱軸線為二次拋物線，矢跨比為0.2，矢高為12.00m。主橋橋面寬度：1.20m（系梁）+0.50m（欄桿、護(hù)輪坎）+9.00m（行車道）+0.50m（欄桿、護(hù)輪坎）+1.20m（系梁）。拱肋橫截面為R=50cm的圓形，兩拱片間間距為11.20m；系桿采用等截面箱型，系桿高1.0m，寬1.2m；每片拱片設(shè)間距為5m的吊桿11根，吊桿采用直徑D=200mm的無縫鋼管（內(nèi)穿36根7mm高強(qiáng)鋼絲）；風(fēng)撐設(shè)置三道，采用直徑D=600mm的無縫鋼管;端橫梁高度為1.50m，內(nèi)橫梁高度為0.70m?0.77m，橋面雙向1.5%橫坡通過橫梁高度的變化調(diào)整。拱肋為鋼管混凝土結(jié)構(gòu)；系梁為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)；吊桿為預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土結(jié)構(gòu)；風(fēng)撐為鋼管結(jié)構(gòu)。圖2.1-3主跨結(jié)構(gòu)圖（側(cè)面）

圖2.1-4主跨結(jié)構(gòu)圖（立面）rp現(xiàn)沸圖2.1-4主跨結(jié)構(gòu)圖（立面）rp現(xiàn)沸1:如防木海凝土E7T」h1頊_rL根據(jù)老橋施工圖說明，主橋系梁分段預(yù)制，80t浮吊安裝在施工支架上。千斤頂調(diào)整到設(shè)計(jì)標(biāo)高，澆筑濕接頭聯(lián)成一體。系梁共2根，為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土矩形截面梁，主要尺寸梁高1.0m，梁寬1.2m，近支點(diǎn)5m處梁高逐漸增大至2.0m。在墩頂處設(shè)牛腿，其上安放板梁。系梁內(nèi)配置8束9$j15.24mm的高強(qiáng)度鋼絞線。鋼管拱工廠加工，分三段在現(xiàn)場(chǎng)拼裝。吊桿的平行鋼絲束現(xiàn)場(chǎng)墩頭、編束、穿束。吊桿張拉改在鋼管拱頂部分級(jí)張拉，鋼管拱混凝土采用泵送。每片拱肋設(shè)11根吊桿，吊桿間距為5.0m。吊桿由36根$7高強(qiáng)鋼絲組成，采用OVM-DM型墩頭錨具，外套$200鍍鋅鋼管，并壓注水泥漿，以防鋼絲銹蝕。吊桿上端錨固在拱肋內(nèi)，下端錨固在系梁內(nèi)，在系梁底部張拉。橫梁與橋面板形成一體化，內(nèi)橫梁呈T形狀，底寬0.7,高為0.7?0.77m，配置4束7蜘15.24mm的高強(qiáng)度鋼絞線；端橫梁配置4束8蜘15.24mm的高強(qiáng)度鋼絞線。橋面板部分現(xiàn)澆，厚度為0.2m，配置每束5蜘15.24mm縱向高強(qiáng)度鋼絞線，束間距約1.0m。兩片拱肋之間由風(fēng)撐聯(lián)系，風(fēng)撐采用？-600mm、。-12mmYB-231型鋼管，與拱肋鋼管焊接，單根風(fēng)撐重1.77t。引橋東側(cè)5跨、西側(cè)4跨，上部結(jié)構(gòu)為20m預(yù)制空心板梁，梁高為0.9m，梁寬0.99m，每跨9片。橋梁下部結(jié)構(gòu)采用柱式墩+承臺(tái)+鉆孔灌注樁，其中主跨承臺(tái)與航道駁岸平齊。主墩與橋臺(tái)采用雙排樁，樁徑為1.0m，引橋墩用單排樁，樁徑為1.2m，樁尖持力層為巧1層強(qiáng)風(fēng)化層。橋臺(tái)為重力式橋臺(tái)，臺(tái)后設(shè)置搭板與引道連接，搭板長6.0m。二、計(jì)算內(nèi)容（1）橋面板及內(nèi)橫梁吊離計(jì)算；（2）臨時(shí)支墩結(jié)構(gòu)計(jì)算；（3）拱肋吊離計(jì)算；（4）拱肋吊離后拱腳、系梁、端橫梁、6根內(nèi)橫梁構(gòu)成平面框架，依靠系梁鋼筋、預(yù)應(yīng)力承受自重產(chǎn)生的彎曲;系梁持久狀態(tài)和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算；平面框架吊離計(jì)算；基礎(chǔ)工程拆除計(jì)算；三、規(guī)范及手冊(cè)采用、材料容許承載力3.1、規(guī)范米用《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2004)；《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ025-86)；《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJD62-2004)；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)；《簡(jiǎn)明施工計(jì)算手冊(cè)》；《重要用途鋼絲繩》(GB8918-2006)；《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》、有關(guān)起重和鋼絲繩等的相關(guān)手冊(cè)或標(biāo)準(zhǔn)。3.2、材料容許承載力Q235鋼材各容許應(yīng)力分別為：軸向應(yīng)力140MPa、彎曲應(yīng)力145MPa、剪應(yīng)力85Mpa。其他根據(jù)規(guī)范取值。四、施工計(jì)算4.1、橋面板及內(nèi)橫梁吊離計(jì)算(1)、根據(jù)竣工圖單塊橋面道板最大重約：16.5t,吊點(diǎn)如下圖所示布置:

圖4.1-1橋面板吊點(diǎn)布置圖（立面）圖4.1-2橋面板吊點(diǎn)布置圖（平面）：一KOO根據(jù)“路橋施工計(jì)算手冊(cè)”P480頁吊索內(nèi)力計(jì)算公式s=QxLnsina單根鋼絲繩受拉S=QxL=165x，=47.63KN，根據(jù)公式【Fg】nsina4sin60二aFg/K根據(jù)規(guī)范：作吊索施工用的鋼絲繩安全系數(shù)6,鋼絲繩不均勻系數(shù)a：0.82,Fg=47.63X6/0.82=348.57KN,因此選取鋼絲繩破斷拉力總和需在348.57KN以上，故選取鋼絲繩規(guī)格6X61，抗拉強(qiáng)度1700Mpa,公稱直徑25.0mm，總破斷拉力395.5KN以上的鋼絲繩均可。（2）根據(jù)設(shè)計(jì)圖單根內(nèi)橫梁混凝土10.6m3,重約26.5t,根據(jù)“路橋施工計(jì)算手冊(cè)”P474頁吊點(diǎn)計(jì)算x=0.2929l,構(gòu)件長度l=1000cm,吊點(diǎn)布置如圖所示：圖4.1-3內(nèi)橫梁吊點(diǎn)布置圖（立面）根據(jù)“路橋施工計(jì)算手冊(cè)”P480頁吊索內(nèi)力計(jì)算公式s=QxL單nsina根鋼絲繩受拉S=Qx1=265x1=153.00KN，根據(jù)公式【Fg】=aFg/Knsina2sin60根據(jù)規(guī)范：作吊索施工用的鋼絲繩安全系數(shù)6,鋼絲繩不均勻系數(shù)a：0.82,Fg=153.00X6/0.82=1119.51KN,因此選取鋼絲繩破斷拉力總和需在1119.51KN以上，故選取鋼絲繩規(guī)格6X61，抗拉強(qiáng)度1700Mpa，公稱直徑44.0mm，總破斷拉力1250.0KN以上的鋼絲繩均可。4.2、臨時(shí)支墩結(jié)構(gòu)計(jì)算（1）支墩橫向分配梁計(jì)算為防止因拱肋吊除后系桿在自重的作用下下?lián)蠑嗔?，在距離5#墩25m處打設(shè)鋼管支墩，鋼管樁頂擱置縱橫分配梁，橫向?yàn)閱味找唤M2I40b工字鋼，縱向兩組為兩組2I36a工字鋼，具體布置如下圖所示:

臨時(shí)支墩總體布置圖利用MidasCivil建模取系梁長61.60m按兩跨連續(xù)梁在其自重及臨時(shí)支墩總體布置圖內(nèi)預(yù)應(yīng)力作用下計(jì)算支墩反力及應(yīng)力:圖4.2-3系梁、橫梁框架對(duì)支墩的反力圖MIDAS/Civil

83丁歹RCCEmSCRREMTIQNFCR匚E內(nèi)力-XYZ最小反力節(jié)點(diǎn)=9FX：a.OQQaE+OQOFY:O.OQQOE+OaOFZ:8.4Q42E+CO2FXYZ：8.^O42E+OQ2最大反力節(jié)點(diǎn)=4FX：a.OQQOE+OQafy：o.QcnoE+QaaFZ：1.2885E+003FXYZ:1.28B5E+OO3ST:自重MAX:4min:g文件：另橋大橋單僮：kN日期：06/24/2015表示-方,向X:-0.363￥:-0.796■Q.485經(jīng)計(jì)算：R=1288.5KN先按此集中荷載驗(yàn)算分配梁，建模如下:圖4.2-4臨時(shí)支墩收到集中荷載后力學(xué)模型經(jīng)建模計(jì)算分析算出以下結(jié)果:圖4.2-5橫向分配梁變形圖MIDAS/Civil口QST-l=-RCCEm9QRCEFCRMEDSHPPE分析結(jié)果X-DIR=5.293E-005NQDE=103Y-DIR=3.131E-Q04NQDE=1Q0Z-DIR=3.173E-003NQDE=a匚QM巳，=3.17.5E-O33MCCE=103系皺=E25SG+OQ2ST：集中荷藏MAK:103MM96文件：臨時(shí)支桀單■校：m日期：Q6/24/2Q15表示-方,向Xh：D.483Y：-0.837Z：0.259由圖4.2-5知：橫向分配梁最大變形f=3.18mmV_L=竺0=5.5mmmax400400?圖4.2-6橫向分配梁應(yīng)力圖MIDAS/CivilPQ5T-PR。二E：5：5C：RBESmTPEW組合（最大值）1.3513^+00^O.OOOOCe+CCC1.37049e4<j042.7314Ce4€i04-4.09231e4<j045.45322e4<j04-6.81413e4€i048.1750464^049.53595e4<jCi4-1.08969e4<j05--1.2257864^05-1.36187e-W05系數(shù)=2.2679E+CO2ST：集中荷藐MAX:191MIN:185女件：臨時(shí)吏染單位：kN/m^2日期：表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0,259由圖4.2-6知：橫向分配梁橫截面上最大應(yīng)力5=136.19MPa<=145MPa上式中bw為A3鋼彎曲容許應(yīng)力。圖4.2-7橫向分配梁剪力圖MID.^S/Civil

口CGT干R◎二巳EWFCR匚E一曲力-Z——1.67：Ee^e+CO2.-1,三*344m+CO2-■-1.06823e+CO27.630206+0014.578126+0011.526046+001Q.OOOOQe+OOO.578126+001-7.63020e+001-■--l.Q6823e+0021.373445+002-1,675￡^+002系數(shù)=2.2679E+0023丁：集中荷載MZ1X:206MIN:192文件：臨時(shí)支桀單-校：kN日期：笠/34曰15.表示-方向XhD.483Y:-0.837Z:0.2594.2-7知：橫向分配梁最大剪力y二167.86KN,則maxTmaxV—maxAi167.86x103=4.15MPa<t=85MPa408x102（滿足要求）上式中:A1為橫向分配梁橫截面面積;t為A3鋼剪應(yīng)力容許值。(2)支墩縱向分配梁計(jì)算經(jīng)建模計(jì)算分析算出以下結(jié)果:l400圖4.2-8縱向分配梁變形圖4.2-8知：縱向分配梁最大變形f=1.88mm<(滿足要求)1500=3.75mm400圖4.2-9縱向分配梁應(yīng)力圖由圖4.2-9矢口：縱向分配梁橫截面上最大應(yīng)力5=140.82MPa<q=145MPaW上式中qw為A3鋼彎曲容許應(yīng)力。圖4.2-10縱向分配梁剪力圖圖4.2-10縱向分配梁剪力圖由圖4.2-10知：縱向分配梁最大剪力y=236.69KN,則（滿足要求）t=—=236.69x103=ii.60MPa<t=85MPamaxA204x102上式中:A2為縱向分配梁橫截面面積;（滿足要求）t為A3鋼剪應(yīng)力容許值。⑶支墩系統(tǒng)計(jì)算鋼管樁支墩布置如圖所示，管柱采用8426X10螺旋管，橫斜綴條均采用［10槽鋼，綴板采用1cm厚A3鋼板：圖4.2-10支墩立面布置圖圖4.2-11支墩平面布置圖經(jīng)建模計(jì)算分析算出以下結(jié)果:圖4.2-12鋼管樁應(yīng)力圖臨時(shí)吏梨kN/m-'"-2。成/2勺'2。15ST：集中荷貌MAX:32MIN:15件位期玄單日表示-方向-0.483-0.8370.259由圖4.2-12矢口：鋼管樁橫截面上最大應(yīng)力5max=61.83MPa<q=140MPa上式中q為A3鋼軸向容許應(yīng)力。根據(jù)管樁計(jì)算結(jié)果及鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范，格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定性按下式計(jì)算：<=14.78cm，鋼管支墩取最不利的入土面至第一層橫綴條長度/:3m，受壓桿件的計(jì)算系數(shù)，取一端固定一端鉸支系數(shù)0.8，即計(jì)算長度10=3x0.8=2.4m，構(gòu)件細(xì)長比計(jì)算公式,l240人=產(chǎn)==戚24<L^l=150，截面組合屬于b類截面，根據(jù)計(jì)算細(xì)i14.78長比查表的中=0.9785=墮受=63.25MPa<q=140MPa（滿足要求）0.978

圖4.2-12鋼管樁反力圖MIDAS/Qvil匚RR3：二7181FCR：M內(nèi)力-XYZ最小反力特點(diǎn)=51FX:5.520^E-001FY:-5.9S33E-001FZ:3.1140E+002FXYZ:3.11-10E+002最大反力忡點(diǎn)=39FX:-1.2711E-002FY:-3.6011E-001FZ:3.3286E+002F>CrZ:3.32E6E+825T:集中荷莪MAX:39MIN:51文件：臨時(shí)吏架.單位：kN日期：06,您斗屋。15表示-方向X:-0.453V:-0,337Z:0.259由圖4.2-12知單根鋼管樁最大反力r=332.86KN，沉樁的容許承載力，管樁入土深度計(jì)算如下：[R]=u才以lq+以Aqaiiikrprki=1式中，[Ra]-單樁軸向受壓承載力容許值，kN；u-樁身周長，本計(jì)算中對(duì)0426X8mm鋼管，u=.D=1.338m;n、/「土的層數(shù)及各土層厚度（m），根據(jù)施工圖設(shè)計(jì)中提供的地質(zhì)資料，橋?yàn)樘幒哟惨韵聝蓚€(gè)土層分別是粉質(zhì)粘土層、粉土層、黏土層、淤泥質(zhì)黏土層，其中粉質(zhì)粘土層l=1.90m，粉土層l=1.40m，黏土層l=3.90m，123淤泥質(zhì)黏土層14=0.80m；q「與七對(duì)應(yīng)的各土層與樁側(cè)的摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），根據(jù)地質(zhì)資料粉質(zhì)粘土層、粉土層、黏土層、淤泥質(zhì)黏土層各層分別取35KPa、20KPa、50KPa、30KPa；q-樁端處土的承載力標(biāo)準(zhǔn)值，本計(jì)算不考慮樁端阻力；

a、a-分別為振動(dòng)沉樁對(duì)各土層側(cè)摩阻力和樁端承載力的影響系數(shù)，根據(jù)地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范中提供的表格數(shù)據(jù)，取七=1.1，a不予考慮。有效樁長從河床面以下算起，則單根管樁總承載力：[R]=u乎alq+aAq=1.338x1.1x（1.9x35+1.4x20+3.9x50+0.8x30）。aiiikrprki=1二461.41KN〉332.86KN（滿足要求）4.3、系梁、橫梁框架內(nèi)力計(jì)算：系梁、跨中內(nèi)橫梁及端橫梁在平面范圍內(nèi)形成一個(gè)框架，立面系梁由于在主墩、臨時(shí)支墩的支撐下形成兩跨連續(xù)梁，以此剪力力學(xué)模型。算得：圖4.3-1系梁、橫梁框架梁?jiǎn)卧獞?yīng)力圖MID.AS/OviI

POSTTROCESSCRBEAMSTRESS-蛆合〔最大值）1.783586+0Q3o.oaoooe+oao-3.59459e+0Q3-6.28368s+OO3-8.97276e+003-l.l&618e+0Q4-1.435096+004-1.704006+004-1.97291e+0Q4-2.24182e+004-2.51073e+0Q4-2.77964e.+0mCBCall：123:19MIN:18文件：別橋大橋市單僮：kN/m^2日期：應(yīng)24/2Q15表示-方向X：-Q.21SY：-0.911Z：0.3.53由圖4.3-1知系梁截面上產(chǎn)生的最大應(yīng)力8=27.80MPa根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》P781頁查得C50混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度為r=28.5MPa>§1=27.80MPa（滿足要求）

圖4.3-2系梁、橫梁框架梁?jiǎn)卧獜澗貓DMID.^S/C：ivil巳E,凸MF匚只匚E彎矩-y11.089166+0049.54419e+003--8.196756+003--6,：B4931e+003--5,.5?3187e+a03I-4.15443e+003--2.93693e+003--1.459556+003I-a.OOQCK)e+OCOI--1.23533s+0Q3-2.582786+0Q3-3.9302^+003CBCall:123m^xTbMIN:4文件：別橋大橋單位：kN*m日期：06/24/20均.表示-方向X：4D,218Y：-0.911Z：0.350由圖4.3-2知系梁在臨時(shí)支墩頂截面上產(chǎn)生的最大彎矩m皿：3930.22如?m，根據(jù)該值對(duì)系梁的抗彎能力進(jìn)行驗(yàn)算。圖4.3-3系梁橫斷面鋼筋及預(yù)應(yīng)力筋布置圖（cm）根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》P27頁式:M<fA（h一a-a、）+fA（h一a-a、）0dpdppsdss其中：0：橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)取1.2.Md:最大彎矩3930.22kN.m九、f:縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋及普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值錯(cuò)誤！未找到引用源。；Ap、A-縱向受拉預(yù)應(yīng)力鋼筋及普通鋼筋的截面面積；氣=4x9x140=5040mm2，A=10x3.142x102=3142mm2；錯(cuò)誤！未找到引用源。-截面高度，h=1000mm錯(cuò)誤！未找到引用源。；錯(cuò)誤！未找到引用源。、錯(cuò)誤！未找到引用源。-受拉區(qū)普通鋼筋合力點(diǎn)、預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至受拉邊緣的距離，a=40mm，a廣100mm錯(cuò)誤!未找到引用源。錯(cuò)誤！未找到引用源。；a，錯(cuò)誤！未找到引用源。-受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的距離，a’=70mm錯(cuò)誤！未找到引用源。；fsd:根據(jù)施工計(jì)算手冊(cè)HRB335普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取：300Mpafpd:根據(jù)施工計(jì)算手冊(cè)5.2鋼絞線抗拉強(qiáng)度為1860Mpa。則1.2X3930.22W(300X3142X(1000-40-70)+1860X5040X(1000-100-70))/106即4716.26KN.mW8619.67KN.m(滿足要求)4.4、拱肋吊離計(jì)算：(1)吊點(diǎn)布置單根拱肋吊離重力二單根拱肋重+單側(cè)吊桿重+貓道重，單根鋼管拱肋長60.94m，重約20.744t；混凝土45.22m3重約113.04t；單側(cè)11根吊桿重約10.41t；貓道重約1.51t。以上合計(jì)

20.744+113.04+10.41+1.51=145.704t。根據(jù)“路橋施工計(jì)算手冊(cè)”P474頁吊點(diǎn)計(jì)算，曲梁4吊點(diǎn)時(shí)，吊點(diǎn)位置為0.17L/0.37L,L=56.10m,經(jīng)計(jì)算吊點(diǎn)布置如下圖所示。圖4.4-1拱肋吊點(diǎn)布置圖（m）（2）浮吊選用采用一艘500t浮吊吊移，參考500t浮吊起重負(fù)荷表，浮吊主扒桿長分別為40m，只要水平仰角大于或等于67°，起吊高度大于36.94m均可以滿足要求。500t浮吊起重負(fù)荷表（主扒桿長度40m）浮吊型號(hào)500t浮吊水平仰角（度）656055504540起吊重量（噸）400380355315265200吊點(diǎn)距艏（噸）9.51215182022起吊高度（米）363432292724(2)鋼絲繩選取吊索內(nèi)力計(jì)算公式s=Q..1，式中a取角度最小的值50°，來計(jì)nsina算選取鋼絲繩規(guī)格，s=Q?L=1457.04.—」=475.51KN，根據(jù)公式nsina4sin50°[<]=aFg/K，根據(jù)規(guī)范：作吊索施工用的鋼絲繩安全系數(shù)6,鋼絲繩不均勻a:0.82，鋼絲繩沖擊系數(shù)取1.2，F(xiàn)=F]xK/a=1.2X475.51x6/0.82/2=2087.61KN,因此選取單點(diǎn)雙股鋼絲gG繩破斷拉力總和需在2087.61KN以上，故選取鋼絲繩規(guī)格6X61抗拉強(qiáng)度1700Mpa,公稱直徑61.0mm，總破斷拉力2360.0KN以上的鋼絲繩均可。4.5、拱肋承載力計(jì)算根據(jù)電算結(jié)果，拱肋采用本方案四點(diǎn)吊裝時(shí)，最大彎矩為1068.15kN.m，最大剪力為229.91kN，計(jì)算結(jié)果如下，以此作為控制彎矩和剪力計(jì)算拱肋接頭最不利截面。圖4.5-1拱肋彎矩圖(m)PosttZSCB：123MAX:6MIN:13文件：拱肋吊■珍*單位：kN*mPosttZSCB：123MAX:6MIN:13文件：拱肋吊■珍*單位：kN*m日期：Q&/24/2Q15表示-方向X:O.243YhO.849Z:0.470圖4.5-2拱肋剪力圖（m）MIDAS/CivilXET-PRQCESSCR巳司M匚伯天齊―斡'力-z2.299106+0021.8810'^.+0021.46337e.+0021.0433.5e.+0026.2702^+001□,CiCCOCe+OZO2.O3i：3iae+O316.27029e+0311.■:>15056+032-1.46307e+O32_--1.8SlO3e+O32-2.29310e+O32系數(shù)=7.8114E+030PcstjCSCB:123m^xTToMIN:13文件；拱肋吊答單位：kN日期：0G/24/2015.表示-方冏XI-Q.243Y：O.849Z:0.47Q拱肋為圓形截面，直徑為1.0m，拱肋截面構(gòu)造如下圖所示:圖4.5-3拱肋截面（mm）巳E.WDIA3RAM穹矩*應(yīng)[1.432176+002Q.OOOCOe+aOQ---7.9^6；Be.+0Ql---1.8933^+002l--2.99190e+002l--4.Q9a<2e+0Q2l--5.1889^e+002I--6.28745e+002I--7.3B597e+002l--8.4844fe+0Q2-9.583016+002-1.06815e+003

（1）抗彎承載力M<fA（h-a-a、）+fA（h-a-a、）0dpdppsdsso:橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)取1.2.Md:最大彎矩1068.15kN.mfpd:縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，拱肋無預(yù)應(yīng)力錯(cuò)誤！未找到引用源。；A、A-縱向受拉預(yù)應(yīng)力鋼筋及普通鋼筋的截面面積，拱肋外壁鋼管簡(jiǎn)化為受拉鋼筋；A=兀xDxt/2=1000x14xn/2=21991.15mm錯(cuò)誤！未找到引用源。錯(cuò)誤!未找到引用源。，預(yù)應(yīng)力不存在；錯(cuò)誤！未找到引用源。-截面高度，h=1000mm錯(cuò)誤！未找到引用源。；錯(cuò)誤！未找到引用源。、錯(cuò)誤！未找到引用源。-受拉區(qū)普通鋼筋合力點(diǎn)、預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至受拉邊緣的距離，a=288mm，預(yù)應(yīng)力不予考慮錯(cuò)誤！未找到引用源。錯(cuò)誤！未找到引用源。；錯(cuò)誤！未找到引用源。-受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的距離，a'=288mm錯(cuò)誤！未找到引用源。;f邊緣的距離，a'=288mm錯(cuò)誤！未找到引用源。;則Y0Md=1.2X1068.15=1281.78KN-mfdA(h-a-a')=145x21991.15x(1000-288-288)/1000=1352.02KN-m則yM<fA(h-a-a)拱肋正截面抗彎承載力滿足錯(cuò)誤！未找0dsdss到引用源。錯(cuò)誤！未找到引用源。要求。(2)斜截面抗剪承載力V=229.91KN正截面抗剪承載力的驗(yàn)算公式：yV<0.5x10-3以fbh(KN)當(dāng)滿足0d2td0此式時(shí)，斜截面抗剪承載力無需驗(yàn)算：式中，y0:根據(jù)當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)取1.2.七-剪力設(shè)計(jì)值，根據(jù)計(jì)算七=210KNy0Vd=1.2x229.91=275.89KN錯(cuò)誤！未找到引用源。-預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，由于預(yù)應(yīng)力已不存在，弓=1.0錯(cuò)誤！未找到引用源。；錯(cuò)誤！未找到引用源。-混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，實(shí)腹段混凝土采用C40，則取fd=2.15MPa錯(cuò)誤！未找到引用源。；0.5X10-3a2fdbh0=0.5X10-3X1.0X2.15x808x972=844.28KN則yV<0.5X10-3afbh拱肋正截面抗剪承載力滿足要求。錯(cuò)誤！0d2td0未找到引用源。4.6、系梁吊移計(jì)算系梁(含拱腳)、端橫梁、跨中內(nèi)橫梁三者構(gòu)成平面框架，系梁拆除前，先用切割機(jī)具將端橫梁、跨中內(nèi)橫梁從系梁交界面處割斷，割斷施工期間用浮吊起吊鋼絲繩將橫梁兩端輕微吊起，割斷的橫梁吊移至駁船上運(yùn)走。系梁切割以臨時(shí)支墩為切割線將單根系梁分兩塊吊離，割斷的系梁先吊移通航跨，然后在吊離剩余的系梁。通航跨系梁長35.80m，非通航跨系梁長25.80m，所以計(jì)算時(shí)只對(duì)35.80m長的節(jié)段進(jìn)行檢算。根據(jù)“路橋施工計(jì)算手冊(cè)”P474頁吊點(diǎn)計(jì)算，采用2吊點(diǎn)吊移時(shí)，吊點(diǎn)位置為0.2929L，具體布置如圖所示：圖6.5-1系梁吊點(diǎn)布置圖（cm）根據(jù)吊點(diǎn)設(shè)置建模如下:圖6.5-2系梁起吊建模圖6.5-3系梁起吊吊點(diǎn)處反力圖圖6.5-4系梁起吊彎矩圖圖6.5-5系梁起吊剪力圖MIDAS/CivilPCSTURCCE務(wù)CRRE,凸匚TICMFQRtM內(nèi)力-2最小反力節(jié)點(diǎn)=2QFZ：4.7338E+002最大反力節(jié)點(diǎn)=21FZ:7.1162E+002CBC:123MAX:21MIN:20文件：別鄙大橋單-校：kN日期：CI&/NV2015表示-方向X:-0.^83Y:-0.837Z:0.299MIDAS/CiVilPCS*尺CCE39OR彎港-y"口,COCOCe+COD■--2.3.5693?+002.71387?+002-7.07093e+002-9.427736+002-1.173476+003-1.41416e+003-1.649856+003-1.88555e+003-2.12124?+003-2.356936+003-2.59263e+Q03票數(shù)=3.1926E+001CBC：123MAX:7MIN:19文單日別橋大橋k:N*rn06/24/2015.表示-方向X：-0.483Y:O.837Z：0.259通過建模計(jì)算得，通航跨系梁吊移期間，鋼絲繩承受的垂直最大分力CBC：123MAXMIN1719文件：別橋大協(xié)單值:k:N日期：06/24/2015F]=711.62KN，在吊點(diǎn)處系梁截面上出現(xiàn)的最大剪力y=425.58KN,在吊點(diǎn)處系梁上出現(xiàn)的最大彎矩M=25