江蘇大劇院鋼結(jié)構(gòu)吊裝支撐架施工方案

--443.3.3支撐反力計算結(jié)果吊裝中，臨時支撐底部反力計算結(jié)果如下圖所示。最大支撐反力為58.8噸。支撐反力計算結(jié)果吊裝工況驗算典型分塊吊裝計算選取懸挑端重量較大的分塊及長度較長的平面桁架作為計算對象，復(fù)核其在吊裝過程中的應(yīng)力及變形情況，計算結(jié)果如下：吊裝示意圖由以下計算結(jié)果可知：在吊裝過程中，懸挑端分塊最大變形為9.0mm,吊點處變形為6.6mm，則吊裝分塊絕對變形為2.4mm，最大桿件應(yīng)力為12.6N/mm2v310N/mm2，滿足!吊裝分塊變形（mm）R￡?M-]2dSR￡?M-]2dSrwiMIH:ZK4B■罰Nfnmrna：EH吊裝分塊桿件應(yīng)力（N/mm2）吊裝示意圖由計算結(jié)果可知：在吊裝過程中，桁架最大變形為4.1mm，吊點處變形為3.8mm,則吊裝分塊絕對變形為0.3mm,最大桿件應(yīng)力為6.0N/mm2<310N/mm2,滿足！吊裝分塊變形（mm）BEAM5rHES5CDEid_CDLWa<!HJliLDM?.（fl■U-^INjnnAS1lYiid^cG?nXT朋H|*1*吊裝分塊桿件應(yīng)力（N/mm2）卸載前、后屋蓋計算卸載前屋蓋計算結(jié)果如下：卸載前屋蓋X向變形（mm）I-D：im.AcnvimT<ESidLCB2E.n^n?MAX:I-D：im.AcnvimT<ESidLCB2E.n^n?MAX:M2MWI了0JT-ttl.€1^?￥llEl*lYiid&tG?nH勵#1Kr0d55卸載前屋蓋Y向變形（mm）rrild*;P05T-Pft.OZE5K4i.CBSsLCESiS5Dmn:7^3mmXrUflSS2：0.?卸載前屋蓋Z向變形（mm）卸載前屋蓋桿件組合應(yīng)力（N/mm2）rrild^sSTEELDE5I3N035□120.29Cl33CdD.I3Q10a07QQ3at?>=D5：iMM:7±ft-■gjm㈣Z：D.?卸載前屋蓋桿件組合應(yīng)力比卸載后屋蓋計算結(jié)果如下：nld45n

PQEl-PftOCE^S€ft105.1CBS:U.CB2Mmm::54€￡±ff：mmW?卸載后屋蓋X向變形（mm）卸載后屋蓋Y向變形（mm）卸載后屋蓋Z向變形（mm）NJL■::-I+I.HP11Jtft-Nfmnx2CB5:HI■r-fr*1ZlDJOf卸載后屋蓋桿件組合應(yīng)力（N/mm2）卸載后屋蓋桿件組合應(yīng)力比由計算可知：屋蓋在卸載前后豎向最大變形為93.6mm,其撓跨比為93.6/66465=l/710vl/400,桿件最大應(yīng)力為269.7N/mm2<295N/mm2，應(yīng)力比為0.84<1，最大應(yīng)力出現(xiàn)在幕墻底端，實際最大應(yīng)力出現(xiàn)在幕墻支座處，桿件應(yīng)力較小，滿足！

第四章大小門廳支撐方案4.1支撐整體布置圖圖一圖如上圖所示，為滿足本工程劇場大小門廳的拼裝要求，需在門廳下面6m層混凝土屋頂面布置滿堂腳手架，具體如上圖所示網(wǎng)格區(qū)域。具體布置見附圖。4.2腳手架計算4.2.1計算說明及荷載取值施工過程中，拼裝部分構(gòu)件重量及施工荷載由滿堂腳手架承擔(dān)。這里主要對外環(huán)桁架部分的腳手架進行驗算，荷載分布在4m寬度范圍內(nèi)。在計算過程中不考慮應(yīng)力的重新分布。拼裝部分的重力荷載約為2.5kN/米2。驗算腳手架承載力時，取施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3kN/米2。滿堂腳手架鋼管為①48X3,材質(zhì)為Q235A,橫距X縱距X步距為lOOOmmX1000mmX1500mm。計算腳手架自重時，直接用腳手桿的重量乘上1.5的系數(shù)，以考慮斜桿以及扣件重。單位面積上每米高度腳手桿的重量為1.5X3.33X(1+1+1.5)/(1X1X1.5)=11.7kg=0.115kN。腳手架高度14米，對地面荷載約為1.6kN/米2。4.2.2計算結(jié)果屋面荷載屋頂承受的均布荷載主要來自拼裝構(gòu)件和腳手架的自重、構(gòu)造措施的重量以及施工荷載。此荷載計算中構(gòu)件自重乘以系數(shù)1.2以考慮施工荷載并增加1kN/米2的腳手架平臺重量。計算結(jié)果見表3。表3承載力驗算計算結(jié)果構(gòu)件自重等效荷載(kN/米2)腳手架自重等效荷載(kN/米2)腳手架立桿段軸向力設(shè)計值(kN)屋頂承擔(dān)均布荷載(kN/米2)①②((①+②+1)X1.2+2X1.4)X1X1①X1.2+1.0+②25.6滿堂支架承載力驗算腳手架承載力進行驗算時，立桿段軸向力設(shè)計值的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.3.2-1進行，具體計算過程及結(jié)果見表3。滿堂腳手架單桿承受最大荷載為8.92kN。因滿堂腳手架使用時間較長且安裝高度較大，因此在驗算立桿承載承載力時需要考慮風(fēng)荷載的影響，按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.3.1條公式

—+—W<f驗算。申AW式中，腳手管壁厚按2.7mm取值進行計算：A=3.84cm2,i=1.60cm,W=4.12cm3；p—軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比九按附錄C取值，X=lo,l=gh；i0k—計算長度附加系數(shù)，其值取1.155；卩一考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，按表5.3.3采用；h—立桿步距；查表5.3.3知卩=2.0，l=kph=1.155X2.0X1.5=3.465m，0則九=lo=346.5/1.60=216.7，查附表C得p=0.155；iN=8.92kN；TOC\o"1-5"\h\zM為風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩，M=0.85x1.4M=°出%!嚴(yán)；WWWK10①=0.7pp①；kzs0l—立桿縱距，取為1maP—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表7.2.1采用，地面粗糙度Az類，高度取20米，p=1.63；z①一基本風(fēng)壓為0.5kN/m2；0p—腳手架風(fēng)載體型系數(shù)，按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》表s4.2.2采用，因腳手架為敞開式，按p查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)stw表7.3.1第32項p=如，p為桁架型構(gòu)件的體型系數(shù)，圓管桿件按第36(b)stwss項采用，為桁架的擋風(fēng)系數(shù)；項采用，為桁架的擋風(fēng)系數(shù)；A為桁架桿件和節(jié)點擋風(fēng)的凈投影面積，A為桁架的輪廓面積，取十個橫距范n圍內(nèi)計算得0=0.13查得p=1.2，則p=如=1.2X0.13=0.156；sstws①=0.7pp①=0.7X1.63X0.156X0.5=0.09kN/m2；kzs0NM89200.85x1.4x0.09x10-3x1000x15002貝U——+—W=+—申AW0.155x38410x4.12x103=155.7N/mm2<215N/mm2，滿足！4.3腳手架搭設(shè)要求腳手架的具體搭設(shè)要求同第二章。

第五章立面框筒柱腳手架方案5.1腳手架整體布置圖AlBlB2A333A4AGAlBlB2A333A4AG立面框筒柱腳手架平面布置圖由于此處腳手架豎向只受自重和施工荷載而沒有來自構(gòu)件的外力，所以我們采用滿堂腳手架鋼管為①48X3,材質(zhì)為Q235A，橫距X縱距X步距為lOOOmmX1000mmX1400mm。個別步距可根據(jù)高度調(diào)整，具體布置見附圖。5.2腳手架搭設(shè)要求具體的搭設(shè)要求參照第二章所述。

第六章幕墻桁架腳手架要求及附圖.1幕墻桁架示意圖幕墻桁架與混凝土墻面幾乎平行且距離比較近，如下圖所示；幕墻桁架與混凝土墻面幾乎平行且距離比較近，如下圖所示；幕墻桁架幕墻桁架我們的幕墻桁架在吊裝過程中采用如下圖所示的定位支撐：

我們的幕墻桁架在吊裝過程中采用如下圖所示的定位支撐：iisai?-i1IIIHIIIIIHFII*"■■>v>:iisai?-i1IIIHIIIIIHFII*"■■>v>:由于幕墻桁架與混凝土墻面之間的距離很小，所以希望土建方在搭設(shè)該區(qū)域腳手架時盡量把寬度控制在750mm以內(nèi)，對于