溴化鋰吸收式制冷機(jī)的工作原理最詳細(xì)的講解概要

1、溴化鋰吸收式制冷機(jī)的工作原理是： HYPERLINK /showProduct.asp?f_id=737 /showProduct.asp?f_id=737冷水在蒸發(fā)器內(nèi)被來自冷凝器減壓節(jié)流后的低溫冷劑水冷卻，冷劑水自身吸收冷水熱量后蒸發(fā)，成為冷劑蒸汽，進(jìn)入吸收器內(nèi)，被濃溶液吸收，濃溶液變成稀溶液。吸收器里的稀溶液，由溶液泵送往熱交換器、熱回收器后溫度升高，最后進(jìn)入再生器，在再生器中稀溶液被加熱，成為最終濃溶液。濃溶液流經(jīng)熱交換器，溫度被降低，進(jìn)入吸收器，滴淋在冷卻水管上，吸收來自蒸發(fā)器的冷劑蒸汽，成為稀溶液。另一方面，在再生器內(nèi)，外部高溫水加熱溴化鋰溶液后產(chǎn)生的水蒸汽，進(jìn)入冷凝器被冷卻，經(jīng)減

2、壓節(jié)流，變成低溫冷劑水，進(jìn)入蒸發(fā)器，滴淋在冷水管上，冷卻進(jìn)入蒸發(fā)器的冷水。該系統(tǒng)由兩組再生器、冷凝器、蒸發(fā)器、吸收器、熱交換器、溶液泵及熱回收器組成，并且依靠熱源水、冷水的串聯(lián)將這兩組系統(tǒng)有機(jī)地結(jié)合在一起，通過對(duì)高溫側(cè)、低溫側(cè)溶液循環(huán)量和制冷量的最佳分配，實(shí)現(xiàn)溫度、 壓力、 濃度等參數(shù)在兩個(gè)循環(huán)之間的優(yōu)化配置，并且最大限度的利用熱源水的熱量，使熱水溫度可降到66。以上循環(huán)如此反復(fù)進(jìn)行，最終達(dá)到制取低溫冷水的目的。溴化鋰吸收式制冷機(jī)以水為制冷劑，溴化鋰水溶液為吸收劑，制取0以上的低溫水，多用于空調(diào)系統(tǒng)。溴化鋰的性質(zhì)與食鹽相似，屬鹽類。它的沸點(diǎn)為1265，故在一般的高溫下對(duì)溴化鋰水溶液加熱時(shí)，可以

3、認(rèn)為僅產(chǎn)生水蒸氣，整個(gè)系統(tǒng)中沒有精餾設(shè)備，因而系統(tǒng)更加簡單。溴化鋰具有極強(qiáng)的吸水性，但溴化鋰在水中的溶解度是隨溫度的降低而降低的，溶液的濃度不宜超過66，否則運(yùn)行中，當(dāng)溶液溫度降低時(shí)，將有溴化鋰結(jié)晶析出的危險(xiǎn)性，破壞循環(huán)的正常運(yùn)行。溴化鋰水溶液的水蒸氣分壓， 比同溫度下純水的飽和蒸汽壓小得多，故在相同壓力下，溴化鋰水溶液具有吸收溫度比它低得多的水蒸氣的能力，這是溴化鋰吸收式制冷機(jī)的機(jī)理之一。工作原理與循環(huán)溶液的蒸氣壓力是對(duì)平衡狀態(tài)而言的。如果蒸氣壓力為0.85kPa 的溴化鋰溶液與具有1kPa壓力 （ 7） 的水蒸氣接觸，蒸氣和液體不處于平衡狀態(tài)，此時(shí)溶液具有吸收水蒸氣的能力，直到水蒸氣的壓力

4、降低到稍高于0.85kPa （例如：0.87kPa ）為止。1 吸收制冷的原理0.87kPa 和 0.85kPa 之間的壓差用于克服連接管道中的流動(dòng)阻力以及由于過程偏離平衡狀態(tài)而產(chǎn)生的壓差，如圖 1 所示。 水在5 下蒸發(fā)時(shí)，就可能從較高溫度的被冷卻介質(zhì)中吸收氣化潛熱，使被冷卻介質(zhì)冷卻。為了使水在低壓下不斷氣化，并使所產(chǎn)生的蒸氣不斷地被吸收，從而保證吸收過程的不斷進(jìn)行， 供吸收用的溶液的濃度必須大于吸收終了的溶液的濃度。為此， 除了必須不斷地供給蒸發(fā)器純水外，還必須不斷地供給新的濃溶液，如圖1 所示。顯然，這樣做是不經(jīng)濟(jì)的。圖 2 單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)系統(tǒng)圖 3 雙筒溴化鋰吸收式制冷機(jī)的系統(tǒng)

5、1- 冷凝器；2- 發(fā)生器；3- 蒸發(fā)器；4- 吸收器；5- 熱交換器；6-U 型管；7- 防晶管；8- 抽氣裝置；9- 蒸發(fā)器泵；10- 吸收器泵；11- 發(fā)生器泵；12- 三通閥實(shí)際上采用對(duì)稀溶液加熱的方法，使之沸騰，從而獲得蒸餾水供不斷蒸發(fā)使用，如圖2 所示。系統(tǒng)由發(fā)生器、冷凝器、蒸發(fā)器、節(jié)流閥、泵和溶液熱交換器等組成。稀溶液在加熱以前用泵將壓力升高，使沸騰所產(chǎn)生的蒸氣能夠在常溫下冷凝。例如， 冷卻水溫度為35 時(shí)，考慮到熱交換器中所允許的傳熱溫差，冷凝有可能在40 左右發(fā)生，因此發(fā)生器內(nèi)的壓力必須是 7.37kPa 或更高一些（考慮到管道阻力等因素）。發(fā)生器和冷凝器（高壓側(cè)）與蒸發(fā)器和

6、吸收器（低壓側(cè)）之間的壓差通過安裝在相應(yīng)管道上的膨脹閥或其它節(jié)流機(jī)構(gòu)來保持。在溴化鋰吸收式制冷機(jī)中，這一壓差相當(dāng)小，一般只有6.58kPa ，因而采用U 型管、節(jié)流短管或節(jié)流小孔即可。離開發(fā)生器的濃溶液的溫度較高，而離開吸收器的稀溶液的溫度卻相當(dāng)?shù)?。濃溶液在未被冷卻到與吸收器壓力相對(duì)應(yīng)的溫度前不可能吸收水蒸氣，而稀溶液又必須加熱到和發(fā)生器壓力相對(duì)應(yīng)的飽和溫度才開始沸騰，因此通過一臺(tái)溶液熱交換器，使?jié)馊芤汉拖∪芤涸诟髯赃M(jìn)入吸收器和發(fā)生器之前彼此進(jìn)行熱量交換，使稀溶液溫度升高，濃溶液溫度下降。由于水蒸氣的比容非常大，為避免流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生過大的壓降，需要很粗的管道，為避免這一點(diǎn)，往往將冷凝器和發(fā)生器做在

7、一個(gè)容器內(nèi)，將吸收器和蒸發(fā)器做在另一個(gè)容器內(nèi)，如圖3 所示。也可以將這四個(gè)主要設(shè)備置于一個(gè)殼體內(nèi)，高壓側(cè)和低壓側(cè)之間用隔板隔開，如圖4所示。圖 4 單筒溴化鋰吸收式制冷機(jī)的系統(tǒng)1 冷凝器；2發(fā)生器；3 蒸發(fā)器；4 吸收器；5 熱交換器；6、 7、 8泵；9U型管綜上所述，溴化鋰吸收式制冷機(jī)的工作過程可分為兩個(gè)部分：發(fā)生器中產(chǎn)生的冷劑蒸氣在冷凝器中冷凝成冷劑水，經(jīng) U 形管進(jìn)入蒸發(fā)器，在低壓下蒸發(fā)， 產(chǎn)生制冷效應(yīng)。這些過程與蒸氣壓縮式制冷循環(huán)在冷凝器、節(jié)流閥和蒸發(fā)器中所產(chǎn)生的過程完全相同；發(fā)生器中流出的濃溶液降壓后進(jìn)入吸收器，吸收由蒸發(fā)器產(chǎn)生的冷劑蒸氣，形成稀溶液，用泵將稀溶液輸送至發(fā)生器，重新

8、加熱，形成濃溶液。這些過程的作用相當(dāng)于蒸氣壓縮式制冷循環(huán)中壓縮機(jī)所起的作用。工作過程在圖上的表示溴化鋰吸收式制冷機(jī)的理想工作過程可以用圖表示，見圖5。理想過程是指工質(zhì)在流動(dòng)過程中沒有任何阻力損失，各設(shè)備與周圍空氣不發(fā)生熱量交換，發(fā)生終了和吸收終了的溶液均達(dá)到平衡狀態(tài)。5 溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作過程在圖上的表示發(fā)生過程2 表示吸收器的飽和稀溶液狀態(tài)，其濃度為，壓力為，溫度為，經(jīng)過發(fā)生器，然后送往溶液熱交換器，在等壓條件下溫度由升高至，濃度升高到壓力下的，并開始在等壓下沸騰，溶液中的水分不斷蒸發(fā)，濃度逐漸增大，溫度也逐漸，溫度達(dá)到，用點(diǎn) 4 表示。 2-7 表示稀溶液7-5-4 表示稀溶液在發(fā)生器

9、中的加熱和發(fā)生過程，所產(chǎn)生4 ）和發(fā)生終了時(shí)的狀態(tài)（點(diǎn)3 ）的平均狀態(tài)點(diǎn)3 表示，由于產(chǎn)生的是純水蒸氣，故狀態(tài)位于的縱坐標(biāo)軸上。冷凝過程3 ）進(jìn)入冷凝器后，在壓力不變的情況下被冷凝器管內(nèi)流3），3 3 表示冷劑蒸節(jié)流過程壓力為的飽和冷劑水（點(diǎn)3）經(jīng)過節(jié)流裝置（如U 形管），壓力降為（）后進(jìn)入蒸發(fā)器。節(jié)流前后因冷劑水的焓值和濃度均不發(fā)生變化，故節(jié)流后的狀態(tài)點(diǎn)（圖中未令，則令，則（1）標(biāo)出）與點(diǎn)3 重合。但由于壓力的降低，部分冷劑水氣化成冷劑蒸氣（點(diǎn)1 ），尚未氣化的大部分冷劑水溫度降低到與蒸發(fā)壓力相對(duì)應(yīng)的飽和溫度（點(diǎn) 1 ） ， 并積存在蒸發(fā)器水盤中，因此節(jié)流前的點(diǎn)3 表示冷凝壓力下的飽和水狀態(tài)

10、，而節(jié)流后的點(diǎn)3 表示壓力為的飽和蒸氣（點(diǎn)）和飽和液體（點(diǎn)1 ）相混合的濕蒸氣狀態(tài)。蒸發(fā)過程積存在蒸發(fā)器水盤中的冷劑水（點(diǎn)1 ）通過蒸發(fā)器泵均勻地噴淋在蒸發(fā)器管簇的外表面，吸收管內(nèi)冷媒水的熱量而蒸發(fā)，使冷劑水的等壓、等溫條件下由點(diǎn)1 變?yōu)?1 ， 1 1 表示冷劑水在蒸發(fā)器中的氣化過程。吸收過程濃度為、溫度為、壓力為的溶液，在自身的壓力與壓差作用下由發(fā)生器流至溶液熱交換器，將部分熱量傳給稀溶液，溫度降到（點(diǎn) 8），4-8 表示濃溶液在溶液熱交換器中的放熱過程。狀態(tài)點(diǎn)8 的濃溶液進(jìn)入吸收器，與吸收器中的部分稀溶液（點(diǎn)2）混合，形成濃度為、溫度為的中間溶液（點(diǎn)9 ），然后由吸收器泵均勻噴淋在吸收器

11、管簇的外表面。中間溶液進(jìn)入吸收器后，由于壓力的突然降低，故首先閃發(fā)出一部分水蒸氣，濃度增大，用點(diǎn)9 表示。由于吸收器管簇內(nèi)流動(dòng)的冷卻水不斷地帶走吸收過程中放出的吸收熱， 因此中間溶液便具有不斷地吸收來自蒸發(fā)器的水蒸氣的能力，使溶液的濃度降至，溫度由降至 （點(diǎn)2） 。 8 9 和 2 9 表示混合過程，9-2 表示吸收器中的吸收過程。假定送往發(fā)生器的稀溶液的流量為，濃度為，產(chǎn)生的冷劑水蒸氣，剩下的流量為、濃度為的濃溶液出發(fā)生器。根據(jù)發(fā)生器中的質(zhì)量平衡關(guān)系得到下式a 稱為循環(huán)倍率。它表示在發(fā)生器中每產(chǎn)生1kg 水蒸氣所需要的溴化鋰稀溶液的循環(huán)量。（）稱為放氣范圍。上面所分析的過程是對(duì)理想情況而言的

12、。實(shí)際上， 由于流動(dòng)阻力的存在，水蒸氣經(jīng)過擋水板時(shí)壓力下降，因此在發(fā)生器中，發(fā)生壓力應(yīng)大于冷凝壓力， 在加熱溫度不變的情況下將引起溶液濃度的降低。另外，由于溶液液柱的影響，底部的溶液在較高壓力下發(fā)生，同時(shí)又由于溶液與加熱管表面的接觸面積和接觸時(shí)間的有限性，使發(fā)生終了濃溶液的濃度低于理想情況下的濃度， （） 稱為發(fā)生不足；在吸收器中，吸收器壓力應(yīng)小于蒸發(fā)壓力 ，在冷卻水溫度不變的情況下，它將引起稀溶液濃度的增大。由于吸收劑與被吸收的蒸氣相互接觸的時(shí)間很短，接觸面積有限，加上系統(tǒng)內(nèi)空氣等不凝性氣體存在，均降低溶液的吸收效果，吸收終了的稀溶液濃度比理想情況下的高， （） 稱為吸收不足。 發(fā)生不足和吸

13、收不足均會(huì)引起工作過程中參數(shù)的變化，使放氣范圍減少，從而影響循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性。溴化鋰吸收式制冷機(jī)的熱力及傳熱計(jì)算溴化鋰吸收式制冷機(jī)的計(jì)算應(yīng)包括熱力計(jì)算、傳熱計(jì)算、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算及強(qiáng)度校核計(jì)算等， 此處僅對(duì)熱力計(jì)算和傳熱計(jì)算的方法與步驟加以說明。熱力計(jì)算溴化鋰吸收式制冷機(jī)的熱力計(jì)算是根據(jù)用戶對(duì)制冷量和冷媒水溫的要求，以及用戶所能提供的加熱熱源和冷卻介質(zhì)的條件，合理地選擇某些設(shè)計(jì)參數(shù)（傳熱溫差、放氣范圍等），然后對(duì)循環(huán)加以計(jì)算，為傳熱計(jì)算等提供計(jì)算和設(shè)計(jì)依據(jù)。已知參數(shù)制冷量它是根據(jù)生產(chǎn)工藝或空調(diào)要求，同時(shí)考慮到冷損、制造條件以及運(yùn)轉(zhuǎn)的經(jīng)濟(jì)性等因素而提出。冷媒水出口溫度它是根據(jù)生產(chǎn)工藝或空調(diào)要求提出的。由

14、于與蒸發(fā)溫度有關(guān)。若 下降，機(jī)組的制冷及熱力系數(shù)均下降，因此在滿足生產(chǎn)工藝或空調(diào)要求的基礎(chǔ)上，應(yīng)盡可能地提高蒸發(fā)溫度。對(duì)于溴化鋰吸收式制冷機(jī)，因?yàn)橛盟髦评鋭?，故一般大?5。冷卻水進(jìn)口溫度根據(jù)當(dāng)?shù)氐淖匀粭l件決定。應(yīng)當(dāng)指出，盡管降低能使冷凝壓力下降，吸收效果增強(qiáng)，但考慮到溴化鋰結(jié)晶這一特殊問題，并不是愈低愈好，而是有一定降，吸收效果增強(qiáng)，但考慮到溴化鋰結(jié)晶這一特殊問題，并不是加熱熱源溫度考慮到廢熱的利用、結(jié)晶和腐蝕等問題，采用0.10.25Mpa 的飽和蒸氣或 75 以上的熱水作為熱源較為合理。如能提供更高的蒸氣壓力，則熱效率可獲得進(jìn)一步的提高。設(shè)計(jì)參數(shù)的選定吸收器出口冷卻水溫度1 和冷凝器的

15、口冷卻水溫度2 由于吸收式制冷機(jī)采用熱能作為補(bǔ)償手段，所以冷卻水帶走的熱量遠(yuǎn)大于蒸氣壓縮式制冷機(jī)。為了節(jié)省冷卻水的消耗量，往往使冷卻水串聯(lián)地流過吸收器和冷凝器?？紤]到吸收器內(nèi)的吸收效果和冷凝器允許有較高的冷凝壓力這些因素，通常讓冷卻水先經(jīng)過吸收器，再進(jìn)入冷凝器。冷卻水的總溫升一般取79 ，視冷卻水的進(jìn)水溫度而定。考慮到吸收器的熱負(fù)荷較冷凝器的熱負(fù)荷大，通過吸收器的溫升1 較通過冷凝器的溫升2 高。冷卻水的總溫升為。 如果水源充足或加溫度太低，則可采用冷卻水并聯(lián)流過吸收器和冷凝器的方式，這時(shí)冷凝器內(nèi)冷卻水的溫升可以高一些。當(dāng)采取串聯(lián)方式時(shí)，(2)(2)冷凝溫度及冷凝壓力冷凝溫度一般比冷卻水出口溫

16、度高25 ，即根據(jù) 查水蒸氣表求得，即蒸發(fā)溫度及蒸發(fā)壓力蒸發(fā)溫度一般比冷媒水出水溫度低24 。如果要求較低，則溫差取較小值，反之，取較大值，即蒸發(fā)壓力根據(jù) 求得，即吸收器內(nèi)稀溶液的最低溫度吸收器內(nèi)稀溶液的出口溫度一般比冷卻水出口溫度高35 ，取較小值對(duì)吸收效果有利，但傳熱溫差的減小將導(dǎo)致所需傳熱面積的增大，反之亦然。吸收器壓力吸收器壓力因蒸氣流經(jīng)擋水板時(shí)的阻力損失而低于蒸發(fā)壓力。壓降的大小與擋水板的結(jié)構(gòu)和氣流速度有關(guān)，一般取，即稀溶液濃度根據(jù) 和 ，由溴化鋰溶液的圖確定，即濃溶液濃度為了保證循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性和安全可行性，希望循環(huán)的放氣范圍() 在0.030.06 之間，因而()(18)(18)令，

17、則令，則發(fā)生器內(nèi)溶液的最高溫度發(fā)生器出口濃溶液的溫度可根據(jù)的關(guān)系在溴化鋰溶液的圖中確定。盡管發(fā)生出來的冷劑蒸氣流經(jīng)擋水板時(shí)有阻力存在，但由于與 相比其數(shù)值很小，可以忽略不計(jì)，因此假定= 時(shí)影響甚微。一般希望比加熱溫度低 1040 ， 如果超出這一范圍，則有關(guān)參數(shù)應(yīng)作相應(yīng)的調(diào)整。較高時(shí)，溫差取較大值。溶液熱交換器出口溫度與 濃溶液出口溫度由熱交換器冷端的溫差確定，如果溫差較小，熱效率雖較高，要求的傳熱面積仍會(huì)較大。為防止?jié)馊芤旱慕Y(jié)晶，應(yīng)比 濃度所對(duì)應(yīng)的結(jié)晶溫度高10 以上，因此冷端溫差取1525 ，即如果忽略溶液與環(huán)境介質(zhì)的熱交換，稀溶液的出口溫度可根據(jù)溶液交換的熱平衡式確定，即再由 和 在 圖

18、上確定，式中。吸收器噴淋溶液狀態(tài)為強(qiáng)化吸收器的吸收過程，吸收器通常采用噴淋形式。由于進(jìn)入吸收器的濃溶液量較少，為保證一定的噴淋密度，往往加上一定數(shù)量稀溶液，形成中間溶液后噴淋，雖然濃度有所降低，但因噴淋量的增加而使吸收效果增強(qiáng)。假定在的濃溶液中再加入的稀溶液，形成狀態(tài)為9 的中間溶液，如圖 6 所示，根據(jù)熱平衡方程式(13)f 稱為吸收器稀溶液再循環(huán)倍率。它的意義是吸收1kg 冷劑水蒸氣需補(bǔ)充稀溶液的公斤數(shù)。一般，有時(shí)用濃溶液直接噴淋，即。同樣，可由混合溶液的物量平衡式求出中間溶液的濃度。即(14)再由 和 通過圖確定混合后溶液的溫度。設(shè)備熱負(fù)荷計(jì)算設(shè)備的熱負(fù)荷根據(jù)設(shè)備的熱平衡式求出。制冷機(jī)中

19、的冷劑水的流量冷劑水流量由已知的制冷量和蒸發(fā)器中的單位熱負(fù)荷 確定。(15)由圖 7 可知(16)發(fā)生器熱負(fù)荷由圖 8 可知即(17)冷凝器熱負(fù)荷由圖 9 可知(24)(24)吸收器熱負(fù)荷由圖 10 可知(19)溶液熱交換熱負(fù)荷由圖 11 可知(20)裝置的熱平衡式、熱力系數(shù)及熱力完善度若忽略泵消耗功率帶給系統(tǒng)的熱量以及系統(tǒng)與周圍環(huán)境交換的熱量，整個(gè)裝置的熱平衡式應(yīng)為熱力系數(shù)用表示， 它反映消耗單位蒸氣加熱量所獲得的制冷量，用于評(píng)價(jià)裝置的經(jīng)濟(jì)性，按定義單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)的一般為 0.650.75 ，雙效溴化鋰吸收式制冷機(jī)的通常在1.0 以上。熱力完善度是熱力系數(shù)與同熱源溫度下最高熱力系數(shù)的

20、比值。假設(shè)熱源溫度為，環(huán)境溫?zé)崃ν晟贫仁菬崃ο禂?shù)與同熱源溫度下最高熱力系數(shù)的比值。假設(shè)熱源溫度為度為 ，冷源溫度為，則最高熱力系數(shù)為(23)熱力完善度可表示為它反映制冷循環(huán)的不可逆程度。(5) 加熱蒸氣的消耗量和各類泵的流量計(jì)算加熱蒸氣的消耗量(25)式中 考慮熱損失的附加系數(shù)，A=1.051.10 加熱蒸氣焓值，kJ/kg ； 加熱蒸氣凝結(jié)水焓值，kJ/kg 。吸收器泵的流量(26)(26)式中 吸收器噴淋溶液量，kg/s ； 噴淋溶液密度，kg/l ，由圖查取。發(fā)生器泵的流量(27)冷媒水泵的流量稀溶液密度，kg/l(27)冷媒水泵的流量稀溶液密度，kg/l(28)式中冷媒水的比熱容，；式

21、中冷媒水的比熱容，；冷媒水的進(jìn)口溫度，；冷媒水的進(jìn)口溫度，；冷媒水的出口溫度，。冷媒水的出口溫度，。冷卻水泵的流量如果冷卻水是串聯(lián)地流過吸收器和冷凝器，它的流量應(yīng)從兩方面確 流體 流體 b 在換熱過程中的溫度變化，。對(duì)于吸收器(29)對(duì)于冷凝器(30)計(jì)算結(jié)果應(yīng)為，如果兩者相差較大，說明以前假定的冷卻水總溫升的分配不當(dāng)， 需重新假定，至兩者相等為止。蒸發(fā)器泵的流量由于蒸發(fā)器內(nèi)壓力很低，冷劑水靜壓力對(duì)蒸發(fā)沸騰過程的影響較大，所以蒸發(fā)器做成噴淋式。為了保證一定的噴淋密度，使冷劑水均勻地潤濕發(fā)器管簇的外表面，蒸發(fā)器泵的噴淋量要大于蒸發(fā)器的蒸發(fā)量，兩者之比稱為蒸發(fā)器冷劑水的再循環(huán)倍率，表示， a=10

22、20 。蒸發(fā)泵的流量為(31)傳熱計(jì)算傳熱計(jì)算公式(32)簡化的溴化鋰吸收式制冷, 機(jī)的傳熱計(jì)算公式如下，(32)式中 傳熱面積， 傳熱量，w ； 熱交換器中的最大溫差，即熱流體進(jìn)口和冷流體進(jìn)口溫度之差，；a,b 常數(shù)，它與熱交換器內(nèi)流體流動(dòng)的方式有關(guān)，具體數(shù)據(jù)見表1； 流體 a 在換熱過程中溫度變化，；水蒸氣在換熱過程中發(fā)生相變，故，即水蒸氣在換熱過程中發(fā)生相變，故，即采用公式(32) 時(shí)，要求。如果有一種流體的換熱過程中發(fā)生集態(tài)改變，例如冷凝器中的冷凝過程，由于此時(shí)該流體的溫度沒有變化，故，公式 (32) 可簡化為(33)各種換熱設(shè)備傳熱面積的計(jì)算發(fā)生器的傳熱面積進(jìn)入發(fā)生器的稀溶液處于過冷

23、狀態(tài)(點(diǎn)7)，必須加熱至飽和狀態(tài)(點(diǎn) 5 ) 才開始沸騰，由于溫度從上升到所需熱量與沸騰過程中所需熱量相比很小，因此在傳熱計(jì)算時(shí)均按飽和溫度計(jì)算。 此外， 如果加熱介質(zhì)為過熱蒸氣，其過熱區(qū)放出的熱量遠(yuǎn)小于潛熱，計(jì)算時(shí)也按飽和溫度計(jì)算。由于加熱蒸氣的換熱過程中發(fā)生相變，故，相應(yīng)的發(fā)生器傳熱面積為(34)式中 發(fā)生器傳熱系數(shù)，。冷凝器的傳熱面積進(jìn)入冷凝器的冷劑水蒸氣為過熱蒸氣，因?yàn)樗鋮s到飽和蒸氣時(shí)放出的熱量遠(yuǎn)小于冷凝過程放出的熱量，故計(jì)算時(shí)仍按飽和冷凝溫度進(jìn)行計(jì)算。由于冷劑(3) (3) 傳熱系數(shù)(35) TOC o 1-5 h z 式中 冷凝器傳熱系數(shù)，。吸收器的傳熱面積如果吸收器中的冷卻水作

24、混合流動(dòng)而噴淋液不作混合流動(dòng)，則(36)式中 吸收器傳熱系數(shù)，。蒸發(fā)器的傳熱面積蒸發(fā)過程中冷劑水發(fā)生相變，則(37)式中 蒸發(fā)器傳熱系數(shù)，。溶液熱交換器的傳熱面積由于稀溶液流量大，故水當(dāng)量大，應(yīng)為稀溶液在熱交換器中的溫度變化。兩種溶液在換熱過程中的流動(dòng)方式常采用逆流形式，則(38)溶液熱交換器的傳熱面積由于稀溶液流量大，故水當(dāng)量大，應(yīng)為稀溶液在熱交換器中的溫度變化。兩種溶液在換熱過程中的流動(dòng)方式常采用逆流形式，則(38)式中 溶液熱交換傳熱系數(shù)，。在以上各設(shè)備的傳熱面積計(jì)算公式中，除傳熱數(shù)外，其余各參數(shù)均已在熱力計(jì)算中確定。因此傳熱計(jì)算的實(shí)質(zhì)問題是怎樣確定傳熱系數(shù)K 的問題。由于影響K 值的因

25、素很多，因此在設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)常根據(jù)同類型機(jī)器的試驗(yàn)數(shù)據(jù)作為選取K 值的依據(jù)。表2 列出了一些國內(nèi)外產(chǎn)品的傳熱系數(shù)，供設(shè)計(jì)時(shí)參考。由表 2 可見，各設(shè)備傳熱系數(shù)相差很大。實(shí)際上，熱流密度、流速、噴淋密度、材質(zhì)、管排布置方式、水質(zhì)、不凝性氣體量及污垢等因素均會(huì)影響傳熱系數(shù)的數(shù)值。目前， 國內(nèi)外對(duì)溴化鋰吸收式制冷機(jī)組采取了一些改進(jìn)措施，如對(duì)傳熱管進(jìn)行適當(dāng)?shù)奶幚?、提高水速、改進(jìn)噴嘴結(jié)構(gòu)等，使傳熱系數(shù)有較大的提高。設(shè)計(jì)過程中務(wù)必選綜合考慮各種因素，再確定K值。單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)熱力計(jì)算和傳熱計(jì)算舉例（1） 熱力計(jì)算已知條件：）制冷量）冷媒水進(jìn)口溫度）冷媒水進(jìn)口溫度2 2 )發(fā)生器熱負(fù)荷由式 (17) 得11 11 ）稀溶液出熱交換器的溫度由式 （1） 和式 （12） 求得 TOC o 1-5 h z 4）冷卻水進(jìn)口溫度5 ）加熱工作蒸氣壓