超臨界二氧化碳循環(huán)分析1(共20頁)

1、超臨界二氧化碳動(dòng)力循環(huán)(xnhun)與氦動(dòng)力循環(huán)的比較目前，世界上正在建設(shè)和研究(ynji)的高溫氣冷堆都是使用He作為(zuwi)工質(zhì)，這是因?yàn)镠e具有很好的穩(wěn)定性、化學(xué)相容性及熱傳導(dǎo)性。但是，He作為工質(zhì)存在一些不足，例如動(dòng)力循環(huán)需要較高的溫度、難于壓縮等，給反應(yīng)堆和換熱部件的結(jié)構(gòu)材料、葉輪機(jī)械的設(shè)計(jì)帶來很多困難。出于降低反應(yīng)堆結(jié)構(gòu)材料要求、減少技術(shù)難度、提高反應(yīng)堆的安全性與經(jīng)濟(jì)性等各方面的考慮，有學(xué)者進(jìn)行了選取CO2作為循環(huán)工質(zhì)的研究。CO2雖然在穩(wěn)定性、熱傳導(dǎo)性方面比He稍差，但CO2具有合適的臨界參數(shù)，不需要很高的循環(huán)溫度就可以達(dá)到滿意的效率，且具有壓縮性好、儲(chǔ)量豐富等優(yōu)點(diǎn)。采用CO

2、2作為循環(huán)工質(zhì)可以降低循環(huán)溫度和壓縮功，從而提高反應(yīng)堆的安全性，同時(shí)降低反應(yīng)堆造價(jià)。超臨界CO2的閉式布雷頓循環(huán)被推薦在鉛冷快堆及鈉冷快堆中使用。1.二氧化碳布雷頓循環(huán)分析（1）二氧化碳布雷頓循環(huán)CO2與He在動(dòng)力循環(huán)中最大的不同點(diǎn)就是氣體性質(zhì)隨壓力、溫度的變化差別很大（表1-1）。高壓（7.5 MPa）環(huán)境中，CO2的導(dǎo)熱系數(shù)、定壓比熱容cp和壓縮因子z均與低壓（0.1 MPa）下的參數(shù)有很大差異；在循環(huán)工況下，He循環(huán)可以視為理想氣體循環(huán)，除密度外，其余參數(shù)變化不大。動(dòng)力循環(huán)的工況，CO2的工作參數(shù)在其臨界點(diǎn)（7.377 MPa，31）附近；因此，CO2動(dòng)力循環(huán)除與He循環(huán)有相同的決定因素

3、外，還取決于動(dòng)力循環(huán)的不同實(shí)際工況，即超臨界壓力、跨臨界壓力及亞臨界壓力3種循環(huán)工況（圖1-1）。超臨界循環(huán)：循環(huán)壓力及溫度均在臨界參數(shù)以上；跨臨界循環(huán)：循環(huán)高壓側(cè)壓力高于臨界壓力，低壓側(cè)壓力低于臨界壓力；亞臨界壓力循環(huán)：循環(huán)壓力均低于臨界壓力，工作于氣相區(qū)。表1-1 CO2和He熱物性比較（35）工質(zhì)P/MPa/kgm-3/W(mK)-1CP/kJ(kgK)-1zCO27.5277.60.035325.93060.4630.11.950.014970.8280.879He7.511.320.16045.1981.0330.10.1560.15715.1980.999（2）CO2簡(jiǎn)單(jind

4、n)循環(huán)與He循環(huán)的對(duì)比(dub)分析 以英國(guó)(yn u)改進(jìn)型氣冷堆（AGR）為例。英國(guó)改進(jìn)型氣冷堆（AGR）實(shí)際運(yùn)行時(shí) CO2溫度高于670。考慮到 CO2高溫下與不銹鋼材料化學(xué)不相容，因此循環(huán)最高溫度保守取為650，若要采用更高的循環(huán)溫度，需要采用其他金屬材料。 CO2和 He 動(dòng)力循環(huán)在給定條件下計(jì)算的最優(yōu)參數(shù)見表1- 2，溫熵圖見圖 1-1。其中 He 循環(huán)的溫熵圖略有不同，采用 2 個(gè)壓縮機(jī)分級(jí)壓縮。圖1-1 CO2循環(huán)及He循環(huán)溫熵圖表1-2 CO2簡(jiǎn)單循環(huán)與He循環(huán)比較參數(shù)名CO2He超臨界跨臨界亞臨界壓力工況1工況2初參數(shù)Pmin=7.5MPatmin=35tmax=650P

5、min=5.267tmin=15tmax=650Pmax=7.0Patmin=35tmax=650tmin=35tmax=650tmin=35tmax=800限制條件Pmax20MPaPmax20MPa（Pcri /Pmin）t1c,out tcriPmax=7.0PaPmax=7.0Pa壓力比2.6673.83.11.81.95循環(huán)效率/%40.140.4940.8542.5348.6q/kJkg-1258.78405.26203.28 10006.741302.31 從表 1-2 可看出(kn ch)，CO2循環(huán)(xnhun)計(jì)算所需初參數(shù)比He 循環(huán)(xnhun)多出壓力項(xiàng)。如前文所述，

6、He 在循環(huán)工況下取決于溫度，只需給定循環(huán)的溫度范圍便可計(jì)算出不同壓力比（）下循環(huán)效率（），而 CO2的 cp還取決于壓力。給定超臨界和跨臨界壓力CO2循環(huán)的最高壓力（Pmax）是由于現(xiàn)有技術(shù)條件的限制，保守取為20 MPa。表 2 中的所列的最高 是 Pmax達(dá)到限定值的效率，并未達(dá)到實(shí)際計(jì)算的最大。He 循環(huán)的 Pmax為現(xiàn)有模塊化高溫氣冷堆 He 循環(huán)最高壓力（7MPa）。 圖 1-2 分別給出了表 2 中所列初參數(shù)下與關(guān)系。在所計(jì)算下，亞臨界壓力 CO2循環(huán)與 He循環(huán)相似，隨先增大到一個(gè)極大值點(diǎn)再緩慢下降。而超臨界和跨臨界循環(huán)，同樣受到 Pmax的限制，在計(jì)算下并未達(dá)到極大值。3 種

7、 CO2循環(huán)在相應(yīng)限制條件下達(dá)到的最高與溫度條件幾乎相同情形下的 He 循環(huán)相近。但是，這 3 種循環(huán)均低于 He 在 tmax800下的，且相同溫度條件下，CO2循環(huán)達(dá)到最高的要大于 He 循環(huán)達(dá)到最高的。圖1-2 CO2簡(jiǎn)單(jindn)循環(huán)與He循環(huán)(xnhun)效率 在氣體汽輪機(jī)循環(huán)中，氦氣透平帶動(dòng)壓縮機(jī)，因此壓縮機(jī)耗功也是關(guān)注的問題。定義(dngy)壓縮功與膨脹功之比 wc /wt為氦氣透平做功返回率。從圖1-3中可看出，CO2循環(huán)的 wc /wt?。贿@是因?yàn)镃O2的 z 1，易于壓縮，而 He的z 1，較難壓縮的緣故。He 循環(huán)tmax提高至 800后，各壓力比下的 wc /wt均

8、有所降低，但仍然高于 tmax=650下的CO2各循環(huán)。在 CO2的3種循環(huán)中，超臨界及跨臨界壓力循環(huán)的wc /wt顯著變小；這是因?yàn)閴嚎s過程在臨界點(diǎn)附近進(jìn)行，而在臨界點(diǎn)附近，cp顯著減小，導(dǎo)致 z 減小，更易于壓縮；尤其是跨臨界壓力循環(huán)的wc /wt，比相同溫度下 He 循環(huán)幾乎小了一個(gè)量級(jí)。圖1-3 CO2簡(jiǎn)單循環(huán)與He循環(huán)氦氣透平做功返回率 從表1-2 還可看出，CO2循環(huán)單位質(zhì)量的工質(zhì)換熱量均比 He 循環(huán)要少，這意味著相同換熱功率下 CO2循環(huán)的質(zhì)量流量 m 較大（圖 1-4）。這是由于 CO2的 cp較 He 小，相同功率，工質(zhì)溫升差別不大的情況下，CO2循環(huán)需要更大的 m。圖1-

9、4 熱功率(gngl)310MW時(shí)，質(zhì)量(zhling)流量與壓力比關(guān)系 但是(dnsh)，這并不意味 CO2循環(huán)沒有優(yōu)勢(shì)。流體體積決定了做功和換熱部件的尺寸大小，單位體積的做功量或換熱量越大，相同功率下的做功換熱部件體積越小，成本越低。CO2氣體密度較大，因此各部件氣體體積流量（V）較小（圖1-5）。圖1-5 熱功率310MW時(shí)，氦氣透平出口體積流量與壓力比關(guān)系 以堆芯換熱功率310 MW為例，對(duì)表1-1中的2種循環(huán)進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果見表1-3。表1-3 CO2簡(jiǎn)單循環(huán)與He循環(huán)比較循環(huán)類別超臨界CO2跨臨界CO2亞臨界壓力CO2He（tmax=650）He（tmax=800）m/kgs-111

10、97.93764.951534.98307.92238.04氦氣透平P/MW168.36142.15239.37278.36281.4Vin/m3s-110.997.0138.9586.3777.50Vout/m3s-123.8220.2697.24127.12120.39壓縮機(jī)P/MW44.0116.63112.74高壓73.2167.96低壓73.2167.96Vin/m3s-14.310.92834.99高壓35.0928.23低壓47.6939.95Vout/m3s-12.590.86114.77高壓33.2426.14低壓45.1636.98 從表1-3可以看出，相同熱功率，在幾乎相

11、同的溫度(wnd)條件下，CO2循環(huán)(xnhun)所消耗的壓縮功遠(yuǎn)小于He 循環(huán)(xnhun)所需的壓縮功。3種CO2循環(huán)所需要的V均小于同等溫度條件下和較優(yōu)工況下He循環(huán)的工質(zhì)體積流量；這表明3種CO2循環(huán)中單位體積流量的CO2氣體做功能力均優(yōu)于2種條件下He循環(huán)單位體積He的換熱做功能力。特別是對(duì)于CO2的超臨界循環(huán)和跨臨界循環(huán)，其工質(zhì)的V幾乎與He循環(huán)相差一個(gè)量級(jí)，大大減小了做功部件的體積。從表1-3還可以看出，CO2流經(jīng)葉輪機(jī)械前后的V變化遠(yuǎn)比He流經(jīng)葉輪機(jī)械的V變化大；因此，CO2循環(huán)的葉輪機(jī)械進(jìn)出口葉高變化比He循環(huán)的大。這些都是由于循環(huán)工況下CO2的密度比He大很多，因此雖然m大

12、，但是V卻遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于He循環(huán)。2. 超臨界CO2循環(huán)改進(jìn)超臨界CO2再壓縮布雷頓循環(huán) 二氧化碳超臨界循環(huán)需采用多個(gè)回?zé)崞鳎ㄈ糁徊捎?個(gè)回?zé)崞鳎捎诨責(zé)崞鞯蛪簜?cè)流體比熱較小，換熱時(shí)高壓側(cè)流體溫升不夠，會(huì)導(dǎo)致?lián)Q熱器出現(xiàn)夾點(diǎn)），使熱量得以更好利用。二氧化碳再壓縮循環(huán)示意圖如圖2-1所示，循環(huán)溫熵圖如圖2-2所示。圖2-1 二氧化碳(r yng hu tn)再壓縮示意圖圖2-2 二氧化碳(r yng hu tn)再壓縮循環(huán)溫熵圖 透平出口的二氧化碳(r yng hu tn)流體先進(jìn)入高溫回?zé)崞鬟M(jìn)行放熱（5至5），后進(jìn)入低溫回?zé)崞鳎?至6），而后，一部分流體直接通往高溫壓縮機(jī)被壓縮（6至2），另一部分流體

13、先冷卻后（6至1）再進(jìn)入壓縮機(jī)壓縮（1至2）。然后，通過低溫回?zé)崞骰責(zé)幔?至2）到與直接被高溫壓縮機(jī)壓縮的流體相同的溫度，混合后一起再流經(jīng)高溫回?zé)崞鳎?至3）、換熱器（3至4），最后流入透平做功（4至5）。（1）循環(huán)(xnhun)數(shù)學(xué)模型 定義(dngy)Brayton循環(huán)(xnhun)壓比=Pmax/ Pmin、溫比=tmax/ tmin。其中，P為壓力，t為溫度。 假設(shè)經(jīng)過預(yù)冷器的分流量為x（0 x1），低溫回?zé)崞鞯幕責(zé)岫萳rec可表示為： （2-1） 其中：為高壓側(cè)或低壓側(cè)出入口溫差最大值；h為比焓，J/kg；m為質(zhì)量流量，kg/s；cp為比定壓熱容，kJ/(kgK)。 高溫回?zé)崞鞯幕責(zé)?/p>

14、度hrec表示為： (2-2) hrec與lrec的計(jì)算方法差異是由分流引起的。其中，回?zé)崞鞲邏簜?cè)的出口溫度須分別滿足條件t2 +t t6 t5 以及t2 +t t5 t5，t與t 分別為避免回?zé)崞鲀?nèi)傳熱惡化而設(shè)置的工程上所允許的最小溫差，通常取為8。 整個(gè)循環(huán)的效率可表示為： （2-3） 式（2-3）是從能量損失角度來計(jì)算循環(huán)效率，可看出，采用分流設(shè)計(jì)，Brayton循環(huán)釋放到環(huán)境中未被利用的熱量減少，熱源吸收的熱量也減少，因此，循環(huán)效率大幅提高。 分流措施可在CO2超臨界Brayton循環(huán)中使用是因CO2物性受工作環(huán)境下的壓力、溫度影響較大。在無分流回?zé)釙r(shí)有：p,h th = p,lt1，

15、下標(biāo)h表示回?zé)崞鞲邏簜?cè)，l表示低壓側(cè)。其中, p,hp,l ,因 此，流 量 相 等 的 情 況 下 導(dǎo) 致th t1，即進(jìn)入堆芯的氣體溫度較低，在相同的、下，高壓側(cè)流經(jīng)堆芯或換熱器的流體需吸收較多的熱量，降低了循環(huán)效率。而分流循環(huán)則是犧牲一部分功用于壓縮流體，從而使流體回?zé)岷鬁囟鹊玫缴?。相同條件下的循環(huán)在堆芯或換熱器吸收的熱量減少，同時(shí)預(yù)冷損失的熱量降低，增加了循環(huán)效率。（2）超臨界CO2動(dòng)力(dngl)循環(huán)(xnhun)優(yōu)化分析(fnx) 由數(shù)學(xué)模型可知，超臨界CO2 Brayton再壓縮循環(huán)的循環(huán)效率可表示為： = （，i） （2-4） 其中：為初始點(diǎn)的工況；為壓氣機(jī)和透平的等熵效率；

16、為各部件壓力損失；i為以下4個(gè)變量任選其二，即經(jīng)過預(yù)冷器的流量份額x、低溫回?zé)崞鞯蛪簜?cè)出口溫度與高壓側(cè)入口（即回?zé)崞骼涠耍囟戎顃、低溫回?zé)崞骰責(zé)岫萳rec及高溫回?zé)崞骰責(zé)岫萮rec。只要確定了以上參數(shù)，并保證回?zé)崞鞑怀霈F(xiàn)傳熱惡化現(xiàn)象，即可唯一確定超臨界CO2 Brayton循環(huán)的效率。 作為實(shí)際氣體的循環(huán)，影響循環(huán)效率的參數(shù)較復(fù)雜，有的參數(shù)并非完全獨(dú)立，選取有一定范圍的限制。為簡(jiǎn)化討論，選定二氧化碳超臨界Brayton循環(huán)的最高 參數(shù)分別為壓力20MPa、溫度650，并作為計(jì)算初始點(diǎn)。英國(guó)AGR反應(yīng)堆的運(yùn)行，證實(shí)了CO2在670以下的安全性。循環(huán)其余各節(jié)點(diǎn)的壓力、溫度均在臨界點(diǎn)參數(shù)之上。同

17、時(shí)逆流換熱器冷端溫差越小，換熱效果越好，但實(shí)際情況不能相等，因此，給定回?zé)崞骼涠藴夭顬?。 對(duì)于圖2-2所示的循環(huán)，環(huán)境溫度、低溫回?zé)崞骼涠藴夭詈蛪嚎s機(jī)等熵效率確定，t2、t6和t2 即可確定。在滿足回?zé)崞鞑怀霈F(xiàn)夾點(diǎn)和傳熱惡化的情況下，當(dāng)高溫回?zé)崞鞯蛪簜?cè)出口溫度t5 越接近高壓側(cè)入口溫度t2時(shí)，高壓側(cè)所交換的熱量越多，t3越高。而x=(p,lrec,l /p,lrec,h)(t1/th), p,lrec,h、th= t2t2不變，隨t5的減小，p,lrec,l增大，t1 = t5t6減小，p,l /p,h的增幅小于t1/th的減幅。最終x減小到一極小值，此時(shí)高溫回?zé)崞骰責(zé)釡囟茸罡撸瑥亩研疚諢?/p>

18、量最少，透平做功份額增加遠(yuǎn)大于壓縮機(jī)耗功份額的增加，因此，在相同循環(huán)、下，x最小時(shí)對(duì)應(yīng)的循環(huán)效率是所示循環(huán)的最佳循環(huán)效率，且不同的、對(duì)應(yīng)不同的最小x和最佳循環(huán)效率。（3）壓比對(duì)最佳(zu ji)循環(huán)效率的影響 假定(jidng)循環(huán)最低溫度為35，隨增大(zn d)，壓縮機(jī)進(jìn)口工況向臨界點(diǎn)靠近，使二氧化碳的比熱產(chǎn)生較大變化。各對(duì)應(yīng)的最小分流量及最佳效率如圖2-3所示。從圖2-3可看出，隨循環(huán)的增大，各工況下的最佳循環(huán)效率先增加到最大值，然后減小。而最小分流量變化規(guī)律卻與效率幾乎相反。 圖2-3中左端取到了1個(gè)極限，這是因?yàn)榛責(zé)崞鞲叩蛪簜?cè)二氧化碳的比熱差別不太大，無需進(jìn)行分流，不必采用再壓縮循環(huán)

19、，同時(shí)也可看出，此時(shí)的循環(huán)效率并不高。右端的極限是保證該循環(huán)仍為超臨界循環(huán)的壓比。圖2-3 壓比對(duì)最佳循環(huán)效率和最小分流量的影響 對(duì)應(yīng)(duyng)于各工況，分流量(liling)均能取到極小值。此時(shí)低溫(dwn)回?zé)崞鞲邏簜?cè)流體經(jīng)回?zé)岷?，已達(dá)到滿足限制條件的極限換熱溫升，再減小流量升高溫度，易造成低溫回?zé)崞鞒霈F(xiàn)夾點(diǎn)。當(dāng)回?zé)崞鞯蛪簜?cè)流體越接近臨界壓力時(shí)，p,l /p,h逐漸增大，且增長(zhǎng)率越來越大（圖2-4），而t5的溫度越接近t2的溫度，使得t1/th減小，在最佳之后減小速率變慢。在=0時(shí)出現(xiàn)x 的最小值，此下的循環(huán)效率也最高。圖2-4 壓比對(duì)比熱的影響（tmin=35） 圖2-5所示為對(duì)應(yīng)最

20、佳效率時(shí)高溫回?zé)崞骷暗蜏鼗責(zé)崞鞯幕責(zé)岫鹊淖兓?。隨增大，各最佳效率循環(huán)回?zé)岫染黾?，但兩回?zé)岫仍龃蟮乃俾什煌?，在最?yōu)之前，高溫回?zé)崞鞯幕責(zé)岫惹€斜率較大，之后趨于平緩，而低溫回?zé)崞骰責(zé)岫仍谧顑?yōu)之前增長(zhǎng)較緩，之后增幅逐漸變大。圖2-5 壓比對(duì)最佳循環(huán)效率下回(xi hu)熱器回?zé)岫鹊挠绊?隨變化(binhu)，對(duì)應(yīng)(duyng)最佳效率下，流體最高回?zé)釡囟妊杆偕仙?，超過最佳后趨于平緩（圖2-6）。最佳循環(huán)效率在某壓比處達(dá)到最大值的原因是：在最佳前，回?zé)岷罅黧w進(jìn)入堆芯溫度升高，使流體吸收熱量減少，同時(shí)分流量減小使無法利用的熱量比例減少，這兩處對(duì)效率增加的貢獻(xiàn)較分流導(dǎo)致壓縮機(jī)做功增加所帶來的損失大，效

21、率上升。超過最佳后，溫度上升緩慢，而循環(huán)最小分流量增大，使無法回收利用的熱量比例增大，同時(shí)壓縮機(jī)做功增多，效率下降。圖2-6 各壓比最佳效率下最高回?zé)釡囟萾3隨壓比的變化（4）溫比對(duì)最佳循環(huán)(xnhun)效率的影響 選定(xun dn)=2.45，改變低溫(dwn)壓氣機(jī)進(jìn)口溫度。給定壓比下，理想氣體的簡(jiǎn)單回?zé)酈rayton循環(huán)通常熱效率隨最低循環(huán)溫度的減小而增大，但實(shí)際二氧化碳?xì)怏w的循環(huán)卻有不同，效率存在最優(yōu)值。在某個(gè)溫度以上時(shí)，效率隨最低循環(huán)溫度減小而增大，低于該溫度后急速下降（圖2-7）。分流量x的變化與效率的變化恰好相反。分流量在35左右出現(xiàn)變化的原理（圖2-8）類似于前面有關(guān)壓比接近

22、臨界點(diǎn)附近的論述，=0時(shí)，循環(huán)效率最大。圖2-7 tmin對(duì)最佳循環(huán)效率和分流量的影響圖2-8 tmin變化對(duì)比熱(br)的影響（=2.45） 高溫回?zé)崞骰責(zé)岫?rd)隨循環(huán)最低溫度的上升，從最低值迅速(xn s)增加到最大值，而后緩慢下降，而低溫回?zé)崞骰責(zé)岫认嚷杂邢陆?，然后逐漸升高，且較高溫回?zé)崞魉璧幕責(zé)岫鹊停▓D2-9）。圖2-9 tmin對(duì)最佳循環(huán)效率下回?zé)崞骰責(zé)岫鹊挠绊?最高回?zé)釡囟认入S循環(huán)(xnhun)最低溫度的增加而迅速增加，在x達(dá)最小值后減緩(jin hun)，超過(chogu)最佳循環(huán)最低溫度后，溫度上升緩慢，而循環(huán)最小分流量增大使無法回收利用的熱量比例增大，壓縮機(jī)做功增多（圖

23、2-10）。因此，循環(huán)效率在x最小處增長(zhǎng)到極大值，然后減小。圖2-10 最佳效率下最高回?zé)釡囟萾3隨tmin的變化（5）t及x對(duì)循環(huán)效率及回?zé)岫鹊挠绊?選定=2.45，循環(huán)最低溫度35來研究其他參數(shù)的影響。如圖2-11所示，給定x，回?zé)岫取⑿示St的變大而降低，因相同情況下，回?zé)崞鳒夭钤酱?，未被利用的熱量多，必然?dǎo)致效率和回?zé)岫鹊慕档汀?在給定和下，分流量存在最小值，原因同前面分析相同，隨分流量的增大，效率降低。同時(shí)高溫回?zé)崞骰責(zé)岫纫仓饾u降低，而低溫回?zé)崞骰責(zé)岫葏s緩慢增加，這是因?yàn)閷?duì)回?zé)岫扔? q/Q 1，即實(shí)際回?zé)崃縬除以理論最大回?zé)崃縌，在冷端溫度相同情況下，低溫回?zé)崞鱾鳠崃吭龃?，回?zé)岫?/p>

24、lrec=（q+dq）/(Q+dq)，低溫回?zé)崞骰責(zé)岫仍黾?；而高溫回?zé)崞骼涠藴夭钭兇螅▁的增加帶來t5 的升高），換熱量減少，但理論最大換熱量不變，回?zé)岫萳rec=（qdq）/Q，所以高溫回?zé)岫冉档?。圖2-11 t對(duì)循環(huán)(xnhun)效率和回?zé)岫鹊挠绊憟D2-12 x 對(duì)效率(xio l)、回?zé)岫鹊挠绊懀?）t及hrec對(duì)循環(huán)參數(shù)(cnsh)的影響 根據(jù)當(dāng)今緊湊式換熱器技術(shù)現(xiàn)狀，回?zé)岫瓤蛇_(dá)0.98，現(xiàn)保守取hrec=0.95。給定高溫回?zé)崞骰責(zé)岫?，隨低溫回?zé)崞骼涠藴夭畹脑龃螅瑇在很小的范圍內(nèi)逐漸減?。▓D2-13），低溫回?zé)崞鞯幕責(zé)岫纫苍跍p小。x的減小雖有利于效率的提高，但回?zé)岫鹊南陆凳剐首罱K呈

25、下降趨勢(shì)，在給定高溫回?zé)崞骰責(zé)岫鹊那闆r下，冷端溫差增加1，約使效率下降0.05%。圖2-13 t變化對(duì)循環(huán)(xnhun)效率、hrec及x的影響(yngxing) 保證低溫(dwn)回?zé)崞骼涠藴夭畈蛔?，隨高溫回?zé)崞骰責(zé)岫鹊脑黾樱? 點(diǎn)溫度必然下降，因此，導(dǎo)致低溫回?zé)崞鞲邷亓黧w換熱量降低（圖2-14），而須達(dá)到相同溫度，只能減少x，同時(shí)導(dǎo)致低溫回?zé)崞骰責(zé)岫冉档?，但降幅很小，所以，x減小帶來的效率增加遠(yuǎn)大于低溫回?zé)崞骰責(zé)岫冉档蛶淼膿p失。因此，低溫回?zé)崞骼涠藴囟炔蛔兊那闆r下，隨高溫回?zé)崞骰責(zé)岫鹊脑黾?，效率增加，且增加速率變大。同時(shí)，回?zé)岫戎荒茉谝欢ǚ秶鷥?nèi)變化，低于最低值時(shí)不需采用分流設(shè)計(jì)。圖2-14 hrec對(duì)循環(huán)(xnhun)效率、hrec及x的影響(yngxing)（7）t及l(fā)rec對(duì)循環(huán)參數(shù)(cnsh)的影響 若給定低溫回?zé)崞鞯幕責(zé)岫萳rec=0.9，隨冷端溫差的增