1 頂推法鋼箱梁安裝施工方案95頁

1、 PAGE - 7 -河北省高速公路曲港高速（曲陽至肅寧段）曲港高速公路八分部鋼箱梁安裝施工方案中建路橋集團有限公司曲港高速八分部2018年6月曲港高速公路八分部鋼箱梁安裝施工方案編制： 審核： 批準： 中建路橋集團有限公司曲港高速八分部2018年6月目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc9140 目錄 曲港高速公路八分部戶家營樞紐互通A、B匝道橋鋼箱梁安裝施工方案一、本項目總說明1、工程概況本工程為新建曲陽至黃驊港高速公路戶家營樞紐互通A、B匝道跨越大廣高速。A匝道中心樁號AK0+704.8，位于曲陽至黃驊港高速公路曲陽至肅寧段戶家營樞紐互通內，第二聯上跨大廣

2、高速公路，為預應力鋼-砼組合箱梁。A匝道第二聯位于5#墩和9#墩之間，起始樁號：AK0+644.8，終止樁號：AK0+764.8，全長120m，橋面寬10.5m。跨徑25m+35m+35m+25m。本橋平面位于圓曲線(起始樁號：AK0+584.792，終止樁號：AK0+867.8，半徑R=200m，左偏)上，橋面橫坡為右超高4%，縱斷面位于R=2500m的豎曲線上。本橋路線中心線與大廣高速公路的右夾角為115.008，上不采用斜交正做，下部承臺和樁基采用斜交斜做。橋面寬度為0.5米(護欄)+9.5米(行車道)+0.5米(護欄)=10.5米。主梁截面由預制開口鋼箱梁和現澆預應力混凝土橋面板通過抗

3、剪連接器組成，鋼箱梁底寬7米，橫斷面為單箱雙室，懸臂長度1.75米。結構中心線處梁高1.4米，橋面板腹板處厚0.4米，橋面板各箱室中心處厚0.3米，主梁結構中心線處全高1.8米。橋面橫坡通過腹板不等高形成，橋面鋪裝等厚。A匝道第二聯平面圖B匝道中心樁號BK1+014，位于曲陽至黃驊港高速公路曲陽至肅寧段戶家營樞紐互通內，第二聯上跨大廣高速公路，為預應力鋼-砼組合箱梁。B匝道第二聯位于5#墩和9#墩之間，起始樁號：BK0+959，終止樁號：BK1+069，全長110m，橋面寬10.5m?？鐝?5m+30m+30m+25m。本橋平面位于緩和曲線(起始樁號：BK0+935.188，終止樁號：BK0+

4、9953188，A=244.949，左偏)、圓曲線(起始樁號：BK0+995.188，終止樁號：BK1+085.316，半徑R=200m，左偏)上，橋面橫坡為右超高4%，縱斷面位于R=2500m的豎曲線上。本橋路線中心線與大廣高速公路的右夾角為89.9671，設計角度為90。橋面寬度為0.5米(護欄)+9.5米(行車道)+0.5米(護欄)=10.5米。主梁截面由預制開口鋼箱梁和現澆預應力混凝土橋面板通過抗剪連接器組成，鋼箱梁底寬7米，橫斷面為單箱雙室，懸臂長度1.75米。結構中心線處梁高1.2米，橋面板腹板處厚0.4米，橋面板各箱室中心處厚0.3米，主梁結構中心線處全高1.6米。橋面橫坡通過腹

5、板不等高形成，橋面鋪裝等厚。 B匝道第二聯平面圖戶家營樞紐互通平面圖2、引用標準下列標準所包含的條文，通過在本規(guī)則中引用而成為本規(guī)則的條文。曲港高速工程設計圖GB 500092011 建筑結構載荷規(guī)范GB 502052001 鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范JTJ/T F50-2011 公路橋涵施工技術規(guī)范TB 500172001 鋼結構設計規(guī)范3、材料3.1 鋼材本鋼橋結構均采用Q345D鋼種，其化學成分和力學性能應符GB/T1591-2008的要求。3.2 高強螺栓高強螺栓、螺母、墊圈10.9S級，材質為20MnTiB或40B。高強螺栓、螺母、墊圈等均應符合鋼結構用高強度大六角頭螺栓（GB122

6、8-1231）的規(guī)定。3.3 剪力釘剪力釘材料選用ML15，剪力釘技術條件應符合 電弧螺柱焊用圓柱接頭焊釘（GB/T104332002）的要求。3.4 焊接材料根據設計要求、母材、接頭型式、焊接位置等因素，通過焊接工藝評定選取與母材匹配的焊絲、焊劑和焊條。各種焊接材料均應符合現行的國家標準。焊接材料選用表名 稱型 號規(guī) 格執(zhí) 行 標 準備注焊 條E50153.2、4.0碳鋼焊條實芯焊絲ER50-61.2氣體保護焊用碳鋼、低合金鋼焊絲陶瓷襯墊TG2.0輔材4、鋼箱梁分段劃分A匝道第二聯1根梁。沿長度方向分為5個節(jié)段，長度分別為：15m（A段）+30m（B段）+30m（C段）+30m（D段）+15

7、m（E段）。各段在截面上又分為2個分段,寬度分別為3830mm,3230mm，分段編號分別為：A-A1、A-A2，A-B1、A-B2，A-C1、A-C2，A-D1、A-D2，A-E1、A-E2。A匝道第二聯分段平面圖B匝道第二聯1根梁。沿長度方向分為5個節(jié)段，長度分別為：15m（A段）+26m（B段）+28m（C段）+26m（D段）+15m（E段）。各段在截面上又分為2個分段,寬度分別為3830mm,3230mm。分段編號分別為：B-A1、B-A2，B-B1、B-B2，B-C1、B-C2，B-D1、B-D2，B-E1、B-E2。B匝道第二聯分段平面圖二、施工組織機構針對本工程鋼結構制造工程，我

8、公司成立了以項目經理劉鄭為組長，副經理薛金龍、總工趙曉光為副組長的項目領導小組，領導本工程現場安裝的全部工作。領導小組由項目部主要領部室負責人組成。組 長：劉鄭副組長：薛金龍、趙曉光組 員：高海峰、郭曉光、于曉明、陳宇鵬、張建超、趙盼宗三、施工準備工作1、制作為了確保鋼箱梁的順利安裝，廠內加工嚴格按照既定的施工方案、國家相關規(guī)范、設計要求執(zhí)行。2、出廠驗收為了確保順利安裝，在鋼箱梁出廠時要檢查構件的外形尺寸是否與設計圖紙上的尺寸一致，構件間的栓接孔是否一致。3、現場準備G45大廣高速公路為運營高速公路，為保證鋼箱梁安裝時的施工安全，需對大廣高速進行交通導改。我項目部在大廣高速公路西側修建了臨時

9、導改路，編制了曲陽至黃驊港高速曲陽至肅寧段戶家營樞紐互通跨越大廣高速公路施工組織方案及安全保障措施，并組織專家、路政部門、交警部門對施工導改方案進行了評審，根據專家評審會結果對臨時導改方案及安全保障措施進行了補充完善。戶家營互通新修導改路示意圖根據我部編制的施工方案，在施工過程中根據不同施工階段工藝要求需要占路施工或封閉大廣高速半幅路施工，以占路施工為主，封閉半幅道路為輔的原則進行施工導行，我部制定了以下交通導行方案：根據我部編制的施工方案，在施工過程中根據不同施工階段工藝要求需要占路施工或封閉大廣高速半幅路施工，以占路施工為主，封閉半幅道路為輔的原則進行施工導行，我部制定了以下交通導行方案：

10、（1） 第一階段：封閉大廣高速衡水方向超車道對高速中央分隔帶光纖管道進行改遷，計劃時間2018年3月1日-2018年3月10日。導改示意圖如下：第一階段導改示意圖（1）第一階段交通導改示意圖（2）第一階段交通導改示意圖（3）（2） 第二階段：封閉大廣高速西側衡水方向，衡水方向車輛繞行西側新建輔路。本階段導改完成后首先進行大廣高速中央分隔帶位置K171+456.291主線3#墩、AK0+704.8匝道橋7#墩、BK0+014匝道橋7#墩下部結構（樁基、墩柱、蓋梁）施工，然后進行K171+456.291主線橋第3孔預制箱梁安裝、橋面系及防撞護欄施工。計劃時間2018年3月11日-2018年4月20

11、日交通導改示意圖如下：第二階段交通導改示意圖（1）第二階段交通導改示意圖（2）第二階段交通導改示意圖（3）（3） 第三階段：封閉大廣高速北京方向，北京方向車輛繞行衡水方向，衡水方向車輛繼續(xù)繞行大廣西側新建輔路。計劃時間2018年4月21日-2018年5月20日本階段導改完成后主要進行以下施工作業(yè)： = 1 * GB3 K171+456.291主線橋第4孔預制箱梁安裝、橋面系及防撞護欄施工； = 2 * GB3 AK0+704.8匝道橋第2聯鋼箱梁C段頂推作業(yè)； = 3 * GB3 BK0+014匝道橋第2聯鋼箱梁C段頂推安裝作業(yè)；第三階段交通導改示意圖如下：第三階段交通導改示意圖（1）第三階段

12、交通導改示意圖（2）第三階段交通導改示意圖（3）（4） 第四階段：封閉大廣高速兩側應急車道依次吊裝A、B匝道鋼箱梁B段、A段、D段、E段，計劃時間2018年5月20日-2018年5月26日。導行示意圖如下：第四階段 交通導改示意圖（1）第四階段交通導改示意圖（2）第四階段交通導改示意圖（3）第四階段交通導改示意圖（4）（5） 第五階段：封閉戶家營互通區(qū)大廣高速兩側應急車道進行新舊路基、路面拼接施工，（導行方案與第四階段相同）。四、安裝方案設計1、鋼箱梁運輸方案大廣高速東側鋼箱梁運輸方案：鋼箱梁生產基地大廣高速施工現場大廣高速西側鋼箱梁運輸方案：鋼箱梁生產基地大廣高速肅寧收費站382省道李埝路施

13、工便道施工現場運輸路線優(yōu)點：該運行路線人為障礙比較少，收費站多設有半開放式的超寬車道，最小空中障礙高度不低于5m,通過時沒有硬性障礙,滿足橋梁的運輸要求。高速公路車道多屬單向雙車道，即一行車道，一超車道，另有一緊急停車道。車輛運行時只需考慮同向超車問題，不影響同向行駛車輛。車輛在高速公路上行駛平穩(wěn)，影響運行的客觀因素少，可以充分實現安全、快捷的運輸宗旨。路線存在的問題：高速公路上行駛的車輛車速較高，存在不安全隱患，超限件運輸需采取護送措施。按照國家及地方有關規(guī)定高速公路均禁止超限車輛行駛，需協調高速公路管理部門和交警管理部門，協調難度較大，護送費用較高。因運輸屬超級超限，在通過國道入口，各道路

14、交叉口時，由于車流量大、路面較窄，運輸車隊會造成短時的交通阻塞，影響車輛通行。路線所遇到的問題解決的方法：通過河北省交通廳、河北省交警總隊協調沿線各市高速路政、交警管理部門，辦理超限運輸通行證。全程運輸在車輛行駛時如需占用兩個車道，需申請交警、路政護送。為保證此次運輸順利進行，我公司專派技術人員及車輛進行運輸前的路線勘察，依據提供的設備清單，經過實地測量，此路線能夠滿足運輸要求。鋼箱梁運輸線路圖2、鋼箱梁安裝步驟本工程鋼箱梁節(jié)段在工廠內加工制作，制作完畢后進行預拼裝，預拼裝完畢后進行涂裝，經驗收合格后運輸至安裝現場，采用汽車吊拼裝跨高速節(jié)段C段，利用連續(xù)千斤頂將C段拖拉至設計位置，利用千斤頂對

15、鋼箱梁C段進行精確定位，完畢后利用汽車吊依次吊裝剩余節(jié)段。A、B匝道鋼箱施工方式一致，下面以A匝道為例介紹：3、場地布置及要求安裝前對現場場地進行平整、硬化，對地面比較松軟的地方進行灰土處理，并設置臨時施工便道，用于鋼箱梁運輸至現場后可到達指定吊裝位置，處理過的場地要保證150t運梁車和250噸汽車吊順利通行及作業(yè)。場地布置詳圖4、頂推用臨時設施施工4.1 根據現場實際情況C段從大廣高速東側進行拼裝焊接，然后頂推至設計位置。首先對大廣高速車流進行導改，北京方向車流行駛衡水方向車道，衡水方向車流改道行駛大廣高速西側新建臨時車道，如下圖所示：4.2 施工頂推用臨時支架，臨時支架共7組，其中ZJ3是

16、牽引支架，布置200噸連續(xù)牽引千斤頂，其余支架上均布置滑道、限位裝置和頂升千斤頂等設備： 支架布置5、鋼箱梁吊裝支架及頂推設施安裝完畢后，在臨時支架上進行鋼箱梁C段的拼裝、B段切割段和導梁的預拼裝： C段吊裝就位 B段吊裝就位導梁吊裝就位6、頂推施工鋼箱梁節(jié)段和導梁連接完畢后降低支撐用頂升千斤頂，使鋼箱梁和導梁落在滑道上面，固定糾偏設備，并撤出頂升千斤頂。降落時多點同時進行，每次降落不超過2cm：滑道頂面涂上潤滑用的硅脂以減少摩擦。鋼箱梁和導梁利用200t連續(xù)千斤頂頂推至設計位置，并拆除導梁，完成整個頂推過程。調試頂推系統、固定糾偏裝置，試頂推4m，消除頂推過程中可能出現的隱患，待設備檢查無誤

17、后繼續(xù)頂推；試頂完成后進行正式頂推；預計頂推至設計位置需13個小時：開始正式頂推，頂推過程中有專人統一指揮，在每個滑道位置安排一個人員觀察滑道的運行情況，并隨時監(jiān)控牽引千斤頂頂推力大小和鋼箱梁整體橫向移動，發(fā)現問題立即匯報，解決后再進行頂推： 頂推階段 頂推階段 頂推階段 頂推階段頂推完成 拆除導梁7、 調整就位 利用千斤頂精確調整鋼箱梁平面和立面位置，達到設計及相關規(guī)范要求。8、吊裝剩余梁段8.1 A-B1段鋼箱梁總長22.989 m，寬3.830 m，高1.35 m，重48.6 t。鋼梁兩端放在臨時支架上，中間放在永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑

18、10 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.2 A-B2段鋼箱梁總長22.989 m，寬3.230 m，高1.35 m，重43.9 t。鋼梁兩端放在臨時支架上，中間放在永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑10 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支

19、墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.3 A-A1段鋼箱梁總長14.915 m，寬3.830 m，高1.35 m，重32.7 t。鋼梁兩端分別放在臨時支架上與永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑16 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接

20、。8.4 A-A2段鋼箱梁總長14.915 m，寬3.230 m，高1.35 m，重26.5t。鋼梁兩端分別放在臨時支架上與永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑16 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.5 A-D1段鋼箱梁總長29.989 m，寬3.830 m，高1.35 m，重68.4 t。鋼梁兩端放在臨時支架上，中間放在永久墩

21、上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑10 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.6 A-D2段鋼箱梁總長29.989 m，寬3.230 m，高1.35 m，重57.2 t。鋼梁兩端放在臨時支架上，中間放在永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑10 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩

22、、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.7 A-E1段鋼箱梁總長14.915 m，寬3.830 m，高1.35 m，重32.7 t。鋼梁兩端分別放在臨時支架上與永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑16 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松

23、鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.8 A-E2段鋼箱梁總長14.915 m，寬3.230 m，高1.35 m，重26.5 t。鋼梁兩端分別放在臨時支架上與永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑16 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。9、臨時設施拆除9.1首先拆除沙箱，掏出沙箱里面的沙子，降低沙

24、箱高度，將沙箱移出支架。9.2為確保安全，先用25t汽車吊轉臂至臨時支架正上方，吊取臨時支架，保證吊車處于非承擔臨時支架重量位置。9.3在臨時支架頂端綁固纜風繩，切割橫梁工字鋼和立柱的焊縫，工人拆除臨時支架片體的連接螺栓，用吊車吊出橫梁和片體。9.4工人通過調整纜風繩角度和方向配合吊車將臨時支架節(jié)段平穩(wěn)吊出。9.5火焰切割臨時支架與預埋件的焊縫，取出鋼管，拆除臨時支架完畢，拆除圍擋?；謴徒煌āＮ濉⑴R時設施設計1、支架設計1.1支架基礎介紹支架基礎均為混凝土基礎，基礎頂面與地面平齊，基礎澆筑前應將基礎及周邊2m范圍地基進行處理，地基應具備足夠的承載力，避免在施工過程中支架沉降或不均勻沉降影響施工

25、質量。每個支架基礎是由4m3m1m的C30混凝土基礎組成，基礎內布置16mm鋼筋，上面設置預埋鋼板固結，在預埋鋼板上搭設支架并焊接牢固。如下圖所示：1.2支架參數介紹支架是由鋼管（426*7）、H型鋼（700*300*13*24）斜撐（16#a槽鋼）焊接成的桁架結構，高度11m左右，上面布置頂推設施，為了減小水平牽引力，牽引支架與邊側滑移支架進行橫向聯系，如下圖所示：頂推支架詳圖 牽引支架詳圖支架橫向聯系支架立柱采用4根圓管（426x7mm），立柱高度由現場測量計算，圓管上是橫梁（雙拼I40a），橫梁上面布置4個沙箱來承受鋼箱梁自重和施工載荷，支架下面制作4mx3mx1m的C30混凝土臨時基礎

26、。如下圖所示：吊裝支架詳圖1.3沙箱參數介紹沙箱是由2738mm和2455mm的鋼管制作而成，沙箱高度為450mm，里面放置石英砂。如下圖所示：2、導梁設計及參數介紹導梁是由翼板（25*800*L)、腹板（16*650*L、16*1210*L、16*1490*L）、加勁肋（10*240*L）和鋼管（7*426*6968）焊接成的桁架結構，如下圖所示：導梁詳圖C節(jié)段上翼板與導梁上翼板采用拼接板進行栓接，下翼板與導梁底板采用全熔透焊。C節(jié)段腹板與導梁腹板板采用拼接板進行栓接，高強螺栓不可重復利用。3、臨時支架的驗算3.1、材料3.1.1 鋼材臨時支架結構采用Q235B鋼種，其化學成分和力學性能應符

27、合GB/T 700-2006的相關要求。3.1.2 焊接材料各種焊接材料均應符合現行的國家標準。焊接材料選用表名 稱型 號規(guī) 格執(zhí) 行 標 準備注焊 條E50153.2、4.0碳鋼焊條實芯焊絲ER50-61.2氣體保護焊用碳鋼、低合金鋼焊絲3.2、計算依據3.2.1 計算依據曲港高速工程設計圖曲港高速工程安裝方案GB 500092011 建筑結構載荷規(guī)范TB 10203-2002 鐵路橋涵施工規(guī)范TB 100021.52005 鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范TB 10303-2009 鐵路橋涵工程施工安全技術規(guī)程GB 50017-2003 鋼結構設計規(guī)范3.2.2 設計參數3.3.2.1主要荷載（

28、1）鋼材與混凝土鋼材容重78.5kN/m3,橋面系混凝土預制板容重24kN/m3。最重鋼箱梁重為A-D1：鋼箱梁自重+模板重量=68t；橋面系鋼筋混凝土重：2.4304.230.58=177t；鋼絞線重：10t臨時支架自重：6t（2）風荷載滄州地區(qū)50年一遇的基本風壓 0.5kN/m2，按B類地區(qū)進行計算 根據建筑結構載荷規(guī)范（GB 500092012）：（3）施工荷載施工荷載取1.5kN/m2。3.3.2.2材料力學性能Q235B鋼：彎曲容許應力w=185MPa；容許正應力=185MPa；剪切容許應力=105MPa。根據鋼結構設計規(guī)范要求容許應力值如下表：3.3、吊車站位地基承載力計算本項目

29、吊裝計劃采用一臺250t汽車吊進行安裝，250t汽車吊自重為96.6t，配重75t，吊車支腿墊塊規(guī)格為22m，計算時取1.5倍安全系數。最不利吊裝情況為吊車轉臂時單個支腿受力。最不利吊裝條件墊塊地基承載力=（吊車自重+配重+最大梁段重量的一半）安全系數/墊板面積=（96.6t+75t+68t/2）1.5/（22m）=77.1t/。故安裝現場吊車站位區(qū)域地基承載力不得小于78t/。3.4、臨時設施受力計算3.4.1臨時支架受力計算計算采用MIDAS Civil有限元計算軟件進行計算施工工況計算載荷：支架自重、鋼箱梁重量以及上部結構：G=177+68+10+6=261t=2610KN施工荷載：g3

30、=1.5 kN/m2荷載效應組合：（永久荷載分項系數為1.2）Gr=26101.2+304.231.5=3322kN建模：采用Midas Civil軟件一般梁單元進行建模。邊界條件：按支架位置對節(jié)點的X、Y、Z方向位移進行約束；立柱和橫梁連接采用彈性連接（剛性）；已知條件臨時支架采用Q235B鋼材，根據鋼結構設計規(guī)范要求容許應力值為：根據鋼結構設計規(guī)范，撓度容許值為l/250，即7000/250=28mm。計算結果：以最不利工況，單個支架承受單個最重梁段重量的2/3，共計有4個沙箱支撐梁段，則單個沙箱所受壓力為3322KN2/3/4=554KN。沙箱正下方是臨時支架鋼管立柱。最大梁單元應力59

31、Mpa，最大變形4mm，最大支座反力540KN，符合要求，結構穩(wěn)定；圖表 SEQ 圖表 * ARABIC 1 梁單元應力圖表 SEQ 圖表 * ARABIC 2 變形圖表 SEQ 圖表 * ARABIC 3 反力3.4.2 頂推結構各工況整體分析采用有限元分析軟件Midas/civil對滑移施工結構中全過程仿真模擬分析，支架采用的單元為梁單元，鋼箱梁和導梁采用的是板單元，頂推過程中按每前進10m為一個工況進行說明：工況名稱工況內容工況1頂推至10m，還需頂推27m工況2頂推至20m，還需頂推17m工況3頂推至30m，還需頂推7m工況4頂推至37m，頂推完成載荷：支架水平載荷=（鋼箱梁自重+施工

32、載荷）*摩擦系數支架豎向載荷=鋼箱梁自重+施工載荷摩擦系數取0.1；頂推工況載荷=鋼箱梁自重3.5.2.1牽引支架受力分析應力組合最大值（Q235材質）max=153MPa=215MPa。施工階段最大剪應力如下圖所示。剪應力最大值（Q235材質）max=25MPa=125MPa。2、結構變形施工階段變形最大值，如下圖所示。位移最大值v=59mm1/400m。3.5.2.2臨時支架受力分析應力組合最大值（Q235材質）max=85MPa=215MPa。施工階段最大剪應力如下圖所示。剪應力最大值（Q235材質）max=23MPa=125MPa。2、結構變形施工階段變形最大值，如下圖所示。位移最大值

33、v=21mm1/400m。3.5.2.3 糾偏裝置受力分析應力組合最大值（Q235材質）max=5MPa=215MPa。位移最大值v=1mm1/400m。3.5.2.4 錨箱受力分析應力組合最大值（Q235材質）max=61MPa=215MPa。位移最大值v=28mm1/400m。3.4.3頂推各工況分析分析結果：工況名稱工況內容有效應力剪應力變形支座反力工況1頂推至10m，還需頂推27m211217420工況2頂推至20m，還需頂推17m422258370工況3頂推至30m，還需頂推7m6030115405工況4頂推至37m，頂推完成331722634工況一：頂推至10m，還需頂推27m1、

34、結構強度板單元有效應力max=21MJa=310MJa。板單元剪應力max=12MJa=215MJa。2、結構變形結構最大位移為17mm；3、支座反力最大支座反力為420KN。結論：符合要求，結構安全。工況二：頂推至20m，還需頂推17m1、結構強度板單元有效應力max=42MJa=310MJa。板單元剪應力max=22MJa=215MJa。2、結構變形結構最大位移為58mm；3、支座反力最大支座反力為370KN。結論：符合要求，結構安全。工況三：頂推至30m，還需頂推7m1、結構強度板單元有效應力max=60MJa=310MJa。板單元剪應力max=30MJa=215MJa。2、結構變形結構

35、最大位移為115mm；3、支座反力最大支座反力為405KN。結論：符合要求，結構安全。工況四：頂推至37m，頂推完畢1、結構強度板單元有效應力max=33MJa=310MJa。板單元剪應力max=17MJa=215MJa。2、結構變形結構最大位移為22mm；3、支座反力最大支座反力為634KN。結論：符合要求，結構安全。3.4.4 沙箱受力計算以最不利工況，單個支架承受單個最重梁段重量的1/4，共計有4個沙箱支撐梁段，則單個沙箱所受壓力為P=2610KN1/4/4=163KN。根據歐拉公式，壓桿柔度：=l/i=26/0.1128=107 （取2，長度因數，i是慣性半徑，查表可得）鋼管材質Q23

36、5B，E=206GPa p=185MpaP=E/p=100P適用于歐拉公式鋼管失穩(wěn)臨界應力Fcr=2 EI/（2L）2=1412.30KN （I查鋼管截面手冊得）I=10013cm4P（260KN）Fcr (1412.30KN) 系統穩(wěn)定。FdQ235材質鋼材單位面積抗壓強度A2455mm的鋼管截面面積3.4.5吊耳受力計算本工程鋼箱梁為雙機吊裝，每段鋼箱梁以重心對稱設置4個吊耳。吊耳布置除考慮重心外，還要考慮設置在縱橫隔板交叉位置，以避免頂板受力變形，確定吊耳位置。吊耳和構件之間的焊接采用CO2氣體保護焊，全熔透焊接，焊絲用ER50-6，hf24。設計采用最不利吊裝方式，即吊耳和鋼絲繩成60

37、夾角，如下圖所示：吊耳鋼板材質為Q345D，根據鋼結構設計規(guī)范（GB 50017-2003）鋼材的容許應力值為：吊耳位置最大剪力計算: 吊耳孔徑設計為R=40mm，單個吊耳理論承受最大剪應力Nv=vlt=158050=60000kg=60t v:Q345D鋼板抗剪強度值150Mpa=15kg/mm2 t:吊耳厚度(mm) l:吊耳剪切面長度(mm)，取最不利剪切面長80mm，如下圖所示：取1.5倍安全系數，則Nv =Nv/2=40t焊縫最大承載力計算：焊接材料為ER50-6，焊縫等級為全熔透一級，以達到焊縫與母材等強，單個吊耳焊縫允許最大拉應力為:Nc=qlt=2638030=296400kg

38、=296.4tq:Q345D鋼板屈服強度值260Mpa=26kg/mm2t:吊耳厚度(mm)l:吊耳耳板長度(mm) 如下圖所示：取2倍安全系數，則Nc =Nc/2=148.2t最大拉應力計算：單個吊耳的允許最大拉應力為:F=lt=2616650=215800kg=215.8t:Q345qD鋼材抗拉強度設計值260Mpa=26kg/mm2t:吊耳厚度(mm)l:吊耳最不利斷面長度(mm),取166mm，如下圖所示：取2倍安全系數，則F=F/2=107.9t局部擠壓應力計算：單個吊耳的允許最大壓力為：N=Fdt=398050=156000kg=156tF:Q345qD鋼材抗壓強度設計值390Mp

39、a=39kg/mm2t:吊耳厚度(mm)d:銷軸直徑(mm)，取80mm取2倍安全系數，則N=N/2=78t綜上所述： 單個吊耳承受最大剪應力為40t；單個吊耳最大屈服強度為148.2t；單個吊耳最大拉應力為107.9t；單個吊耳局部擠壓應力為78t最不利條件下，單個吊耳鋼板最大可承受40t重量。每個梁段設置4個這樣的吊耳，則最大起重能力為404=160t。3.4.6卸扣受力計算結合本項目最大吊裝重量78t，取1.2倍安全系數，即N=78t1.2=93.6t，每個卸扣承受的最大重量F=93.6t/4=23.4t，通過查閱一般起重鍛造卸扣D型卸扣和弓形卸扣（JB 81121999），本項目卸扣計

40、劃采用M-DW40型卸扣，額定起重量為40t。D型卸扣基本參數表如下：表一 D形卸扣的尺寸 額定起重量dmax2Dmax2emaxSmin3Wmin2推薦銷軸M(4)S(6)T(8)螺紋tmm-0.63892.2Dmax189M9-0.630.89102010M10-0.811011.222.411.2M110.6311.2511.212.52512.5M120.81.251.612.5142814M1411.62141631.516M161.2522.5161835.518M181.62.53.218204020M2023.242022.44522.4M222.54522.4255025M2

41、53.256.325285628M2846.382831.56331.5M30581031.535.57135.5M356.31012.535.5408040M40812.51640459045M45101620455010050M5012.52025505611256M56162532566312563M62203240637114071M70254050718016080M80325063809018090M904063-90100200100M1005080-100112224112M11063100-112125250125M12580-125140280140M140100-1401

42、60315160M1603.4.7鋼絲繩受力計算根據梁段的重量和吊裝現場的實際情況，選用鋼絲繩直徑56.0毫米 637+1，抗拉強度為170Kg/mm2，長度22米。鋼絲繩允拉力：FG=AFG/K式中FG鋼絲繩的允許拉力（KN）FG鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（KN）A換算系數 查表取用K鋼絲繩的安全系數 查表取用鋼絲破斷拉力總和為164KN。安全系數根據相關安全規(guī)定，取8倍的安全系數。當鋼絲繩為6x37+1時，不均勻受力系數為A=0.82根據以上許用拉力 FG=AFG/K代入以上數值許用拉力 FG=205KN假定最不利吊裝方式：吊裝時采用單機吊裝，鋼絲繩與吊耳成60夾角，共計有8根鋼絲繩受鋼箱梁

43、的拉力，則此吊裝方式下鋼絲繩承受的最大豎直拉力F=4FG sin60=8*205000*3/2=1420281N=142t最重梁段68t。滿足吊裝要求。3.4.8臨時支架基礎計算=N/A=2610/2/2/（0.30.33.14）=2308Kpa=2.308Mpa=10MpaN軸向抗壓力承載力最大值A臨時支架基礎預埋鋼板面積4、吊車選用方案結合本工程地理位置、橋梁重量等多種因素，本工程節(jié)段吊裝采用1臺250t汽車吊進行作業(yè)。250t汽車吊外形尺寸及吊裝性能表如下圖所示：分段編號數量單重（t）吊裝重量（單重動載系數1.05）汽車吊吊車選用噸位（t）回轉半徑（r）伸桿長度（m）可吊裝重量（t）備注

44、A-A1132.75 34.38 2501633.753A-A2126.54 27.86 2501633.753A-B1119.8 20.90 2501633.753A-B2113.3 13.97 2501633.753A-B1148.651.03 2501633.753A-B2143.946.10 2501633.753A-C1167.09 70.44 2501033.782.9A-C2152.10 54.71 2501033.782.9A-D1168.42 71.85 2501033.782.9A-D2157.21 60.07 2501033.782.9A-E1132.75 34.38 2

45、501633.753A-E2126.54 27.86 2501633.753B-A1128.229.61 2501633.753B-A2125.726.99 2501633.753B-B1112.8913.54 2501633.753B-B2111.7612.352501633.753B-B1141.843.892501633.753B-B2138.1440.052501633.753B-C1158.761.64 2501233.770B-C2153.456.07 2501233.770B-D1154.757.44 2501233.770B-D2149.952.40 2501233.770B-

46、E1128.229.61 2501633.753B-E2125.726.99 2501633.7535、牽引設施選用5.1 滑道系統滑道系統由滑道和聚四氟乙烯組成?；理敳抗潭ㄒ粔K12毫米厚的聚四氟乙烯，聚四氟乙烯與鋼梁底板構成滑移面。經過多次工程實際的檢驗，通過這樣的處理，滑移面的摩擦系數小于0.05?；瑒幽Σ羏=摩擦系數（節(jié)段重量+導梁重量）=0.05（67.09+52.1+6）=6.3t滑道大樣圖5.2 糾偏系統糾偏裝置由型鋼和千斤頂等裝置組成，橋面系在前進過程中用全站儀隨時進行橋面系位置監(jiān)測，如果橋面系偏出行進路徑，則用千斤頂隨時進行糾偏。主視圖俯視圖左視圖 右視圖糾偏裝置大樣圖5.3

47、 錨板吊耳錨板和牽引鋼絲繩錨接。錨板和C段底板之間采用高強螺栓（M24x130、10.9s）連接。錨板耳板和錨板底板的焊接采用CO2氣體保護焊，全熔透焊接，焊絲用ER50-6。錨板布置圖錨板大樣圖鋼絞線緊固件圖5.4 鋼絞線本項目計劃單個牽引千斤頂上用4根規(guī)格為17-15.20-1860（GB/T 52242003）的預應力鋼絞線，此結構鋼絞線力學性能表如下：5.5 牽引千斤頂牽引千斤頂采用兩臺200t連續(xù)穿心頂，分別布置在右側的側墻上，與3、7號橫梁在同一直線上。自動連續(xù)千斤頂通過一臺計算機發(fā)出的命令和傳感器控制，可滿足橋面系整體同步頂推的頂推力(受力同步性5)、同步精度（位移同步性5mm）

48、和頂推速度 (10cm/min)的要求。 牽引千斤頂圖如下：示意圖ZLD200 自動連續(xù)頂推千斤頂的結構1.后頂穿心套2.油缸3.后頂活塞4.后頂密封板5.后頂錨板 6.后頂夾片 7.行程開關 SQ18.行程開關 SQ2 9.行程開關 SQ310.前頂穿心套11.前頂活塞12.前頂密封板 13.前頂錨板14.前頂夾片 15.行程開關 SQ4 16.鋼絞線 17.行程開關 SQ518.行程開關 SQ619.前頂回油嘴 20.前頂進油嘴 21.后頂回油嘴22.后頂進油嘴自動連續(xù)頂推泵站分液壓系統和控制電路系統兩部分。自動連續(xù)頂推泵站液壓系統原理圖如下：泵站液壓系統原理圖1.電磁換向閥 2.溢流閥

49、3.壓力表 4.油泵 5.電動機 6.濾油器位 7.油箱 A1.后頂進油管 B1.后頂回油管 A2.前頂進油管 B2.前頂回油管5.6 頂推控制系統及監(jiān)控系統本項目計劃選用兩臺 ZDL200 自動連續(xù)千斤頂做為頂推千斤頂。 ZLD200自動連續(xù)頂推系統由三部分組成，即自動連續(xù)頂推千斤頂、自動連續(xù)頂推泵站和主控臺，其相互關系圖如下。 自動連續(xù)頂推千斤頂、自動連續(xù)頂推泵站和主控臺三者關系示意圖其控制過程是：用行程開關作為 ZLD200 自動連續(xù)頂推系統的動作傳感元件， 它將自動連續(xù)頂推千斤頂活塞的位置信號傳遞給主控臺，主控臺將得到的信號進 行邏輯組合后，再將控制信號傳遞給自動連續(xù)頂推泵站，自動連續(xù)

50、頂推泵站通過 電磁換向閥去控制相應自動連續(xù)頂推千斤頂的動作。該過程形成一個閉環(huán)系統， 能夠自行調節(jié)自動連續(xù)頂推千斤頂的各種動作。 六、橋位上連接1、鋼箱結構段吊裝完畢，在調整鋼箱梁標高時要隨時用水平儀檢測鋼箱結構段高程，直到達到設計高程為止。2、每個鋼箱結構段在落梁過程中，同時要用全站儀監(jiān)控梁段的位置坐標。3、節(jié)段吊裝就位允許偏差應符合下表的規(guī)定。鋼系梁節(jié)段吊裝就位允許偏差（mm）項 目允許偏差備 注縱橋向中心線錯位1對接鋼箱結構段中心線偏差豎向肋直線度f2鋼箱結構段匹配接口處側板對接錯邊量1鋼箱結構段匹配接口處安裝匹配件后其它部位對接錯邊量1.5鋼箱結構段匹配接口處安裝匹配件后內、外側板板對

51、接間隙+4，-04、如果就位后出現梁位偏移，可用千斤頂進行調整，全站儀和水平儀配合施工。5、鋼箱梁吊裝完畢且線形調整到位經檢查合格后，利用銷釘臨時定位高強螺栓孔群，腹板、底板上分別用5個銷釘臨時固定鋼箱梁，本項目計劃用100個。6、鋼箱梁定位后進行高強螺栓的施工，順序是：腹板對接栓接，栓接方向為由下往上栓接；翼板板對接栓接。7、高強度螺栓施擰前準備（1）連接板面的清理：拼裝前應清除所有降低連接板摩擦面抗滑移系數的油跡、污垢，以及孔邊、板邊的飛邊、毛刺和其他附著物。摩擦面必須無任何油漆?？捎眉氥~絲刷、干凈棉絲除去栓接板面和栓孔內臟物。對沾有油污處，應用汽油或丙酮擦凈。栓接板面必須干燥，不應在雨中

52、作業(yè)。對翹曲板面應予整平。（2）在拼裝現場，首先用公稱直徑比鋼桁拱橋設計孔徑小0.2mm的沖釘將板束準確對孔，再用部分粗制螺栓將板層充分壓緊，之后方可安裝高強螺栓。（3）高強度螺栓嚴禁作臨時安裝螺栓使用，且不得強行穿入螺栓，防止螺紋的損壞。鋼桁拱預拼時，可用25的沖釘代替高強度螺栓使用，高強度螺栓全部初擰后，再將沖釘全部換成高強度螺栓，并初擰，最后全部終擰。8、高強度螺栓施擰（1）高強度螺栓的設計預拉力、施工預拉力應符合下表的規(guī)定。螺紋規(guī)格dM22設計預拉力p190KN施工預拉力pc210KN（2）高強度螺栓連接副的擰緊方法為扭矩法，施擰分初擰、終擰兩部分進行，初擰和終擰均應使用定扭矩扳手。終

53、擰扭矩值由試驗數據確定，初擰扭矩為終擰扭矩的50。（3）初擰前應檢查拼裝部位的沖釘和高強度螺栓是否符合規(guī)定，檢查螺栓規(guī)格有無用錯者，螺母、墊圈有無裝反者，螺栓朝向是否符合要求。檢查無誤后，方可用標定好初擰扭矩值的定扭矩扳手進行初擰。（4）初擰完畢的高強度螺栓應逐個用敲擊法檢查。初擰檢查合格后，用白色油漆在螺栓、螺母、墊圈及構件上作劃線標記，以便于終擰后檢查有無漏擰以及墊圈或螺栓是否隨螺母轉動。（5）初擰使用電動扳手或定扭矩帶響扳手，終擰使用電動扳手。不能使用電動扳手施擰的部位，可用定扭矩帶響扳手施擰。使用定扭矩帶響扳手施擰時，要注意施力均勻平穩(wěn)，不得沖擊施擰。（6）無論使用何種扳手施擰，對于插

54、入式拼接的節(jié)點，應從節(jié)點剛度大的部位向不受約束的邊緣方向施擰，對大節(jié)點則應從節(jié)點中央沿桿件向四周進行，以利于拼接板面壓平和減少先后施擰螺栓之間的相互影響。（7）組裝時，螺栓帽一側及螺母一側應各置一個墊圈，墊圈有內倒角的一面應分別朝向螺栓帽和螺母支承面。（8）不得使用生銹、螺紋損壞、表面潮濕或有灰塵、砂土和表面狀況發(fā)生變化的高強度螺栓。凡表面狀況發(fā)生變化的高強度螺栓，應送回原生產廠家重新進行表面處理。重新處理后，按原供貨要求進行扭矩系數復驗，復驗合格后方可使用。為防止螺栓在施擰時出現卡游現象，施擰時必須用套筒扳手卡住螺栓帽。（10）溫度與濕度對扭矩系數影響很大，當溫度與濕度變化較大時，可根據利用

55、當天上橋的高強度螺栓，在扭矩系數試驗儀上標定電動扳手時所得的扭矩系數平均值，調整終擰扭矩，確保結構安全。（11）橋上當天穿入節(jié)點板中的高強度螺栓必須當天初擰或終擰完畢。終擰扭矩檢查應在1h之后至24 h以內進行。雨天不得進行高強度螺栓施擰。（12）高強度螺栓經終擰檢查合格后，其螺栓、螺母、墊圈的外露部分應立即涂裝（雨天和嚴寒天氣除外），按照鋼箱梁涂裝的規(guī)定，對外露的高強度螺栓和節(jié)點板面進行涂裝。9、施擰質量檢查（1）高強度螺栓連接副施工質量的檢查應由專職質量檢查員進行。當天施擰的螺栓當天檢查完畢，并作好檢查記錄。（2）檢查工具有重約0.3的小錘、雙指針表盤扭力扳手或數顯扭力扳手，檢查之前，檢查

56、扭矩扳手必須標定，其扭矩誤差不得大于使用扭矩值的3。（3）對初擰后的全部高強度螺栓連接副，用重約0.3的小錘敲擊螺母對邊的一側，用手指緊按住螺母對邊的另一側進行檢查，如顫動較大者即認為不合格，應予再初擰。（4）觀察全部終擰后的高強度螺栓連接副，檢查初擰后用油漆標記的螺栓與螺母相對位置是否發(fā)生轉動，以檢查終擰是否漏擰。（5）對連接處，每一栓群高強度螺栓連接副總數的5%，但不少于5套，其余每個節(jié)點不少于1套進行緊扣扭矩檢查。終擰檢查在螺栓終擰4h之后、24h以內完成。檢查方法為緊扣檢查法，用標定好的指針扳手或數顯扳手再次擰緊螺栓，讀取螺母剛剛轉動時的扭矩值，偏差不超過檢查扭矩值的10時為合格。檢查

57、扭矩值由當天使用螺栓經試驗取得。七、施工作業(yè)區(qū)控制及標志牌的設置1、施工作業(yè)控制區(qū)的設置結合本施工作業(yè)段及大廣高速公路的交通量，將施工作業(yè)控制區(qū)劃分為警告區(qū)5000m、3000m、2000m、1600m，上游過渡區(qū)長度200m、緩沖區(qū)長度100m、施工區(qū)、下游過渡區(qū)100m、終止區(qū)50m。標志牌的設置設置原則：按交通部公路養(yǎng)護安全作業(yè)規(guī)程（JTG H30-2015）進行設置。交通標志設置方法（1）警告區(qū)：在來車方向距離施工點5000m、3000m、2000m、1600m、800m、處右側分別擺放“前方5000米施工！請謹慎駕駛！”、“前方3000米施工！請謹慎駕駛！”、“前方2000米施工！請

58、謹慎駕駛！”、“前方1600m施工！請謹慎駕駛！”、“前方800m施工！請謹慎駕駛！”、 “因施工帶來不便，請您諒解！”、“車道數減少”標志、限速標志、禁止超車、警示頻閃燈、匝道繞行標志等。（2）上游過渡區(qū)：在施工作業(yè)區(qū)過渡段起點處開始擺放反光路錐、導向標志、閃光箭頭、警示頻閃燈、交警塑像等標志，對交通進行渠化，反光路錐擺放間距為3m，直至過渡區(qū)終點處。（3）緩存區(qū)：在來車方向設置“前方施工！請謹慎駕駛！可變信息標志牌”并布置一排防撞墩，設置閃光箭頭、警示頻閃燈。（4）作業(yè)區(qū)：設置錐形交通路標（錐形交通路標間距 符合規(guī)范要求），為了確保錐形交通路標的穩(wěn)定，在路標底部設置小沙袋固定。同時設置交通

59、巡視人員對封閉區(qū)的交通安全設施進行維護，確保標志標牌的擺放位置正確、安全、可靠，發(fā)現損壞的安全設施及時更換。（5）下游過渡區(qū)：下游過渡區(qū)主要設置錐形交通路標。（6）終止區(qū)：在終止區(qū)終點設置解除限速標志、解除禁止超車標志。2、其他事項（1）施工作業(yè)區(qū)用防撞桶內裝沙、土及水泥隔離墩進行隔離。禁止施工人員進入行車道或穿越行車道避免給經過的車輛造成視覺影響。并在入口處設置塑料警察模型。（2）在交通導改區(qū)臨時輔路上按相關要求設置臨時標線，在轉彎處設立震蕩標線。提醒過往車輛司機注意車道變化，謹慎駕駛。施工區(qū)沿車行方向，擺放枕木，防止車輛意外闖入施工區(qū)，保證封閉區(qū)施工人員的人身安全。（3）做好防范雨、雪、霧

60、惡劣天氣的準備，在交通導改區(qū)的起始端設置爆閃燈等電子預警系統。如遇大霧天氣在高速公路封閉后，照常派看護人員值班，并設置霧天爆閃裝置，高速公路開放后，霧氣徹底散去前，加派人員進行交通引導；大雨過后，及時整理施工現場，保證封閉區(qū)內，施工物品整齊有序，及時擦拭標志標牌。（4）所有進入施工區(qū)人員必須按照規(guī)定著反光背心。（5）進入大廣高速的施工車輛必須加裝爆閃燈和施工車輛注意等字樣。（6）對因導行拆移的波形護欄、立柱、防眩板等設施的數量，經確認、登記并送往權屬單位，由權屬單位負責人簽收后妥善保管，待施工區(qū)域施工完畢后恢復交通安全設施時利用。（7）在施工期間，在主線橋、A匝道及B匝道施工的正下方鋪設模板，