新舊標準差異課件

1、GB13476新舊標準差異解析主要條文的技術依據(jù) 新標準共分十章和四個附錄： 1.范圍；2.規(guī)范性引用文件；3.產品分類；4.原材料及構造要求；5.技術要求；6.試驗方法； 7.檢驗規(guī)則； 8.標志； 9.貯存和運輸；10.產品合格證。 附錄A 管樁的結構配筋； 附錄B 管樁的抗剪性能； 附錄C 非優(yōu)選系列管樁規(guī)格及其力學性能指標； 附錄D 混凝土有效預壓應力值計算方法。 根據(jù)GB/T1.1-2000標準化工作導則第一部分：標準的結構和編寫規(guī)則，結合我國預應力混凝土管樁的生產和使用現(xiàn)狀，參照采用國外先進國家標準JIS A5373-2004預制預應力混凝土制品附錄5 樁類，對GB 13476-1

2、999先張法預應力混凝土管樁進行修訂?，F(xiàn)將標準中的有關條文說明如下：1 范圍 本標準適用范圍與原標準基本相同。若適用條件變化，對特殊要求的管樁，應由供需雙方協(xié)商，按特殊工程設計制造。但本標準的技術要求、試驗方法、檢驗規(guī)則等某些條款均參照執(zhí)行。2 引用標準 根據(jù)GB/T1.1-2000標準化工作導則第一部分：標準的結構和編寫規(guī)則中的6.2.3條規(guī)定，對于注日期的引用文件，應給出年號以及完整的名稱。對不注日期的引用文件，不給出年號。 規(guī)范性引用文件一覽表應由下列引導語引出；“下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內容）或修訂版均不

3、適用于本標準，然而鼓勵根據(jù)本標準達成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本標準?！? 產品分類 3.1 產品品種和代號 與原標準相同。 3.2 產品規(guī)格、型號 3.2.1 條 根據(jù)目前我國管樁生產企業(yè)的實際情況，350mm、450mm、550mm這三種規(guī)格的管樁產品目前僅在局部地區(qū)使用，且用量較小，可以列入淘汰范圍，但考慮到仍有一些廠家在生產，因此本次修訂將這三種規(guī)格的管樁列為非優(yōu)選系列，以資料性附錄的形式放在標準中，給一段時間過渡，在下一次修訂時逐步淘汰。另外，為了適應我國大型港口工程建設發(fā)展的需要，1200mm、1300mm、1400mm的產

4、品已經投放市場，使用量越來越大，因此，本次修訂時增加了1200mm、1300mm、1400mm三種規(guī)格。(1)原標準管樁型號分類采用：“按混凝土有效預壓應力或管樁的抗彎性能分為：A型、AB型、B型和C型。A型、AB型、B型和C型管樁的混凝土有效預壓應力值分別為4.0N/mm2、6.0N/mm2、8.0N/mm2和10.0N/ mm2，其計算值應在各規(guī)定值的5%范圍內。”及管樁型號的劃分既可按管樁抗彎性能來劃分，也可以按混凝土有效預壓應力計算值判定，由此造成了目前各地的管樁圖集差異較大。經過10多年的發(fā)展，有關技術已經比較成熟，為了規(guī)范結構配筋，本次修訂采用按管樁樁身有效預應力值判定管樁型號。由

5、于管樁產品結構及生產養(yǎng)護工藝的特殊性，目前對于管樁混凝土有效預壓應力值計算方法有多種形式，其中以日本的計算方法較為合理，為了統(tǒng)一結構配筋和計算，在標準的附錄D（資料性附錄）中給出了具體的計算方法供大家參考。 公式中混凝土彈性模量、預應力鋼筋的彈性模量、混凝土干縮率、混凝土徐變系數(shù)、預應力鋼筋的凈松馳系數(shù)，按下表中的參數(shù)取用。 由于管樁樁身混凝土有效預壓應力值的檢測方法較復雜，常規(guī)檢測困難，因此，檢測仍以與樁身混凝土有效預壓應力值對應的抗彎性能作為常規(guī)手段。 我國已加入WTO，管樁產品進入國際市場的數(shù)量越來越大，而國際上對GB標準的認知度很低，對管樁產品而言，國外通常以日本標準來要求我們的產品質

6、量，以抗彎性能為例，日本標準JISA5373-2004的壁厚比B13476-1999中相應產品的壁厚小，但抗彎性能卻比GB13476-1999的要大，實際上原標準中的樁身抗彎性能指標與JIS標準相差不大，按原標準生產的管樁的抗彎性能完全達到JIS標準要求。這次修訂，采用按混凝土有效預應力值來劃分型號，由于管樁壁厚比JISA5373-2004規(guī)定的要大，滿足相應的預應力后，其抗彎性能要大大超過日本的標準要求，但考慮到實際生產情況及為了與WTO接軌，這次修訂直接引用日本管樁的抗彎性能技術指標。對于國內現(xiàn)生產的AB型管樁，其抗彎性能取A型與B型管樁抗彎性能技術指標的中位值。 3.3結構尺寸 原標準中

7、只規(guī)定了PHC和PC管樁的最小壁厚，具體由設計單位根據(jù)工程需要在生產中對管樁壁厚加以調整。標準執(zhí)行中發(fā)現(xiàn)，最小壁厚的規(guī)定造成了管樁壁厚太多，特別是各省市的結構圖集不統(tǒng)一。造成不同地區(qū)，不同企業(yè)在組織生產時非常困難，在產品的貿易中也很難統(tǒng)一協(xié)調，對設計及施工中具體參數(shù)的確定帶來非常不便。因此，本次修訂，只給出一種或兩種大多數(shù)廠家常用的壁厚，以簡化壁厚系列，方便生產和使用。 另外對于小規(guī)格的管樁，考慮到實際生產、運輸和施工中常采用兩端勾吊或一端勾吊很容易發(fā)生斷樁事故，對常用配筋時A型或AB型的單節(jié)樁長另作規(guī)定，如400A型和AB型不宜超過12m，500A型樁不宜超過14m。4 原材料及構造要求4.

8、1原材料4.1.1水泥 由于水泥的國家標準已重新進行了修訂，原GB175和GB1344已合并為新的GB175-2007，且強度等級的表示方法也已改變，因此，本次修訂調整為“宜采用強度等級不低于42.5級的硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥、礦渣硅酸鹽水泥、其質量應符合GB175的規(guī)定。”4.1.2骨料4.1.2.1細骨料 天然砂資源日益匱乏，人工砂已經在管樁生產中達到很好的應用，而GB/T14684-2001建筑用砂也已將人工砂列入，但人工砂的細度模數(shù)偏大（通常3.23.8），經管樁生產的實際表明，用人工砂制作的管樁也可以滿足標準要求。本次修訂，增加了對人工砂的細度模數(shù)要求，同時考慮到管樁產品使用的特

9、殊性，增加了對砂的必檢指標要求，如含泥量、氯離子含量和硫化物及硫酸鹽含量等。4.1.2.2粗骨料 管樁推廣應用初期，施工主要是采用錘擊法，由于碎石表面粗糙，用作混凝土粗骨料有利于集料與水泥砂漿的界面粘結，特別是管樁用高強混凝土，對提高管樁耐打性，降低管樁錘擊施工的破損率有非常大的作用。近幾年來靜壓法施工技術達到飛速發(fā)展，與錘擊法對管樁樁身混凝土產生激烈打擊的施工不同，其施工時管樁混凝土的受力是一個靜態(tài)的過程。另外，近年來用鵝卵石經破碎加工制成的碎卵石在建筑中得到很多使用，鵝卵石與卵石相比，其集料的表面特征要有利于集料與砂漿的粘結，當然與碎石相比，粘結性要差一些。原標準中 規(guī)定只能使用碎石，排除

10、了卵石的使用，本次修訂將“應采用碎石”改為“宜采用連續(xù)粒徑的碎石或破碎的卵石”，擴大了粗骨料的使用范圍，有利于節(jié)約資源。 隨著管樁的應用范圍和地域的不斷擴大，對管樁的耐久性要求越來越高，考慮到耐久性及一些特殊工程的要求，這次修訂增加了對有抗凍、抗?jié)B或其他特殊要求的管樁所使用的骨料的定性要求。4.1.3鋼材4.1.3.1預應力鋼筋 根據(jù)目前我國管樁生產企業(yè)的實際情況，管樁的預應力鋼筋已全部采用預應力混凝土用鋼棒（俗稱PC鋼棒），因此，本次修訂取消預應力混凝土鋼絲。另，PC鋼棒的原行業(yè)標準YB/T111-1997 已被GB/T5223.3-2005替代。由于管樁為預應力制品，其使用的預應力鋼筋要有

11、良好的延伸率，但原YB/T111-1997和現(xiàn)行標準GB/T5223.3-2005中鋼材的斷后伸長率規(guī)定為5%是很低的。管樁生產中當預應力鋼筋按70%張拉力時，理論計算此時鋼棒的伸長率已經達到5%，而管樁采用蒸汽養(yǎng)護特別是高溫高壓養(yǎng)護，在高堿環(huán)境下對鋼材的應力松弛及對鋼材的應力腐蝕是很大的，將使管樁常壓蒸汽養(yǎng)護的伸長率大大降低。生產實踐表明，8%以下的伸長率難以滿足管樁產品的穩(wěn)定生產，但GB/T5223.3-2005中對鋼材的斷后伸長率的技術指標是5%， 因此，這次修訂時規(guī)定鋼材的斷后伸長率應大于GB/T5223.3-2005表3中延性35級的規(guī)定要求。4.1.3.2 原冷拔低碳鋼絲已被GB5

12、0204淘汰，采用JC/T540混凝土制品用冷拔低碳鋼絲替代。由于螺旋筋在管樁結構中不僅起構造筋的作用，使用時還承擔抵抗水平力的作用，因此，對于有抗水平力或抗震要求的管樁，螺旋筋建議采用低碳鋼熱軋圓盤條。4.1.3.3條 由于管樁的預應力鋼筋全部采用預應力混凝土鋼棒，骨架成型采用滾焊機自動焊接，架力圈已無存在的必要性，實際生產中也早已將其淘汰，本次修訂取消了對架力圈的要求。端部錨固筋在管樁錘擊施工時，只對樁身混凝土起破壞作用，對于只用作承壓作用的管樁，端部錨固鋼筋無實際意義，實際生產中大多已不設端部錨固鋼筋。但對于抗拔樁來說，端部端部錨固鋼筋的作用不可缺或，因此應根據(jù)實際工程情況確定是否設置端

13、部錨固鋼筋。4.1.3.4端板 目前，管樁行業(yè)存在的最大問題就是管樁端板，其中材質和厚度是兩大關鍵問題，它們嚴重影響到管樁的生產和施工。材質不但影響焊接質量，而且影響管樁的耐久性，行業(yè)標準JC/T947-2005先張法預應力混凝土管樁用端板中對材質已作了規(guī)定，嚴格控制其中的五大元素，但對端板的厚度卻沒有提出要求，端板的厚度問題日益突出，為了規(guī)范端板的生產和使用，本次修訂時，按所采用鋼棒的直徑規(guī)定端板的最小厚度，這最小厚度是按Q235材質要求計算得到的，已經是最小值了，對于材質達不到Q235要求的端板，其厚度必須大于這個厚度： 4.1.5外加劑 外加劑標準GB8076已經修訂，本次對GB1347

14、6-1999進行修訂，外加劑的引用標準仍采用新修訂的GB8076-2008作為引用標準。4.1.6摻合料 目前管樁生產中常用的摻合料有：硅砂粉、礦渣微粉、粉煤灰，這三種材料均有相關的標準，但標準中規(guī)定的有些條款并不適合用管樁，因此本次修訂對硅砂粉、礦渣微粉、粉煤灰的質量提出了相應的要求。另外，為了促進技術進步，對于其他品種的摻合料，仍要求通過試驗鑒定，確認符合管樁的混凝土質量要求才可使用。4.2構造要求4.2.1.1鋼筋長度的相對誤差 由于本次修訂增加了大規(guī)格，單根樁長超過15m的管樁，原標準中規(guī)定的“單根管樁同束鋼筋中下料長度的相對誤差不大于L/5000”對長管樁而言就明顯太松了。再者，目前

15、管樁生產企業(yè)基本基本上采用鋼筋定長切斷機，鋼筋的下料長度誤差已得到保證，因此，本次修訂將同根管樁中鋼筋長度的相對誤差值按管樁長度定誤差值：“長度小于15m時不得大于1.5mm，長度大于15m時不得大于2mm”。4.2.2鋼筋骨架 由于本次修訂采用按管樁樁身有效預應力值判定管樁型號，在原標準”最小配筋率不得低于0.4%，并不得少于6根”的前提下，為了統(tǒng)一結構配筋和計算，預防偷工減料，除了在附錄中給出了有效預應力值的計算方法外，按有效預應力值和抗彎性能指標計算了“預應力筋最小配筋面積”，同時，根據(jù)預應力筋最小配筋面積和實際生產的可操作性，在標準的附錄A（推薦性附錄）中提供了“與預應力最小配筋面積對

16、應的建議結構配筋”，供大家參考。4.2.2.2 螺旋筋的配置 螺旋筋在管樁結構中不僅起構造筋的作用，使用時還承擔抵抗水平力的作用，因此，螺旋筋的直徑和螺距對管樁的抗水平力性能（抗剪性能）至關重要，在目前對建筑物要求使用壽命100年及重視樁身抗水平力能力的背景下，原標準規(guī)定的“螺距最大不超過10mm，管樁兩端螺旋筋的長度范圍10001500mm，螺距范圍在4060mm。螺旋筋的螺距偏差不超過10mm”要求松了，日本標準JISA5373:2004規(guī)定螺旋筋的螺距最大不超過110mm，但廠家實際生產采用80100mm，且嚴格執(zhí)行標準，阪神大地震后，使用管樁的建筑基本完好，據(jù)專家現(xiàn)場勘察，螺旋筋發(fā)揮了

17、重要作用。因此，本次修訂對螺旋筋的螺距提出了嚴格要求，規(guī)定為：“管樁兩端2000mm范圍內為45mm，其余80mm?！薄奥菪畹穆菥嗥顬?mm”。4.2.2.5 本次修訂取消了架力圈，因此，架力圈的偏差等要求（原標準4.2.2.3和4.2.2.4條）同時取消。 由于接頭端板已有行業(yè)標準JC/T947-2005先張法預應力混凝土管樁用端板，端板的尺寸偏差等要求在JC/T947-2005中有規(guī)定，對接頭和樁身的要求在管樁的外觀和尺寸偏差中有規(guī)定。因此，原標準的4.2.3接頭取消。5 技術要求5.1.2混凝土強度等級 管樁技術的發(fā)展，混凝土制作強度等級為C60已經不是一個難題，實際生產中，PC管樁

18、混凝土的設計控制強度均已達到C60以上，因此，本次修訂將預應力混凝土管樁用混凝土強度等級調整為C60。5.1.3混凝土放張強度 本次修訂將預應力混凝土管樁用混凝土強度等級調整為C60，根據(jù)GB50204-2002中的有關規(guī)定，放張預應力筋時，預應力混凝土管樁的抗壓強度可以調整到45MPa,因此，本次修訂將預應力混凝土管樁和預應力高強混凝土管樁的抗壓強度統(tǒng)一規(guī)定為45MPa。5.2混凝土保護層 隨著管樁應用領域的不斷擴大，尤其是在有腐蝕介質地質區(qū)的應用，使得管樁的耐久性問題越來越顯現(xiàn)，增大混凝土保護層厚度對提高管樁的耐久性是非常有效地措施，日本建設省建筑基礎規(guī)范規(guī)定，基礎混凝土的鋼筋的混凝土保護

19、層厚度不低于40mm，我國JGJ94-2008建筑樁基技術規(guī)范規(guī)定，預制樁鋼筋的混凝土保護層厚度不宜小于30mm。而GB13476-1999中“預應力筋混凝土保護層厚度不宜小于25mm”，技術指標是偏低的，不利于管樁的推廣應用，因此，本次修訂將預應力鋼筋的混凝土保護層厚度調整至40mm。 另外，對于外徑800mm以上規(guī)格的大直徑管樁，JTJ261-1997行業(yè)標準港口工程預應力大直徑管樁設計與施工規(guī)程規(guī)定預應力主筋的混凝土保護層厚度不得小于50mm，針對800mm以上規(guī)格的大直徑管樁以及有其它特殊要求及腐蝕環(huán)境下的管樁，本次修訂增加“用于有特殊要求及腐蝕環(huán)境下的管樁，應依據(jù)設計要求采取增加保護

20、層厚度等措施?！?.3外觀質量 原標準的外觀質量是根據(jù)產品質量劃分的等級分別規(guī)定。從管樁十多年的發(fā)展來看，對產品進行分等分級，在實際實施中并沒有真正體現(xiàn)“優(yōu)質優(yōu)價”，可操作性不強，意義也不大，本次修訂取消產品分等分級的規(guī)定，管樁的外觀質量要求介于原標準合格品和一等品之間，稍偏嚴格。5.4尺寸偏差 本次修訂取消了產品分等分級的規(guī)定，管樁的尺寸偏差要求介于原標準合格品和一等品之間，稍偏嚴格。5.5抗彎性能 抗彎性能指標調整，解釋見3.2.2條的說明。 其余同原標準。 6.試驗方法 根據(jù)GB50204-2002的第7.1.1條“對采用蒸汽法養(yǎng)護的混凝土結構構件，其標準試件應先隨同結構構件同條件蒸汽養(yǎng)

21、護，再轉入標準養(yǎng)護條件下養(yǎng)護共28天”進行修訂，考慮到PHC管樁采用壓蒸養(yǎng)護工藝的特點，壓蒸養(yǎng)護工藝的試件采用出釜后冷卻至常溫的方法。6.3抗彎試驗6.3.1條 由于本次修訂增加了直徑大于1000mm、單節(jié)樁長大于15m的超長大管樁，其抗彎試驗方法根據(jù)GB50152混凝土結構試驗方法標準作了相應調整，并給出了相關計算公式。6.3.2和6.3.3條 原標準中對抗彎試驗用的管樁長度沒做規(guī)定，當抗彎試驗用的管樁長度過短時，抗彎性能試驗的檢驗值易受剪切力的影響，因此，只有當管樁長度L滿足：L5(6D+1.0)/3時，可以消除剪切力的響，按此條件得到試驗用的最短單節(jié)樁長。本次修訂增加了試驗用的最短單節(jié)樁

22、長的規(guī)定。 當檢驗接頭彎矩時，往往樁長超長，當長度超過一定范圍，管樁會因自重而斷裂，從而影響檢驗結果。因此，本次修訂增加了對單節(jié)樁長和兩根管樁焊接后的長度作了限制，不得超過表1中相應外徑規(guī)定的長度范圍，也不得小于最短單節(jié)樁長。 6.3.4加載程序 管樁試驗加載程序與原標準相同。根據(jù)實際檢驗情況反饋，由于原標準中規(guī)定加荷持續(xù)荷載時間不少于3分鐘，試驗時，加荷持續(xù)荷載時間往往在35分鐘，有的甚至更長，直接影響實驗結果，管樁結構不是大型構件，受力的穩(wěn)定較快，結構加荷過程中的持續(xù)荷載時間不必太長，因此，本次修訂調整為3min整。 7 檢驗規(guī)則7.2出廠檢驗7.2.2批量和抽樣7.2.2.1外觀質量 外

23、觀質量檢驗以目測為主，因型式檢驗的抽樣需在出廠檢驗合格的產品中抽取，要保證出廠檢驗合格，外觀質量應逐根檢驗，日本標準JIS A5373-2004中也規(guī)定“外觀應逐根檢驗，或根據(jù)產品特性、生產工藝、生產批量等進行抽檢”，因此，本次修訂將外觀質量改為逐根檢驗。 7.2.2.2尺寸偏差 經過十幾年的發(fā)展，管樁企業(yè)的生產規(guī)模已擴大至原來的10倍，考慮到企業(yè)的檢驗工作量，原標準規(guī)定的“尺寸偏差以同品種、同規(guī)格、同型號的管樁連續(xù)生產30000m為一批，但在四個月內生產總數(shù)不足30000m時仍作為一批”顯然檢驗次數(shù)要大大增加，因此，本次修訂將尺寸偏差抽樣的批量改為：“同品種、同規(guī)格、同型號的管樁連續(xù)生產300000m為一批，但在三個月內生產總數(shù)不足300000m時仍作為一批”，并且，“在外觀質量檢驗合格的產品中隨機抽取10根進行檢驗?！?.2.3判定規(guī)則7.2.3.1外觀質量 原標準中對管樁外觀質量的檢驗判定規(guī)定：“若所抽取10根中，不符合某一等級的管樁不超過二根，則判外觀質量為相應等級