北外灘白玉蘭廣場抗震送審項目匯報

1、北外灘白玉蘭廣場抗震送審項目匯報主要內(nèi)容1.工程概況2.結(jié)構(gòu)設(shè)計條件和參數(shù)3.結(jié)構(gòu)體系4.基礎(chǔ)設(shè)計5.結(jié)構(gòu)超限判別6.超限設(shè)計的措施和對策7.超限設(shè)計的計算分析論證8.關(guān)鍵構(gòu)件設(shè)計9.動力彈塑性分析SOM ECADI21.工程概況SOM ECADI3工程概況SOM ECADI4工程概況SOM ECADI5工程概況上海北外灘白玉蘭廣場項目地處北外灘的重要位置，將在沿黃浦江地區(qū)的開發(fā)建設(shè)中起到重要的改革作用。這種優(yōu)越的地理位置為人們到達自然休閑區(qū)提供了良好的出入通行系統(tǒng)以及便捷的交通。地塊面向黃浦江，在南面是上海港國際客運中心。項目地塊南至東大名路，西至旅順路，北至長治路，東至新建路。SOM EC

2、ADI6工程概況本工程包括一座66層米高的辦公塔樓，一座39層米高的酒店西樓和一座24層米高的酒店東樓。4層高的裙樓A包括2-4層（包括2層宴會廳）的酒店休閑娛樂層以及首層零售。裙樓B和C均為4層高，形成逐層下降的屋頂露臺，包括餐廳/零售。 地上總面積為248,577平方米，地下總面積為146,585平方米。米高的辦公塔樓有135,972平方米的辦公面積。兩座酒店塔樓和部分裙樓內(nèi)的酒店功能，地上面積總計89,252平方米。SOM ECADI7工程概況酒店提供603套客房和輔助服務(wù)設(shè)施，包括游泳池、宴會廳和會議室、水療中心、健身中心和特色餐廳等。商業(yè)零售地上面積33,145平方米，地下面積37,

3、743平方米，總計零售面積70,888平方米。位于B1層的電影院面積為4,121平方米，共有6個電影院。 SOM ECADI8工程概況地下層：塔樓共有地下4層。地下1-2層包括商業(yè)零售空間、影院、裝卸設(shè)施、機械、電氣和 設(shè)備空間以及大樓主要進線服務(wù)。地下3-4層包括停車場和給排水設(shè)備空間。項目B1層在北面與地鐵站相連，在南面與上海港國際客運中心相連。在B3-B4地下層共提供了2163個車位。在B1層?xùn)|面以及B2層西面提供了自行車停放空間，總計可以停放4400輛自行車。 機械設(shè)備層/避難區(qū)：辦公樓第3-4，35-36層以及第64-66層為主要機械設(shè)備空間，為辦公塔樓提供服務(wù)。避難區(qū)將位于第3、1

4、9、35、51層。 SOM ECADI92.結(jié)構(gòu)設(shè)計條件和參數(shù)中華人民共和國規(guī)范，標準和規(guī)程上海市地方規(guī)范、規(guī)程、標準 美國規(guī)范，標準和規(guī)程 上海北外灘白玉蘭廣場巖土工程勘察報告（詳勘） 上海北外灘白玉蘭廣場項目場地地震安全性評價報告 加拿大Rowan Williams Davies & Irwin 有限公司( RWDI)完成的中國上海北外灘白玉蘭廣場風(fēng)致結(jié)構(gòu)響應(yīng)研究最終報告 SOM ECADI10結(jié)構(gòu)設(shè)計條件和參數(shù)SOM ECADI11結(jié)構(gòu)設(shè)計條件和參數(shù)SOM ECADI12結(jié)構(gòu)設(shè)計條件和參數(shù)SOM ECADI13規(guī)范風(fēng)荷載與風(fēng)洞試驗風(fēng)荷載比較SOM ECADI14地震作用反應(yīng)譜SOM EC

5、ADI153.結(jié)構(gòu)體系 辦公塔樓酒店塔樓裙房SOM ECADI16辦公塔樓結(jié)構(gòu)體系SOM ECADI17辦公塔樓加強層平面SOM ECADI18辦公塔樓典型樓層平面SOM ECADI19辦公塔樓結(jié)構(gòu)體系白玉蘭廣場辦公塔樓是一個七十層大樓，包括地面六十六層及地下室四層。塔樓屋頂面高度是。樓頂環(huán)冠高度是（基于地面層標高為）。結(jié)構(gòu)系統(tǒng)采用內(nèi)部混凝土核心筒及以鋼梁和柱組成的外圍抗彎矩框架外加鋼外伸桁架及帶狀桁架的雙重系統(tǒng)。塔樓外圍共有二十四個外圍組合柱，其中有八個組合柱對應(yīng)連接于由核心筒角落延伸向外的外伸桁架。位于塔樓四個外圍角落各有兩根柱子使用斜角柱網(wǎng)。其余八個外圍組合柱將平均分布在塔樓四邊于外伸桁

6、架柱軸線之間。大部分的鋼柱和鋼梁由熱軋寬翼型鋼組成，組合柱則由寬翼型鋼截面外包鋼筋混凝土組成截面。塔樓的高寬比例約為，稍為高于JGJ3-2002高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第章節(jié)中建議的最高比例。 SOM ECADI20辦公塔樓結(jié)構(gòu)體系重力荷載由組合鋼梁樓面框架及混凝土金屬壓型鋼板共同承擔(dān)。通過跨于核心筒及抗彎矩框架之間相對較淺薄的鋼梁，設(shè)備管道可從梁下而過，無需從梁中穿洞。彎矩桁架需要采用高深鋼梁，其可容納小型穿洞，令有必要的設(shè)備通過并到達外墻。重力荷載從各層之樓板傳遞往內(nèi)部混凝土核心筒及外圍抗彎矩框架。 塔樓核心筒之外墻、隔離墻及樓板均使用鋼筋混凝土。鋼筋混凝土連接梁結(jié)合各核心筒之剪力墻，并

7、提供通往機房、樓梯間及電梯的通道。在電梯間開口及機械室隔墻及樓板開洞使用鋼筋混凝土梁。樓面鋼梁與鋼筋混凝土筒體平面交接處使用埋式剪力鍵鋼板及剪立鋼板與螺栓的連接。在核心筒外墻個角落設(shè)置全高埋設(shè)型鋼柱連接樓面鋼梁。在機械樓層的外伸桁架并埋設(shè)于核心筒墻內(nèi)且與埋設(shè)型鋼柱連接結(jié)合。SOM ECADI21酒店較高塔樓SOM ECADI22酒店塔樓結(jié)構(gòu)體系二個酒店塔樓是由一個四十四層大樓（包括地面四十層及地下室四層）， 以及一個二十九層大樓（包括地面二十五層及地下室四層）。較高酒店塔樓的屋頂面高度是，樓頂環(huán)冠高度是；較低酒店塔樓的屋頂面高度是，樓頂環(huán)冠高度是111.20m （基于地面層標高為）。 對于二個

8、酒店塔樓的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)二者均用鋼筋混凝土核心筒及外圍抗彎矩框架的雙重系統(tǒng)。除混凝土核心筒及外圍抗彎矩框架之外，較高酒店塔樓另外加有鋼外伸桁架及帶狀桁架?；诟邔挶壤南薅?，使用外加鋼外伸桁架及帶狀桁架對較高酒店塔樓為有效。SOM ECADI23酒店塔樓結(jié)構(gòu)體系在酒店塔樓每層混凝土核心筒外區(qū)域使用金屬壓型組合板及組合鋼梁。較高酒店塔樓的高寬比例約為，低于JGJ3-2002高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第章節(jié)中建議的最高B 級塔樓比例。較低酒店塔樓的高寬比例約為，低于章節(jié)中建議的最高A 級塔樓比例。SOM ECADI24 裙樓結(jié)構(gòu)體系裙樓是一個連接辦公塔樓及酒店塔樓的八層建筑，包括地面四層及地下室四層，裙

9、房地基面為42X19柱間隔的平面。柱子在兩方面的中心間隔距離為。裙樓的上部結(jié)構(gòu)系統(tǒng)采用金屬壓型組合板，組合鋼梁及鋼柱；裙樓的下部結(jié)構(gòu)系統(tǒng)采用鋼筋混凝土雙向密肋板及梁柱框架。裙樓抗側(cè)力系統(tǒng)是由上部結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的豎向桁架支撐框架及樓板組成。SOM ECADI25 裙樓結(jié)構(gòu)體系裙房地面層以上的樓層采用組合鋼梁與組合桁架支撐金屬壓型組合板。標準的地面及地下層樓板分別使用250mm及200mm厚的雙向鋼筋混凝土板, 由鋼筋混凝土梁及柱支撐。地下二層樓板面使用300mm厚的雙向鋼筋混凝土板為塔樓嵌固層的樓板加強層?；镜闹麂摻罨炷亮捍笮榇筇眉暗孛鏄菍?00mm寬1,000mm深； 地下樓層500mm寬75

10、0mm深；地下室停車場樓層400mm寬及750mm深。SOM ECADI26辦公塔樓結(jié)構(gòu)材料SOM ECADI27辦公塔樓結(jié)構(gòu)材料SOM ECADI284.基礎(chǔ)設(shè)計SOM ECADI29基礎(chǔ)設(shè)計白玉蘭廣場的地質(zhì)條件包含了細粉土, 砂土, 粘土，及其混合夾層。這些薄弱的土質(zhì)有需要深樁承托筏板基礎(chǔ)，由樁和筏板共同承擔(dān)荷載。 主辦公塔樓建筑樁基使用厚鋼筋混凝土筏板及鉆孔鋼筋混凝土灌注基樁；基樁使用1,000mm直徑,采用后注漿的方法以提高單樁豎向承載力, 單樁豎向承載力特征值10,000kN。酒店塔樓建筑樁基使用厚鋼筋混凝土筏板及鉆孔鋼筋混凝土灌注基樁；基樁使用850mm直徑，同樣采用后注漿的方法以

11、提高單樁豎向承載力,減小沉降,單樁豎向承載力特征值,較高及較低酒店塔樓均為6,700kN。 SOM ECADI30基礎(chǔ)設(shè)計裙樓建筑使用厚鋼筋混凝土筏板及鉆孔鋼筋混凝土灌注基樁；基樁使用1000mm直徑位于柱網(wǎng)上基于逆向開挖施工工藝需求為承載及抗拔基樁。另外，裙樓建筑使用750mm直徑具有1300mm直徑擴底的鉆孔鋼筋混凝土抗拔基樁，單樁豎向抗拔力特征值為2,800kN以抵抗水壓浮力。 地下結(jié)構(gòu)將包括四層地下室。上部結(jié)構(gòu)的鋼筋混凝土核心筒系統(tǒng)及主要的鋼型組合柱將埋入深至地下室底板。 SOM ECADI31基礎(chǔ)設(shè)計基礎(chǔ)墻將是兩墻合一。地下室樓面系統(tǒng)將由鋼筋混凝土雙向板及鋼筋混凝土梁柱構(gòu)成；地面層及

12、以下樓面系統(tǒng)將由鋼筋混凝土雙向密肋板及梁柱系統(tǒng)構(gòu)成。在沒有地下室的地方，最低層將會是鋼筋混凝土地坪，其下為隔氣層及壓實回填土的粒狀填土。最低的地下層和管道設(shè)施將有鋪面板及排水系統(tǒng)。 SOM ECADI325.結(jié)構(gòu)超限判別辦公塔樓酒店A塔樓SOM ECADI33辦公塔樓超限情況高度超限 豎向不規(guī) 平面不規(guī)則 SOM ECADI34辦公塔樓高度超限建筑高度是造成超限的主要原因。上海白玉蘭廣場高層辦公塔樓，屋面高度297米，結(jié)構(gòu)總高米。由于其采用帶有加強層的型鋼混凝土柱鋼梁鋼筋混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)體系，根據(jù)中國規(guī)范高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-2002 第條，抗震設(shè)防烈度七度，鋼與混凝土混合框

13、架鋼筋混凝土筒體的最高適用高度為190米。所以，結(jié)構(gòu)高度大大超過規(guī)范規(guī)定的最大適用高度。 SOM ECADI35辦公塔樓豎向不規(guī)則 由于辦公塔樓高度較大，為了加強結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度，減小核心筒墻厚，在結(jié)構(gòu)中部和頂部設(shè)置了兩層樓高的伸臂桁架和帶狀桁架，形成結(jié)構(gòu)中部加強層和頂部加強層。加強層的設(shè)置減小了結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載與地震作用下的側(cè)向位移，不過也由此引起了沿豎向結(jié)構(gòu)抗側(cè)力剛度在加強層附近的突變，造成結(jié)構(gòu)的豎向不規(guī)則。伸臂桁架及帶狀桁架位于辦公塔樓的以下位置： 35至37層之間 64至66層之間SOM ECADI36辦公塔樓平面不規(guī)則局部樓層樓板缺失面積大于該樓層面積的30(塔樓二層及三十八層)。根據(jù)建筑

14、抗震設(shè)計規(guī)范（條規(guī)定，構(gòu)成樓板局部不連續(xù)，形成平面不規(guī)則。SOM ECADI37酒店A超限情況平面不規(guī)則 豎向不規(guī)則 SOM ECADI38酒店A平面不規(guī)則 由于核心筒偏心布置，結(jié)構(gòu)的質(zhì)量中心和剛度中心存在偏離現(xiàn)象，造成結(jié)構(gòu)的層間位移比為，即樓層的最大彈性水平位移大于該樓層兩端彈性水平位移平均值的倍。所以成為平面不規(guī)則中的扭轉(zhuǎn)不規(guī)則。在第5層夾層，樓板開洞面積大于該層樓面面積的30，形成平面不規(guī)則中的樓板局部不連續(xù)。SOM ECADI39酒店A豎向不規(guī)則為了增大結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力剛度，減小結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載與地震作用下的層間位移，在結(jié)構(gòu)頂部設(shè)置兩層樓高的伸臂桁架和帶狀桁架，形成加強層。加強層的設(shè)置引起了沿

15、豎向結(jié)構(gòu)抗側(cè)力剛度在加強層附近的突變，造成結(jié)構(gòu)的豎向不規(guī)則。SOM ECADI40酒店A高度較高此外，根據(jù)中國規(guī)范高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-2002 第條，抗震設(shè)防烈度七度，鋼與混凝土混合框架鋼筋混凝土筒體的最高適用高度為190米。酒店A結(jié)構(gòu)總高米，接近高度限值。 SOM ECADI416.超限設(shè)計的措施及對策辦公塔樓酒店A塔樓SOM ECADI42辦公塔樓的超限對策伸臂桁架和帶狀桁架的設(shè)置 彈塑性分析 加強的外圍框架 抗震特一級內(nèi)力放大系數(shù)的采用 按照中震不屈服設(shè)計抗側(cè)力構(gòu)件 加強的基礎(chǔ)設(shè)計 SOM ECADI43伸臂桁架和帶狀桁架的設(shè)置兩個樓層高的外伸桁架和帶狀桁架設(shè)置在第35層

16、到第37層之間和第64層到第66層（頂層）之間。在規(guī)范規(guī)定荷載組合下的多遇地震反應(yīng)譜分析中及在使用荷載組合下（）的大震反應(yīng)譜分析中，這些桁架設(shè)計保持彈性狀態(tài)中。外伸桁架和帶狀桁架確保由核心墻和外圍框架構(gòu)成的抗側(cè)力系統(tǒng)能夠得到充分利用。 SOM ECADI44伸臂桁架和帶狀桁架的設(shè)置SOM ECADI45 伸臂桁架和帶狀桁架控制樓層位移的效果 SOM ECADI46伸臂桁架和帶狀桁架控制樓層位移角的效果SOM ECADI47彈塑性分析 第9 章解釋了使用軟件Perform 3D對辦公塔樓進行的動態(tài)非線性時程分析結(jié)果。分析表明，即使在罕遇地震下，建筑基本維持在彈性范圍內(nèi)，除了底層墻體和連梁等特例外

17、。SOM ECADI48加強的外圍框架 根據(jù)規(guī)范，此抗力系統(tǒng)要設(shè)計承受在倍的最大層間剪力 和25% 的基底總剪力之間的較小值。在辦公塔樓中, 抗力系統(tǒng)是外圍剛接框架, 在加強設(shè)計中, 柱子設(shè)計承受在倍的最大層間剪力和25% 的基底總剪力之間的較大值。SOM ECADI49抗震特一級內(nèi)力放大系數(shù)的采用 剪力墻的底部加強區(qū)（從基礎(chǔ)到第7層高度范圍）以及加強層與上下兩層范圍內(nèi)的抗震墻和型鋼混凝土柱采用抗震特一級的內(nèi)力放大系數(shù)。在常遇地震作用下，特一級抗震墻的剪力放大系數(shù)為1.9, 彎矩放大系數(shù)為。SOM ECADI50按照中震不屈服設(shè)計抗側(cè)力構(gòu)件 中震不屈服是指采用設(shè)防烈度的地震影響系數(shù)，不采用構(gòu)件

18、內(nèi)力放大系數(shù)，荷載分項系數(shù)取，材料采用標準值，同時不采用構(gòu)件承載力抗震調(diào)整系數(shù)?？拐饓Α⒖蚣苤?、框架梁、外伸桁架和帶狀桁架等抗側(cè)力構(gòu)件除進行常遇地震作用設(shè)計外，還增加按照中震不屈服設(shè)計。SOM ECADI51 加強的基礎(chǔ)設(shè)計 基礎(chǔ)設(shè)計按照能夠承受豎向荷載和所有傾覆彎矩來進行, 這是個偏于安全的設(shè)計措施。SOM ECADI52酒店A超限對策伸臂桁架和帶狀桁架的設(shè)置 彈塑性分析 抗震特一級內(nèi)力放大系數(shù)的采用 SOM ECADI53伸臂桁架和帶狀桁架的設(shè)置 兩個樓層高的外伸桁架和帶狀桁架設(shè)置在結(jié)構(gòu)頂部，以增大結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度，減小結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載與地震作用下的層間位移。外伸桁架和帶狀桁架確保由核心墻和外圍

19、框架構(gòu)成的抗側(cè)力系統(tǒng)能夠得到充分利用。SOM ECADI54彈塑性分析 第9 章解釋了使用軟件Perform 3D對酒店A塔樓進行的動態(tài)非線性時程分析結(jié)果。分析表明，在罕遇地震下，結(jié)構(gòu)的層間位移角小于1/100的限值。SOM ECADI55抗震特一級內(nèi)力放大系數(shù)的采用 酒店A的核心筒剪力墻和外圍框架在加強層及上下兩層抗震等級為特一級，其余部位抗震等級取為一級。SOM ECADI567.超限設(shè)計的計算及分析論證辦公塔樓酒店A塔樓SOM ECADI57辦公塔樓計算分析及結(jié)果計算軟件和計算模型結(jié)構(gòu)的動力特性風(fēng)荷載，地震反應(yīng)譜及時程分析下的結(jié)構(gòu)位移驗算樓層剛度比驗算樓層扭轉(zhuǎn)驗算地震作用下剪重比驗算SO

20、M ECADI58計算軟件和計算模型本分析模型以版本建模，對剪力墻采用殼單元，對梁及柱采用桿單元，每一樓層以剛性樓板橫隔。結(jié)構(gòu)分析和設(shè)計中考慮了P-效應(yīng)。SOM ECADI59結(jié)構(gòu)動力特性SOM ECADI60結(jié)構(gòu)動力特性SOM ECADI61風(fēng)荷載、地震反應(yīng)譜及時程分析下的結(jié)構(gòu)位移驗算 規(guī)范確定的風(fēng)荷載小于風(fēng)洞試驗得到的風(fēng)荷載，而風(fēng)洞試驗對塔樓結(jié)構(gòu)的第一周期很敏感。辦公塔樓的第一周期是秒，但是風(fēng)洞試驗風(fēng)荷載是基于第一周期為秒得到的，因此風(fēng)洞試驗風(fēng)荷載偏大一些，但是也偏于安全的用于設(shè)計。SOM ECADI62對結(jié)構(gòu)進行時程分析所采用的地震波SOM ECADI63對結(jié)構(gòu)進行時程分析所采用的地震波

21、SOM ECADI64對結(jié)構(gòu)進行時程分析所采用的地震波SOM ECADI65時程分析地震波轉(zhuǎn)換為反應(yīng)譜以后和規(guī)范及場地反應(yīng)譜的比較 SOM ECADI66彈性時程分析得到的結(jié)構(gòu)底部剪力與反應(yīng)譜分析的比較見下表 SOM ECADI67地震反應(yīng)譜分析與時程分析和風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)層間位移角SOM ECADI68地震反應(yīng)譜分析與時程分析和風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)層間位移角SOM ECADI69地震反應(yīng)譜分析與時程分析和風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)層間位移SOM ECADI70地震反應(yīng)譜分析與時程分析和風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)層間位移SOM ECADI71樓層剛度比驗算 SOM ECADI72樓層扭轉(zhuǎn)驗算 在直角荷載的情況

22、下，建筑物的兩個端口的位移用作計算扭轉(zhuǎn)位移的比例. 等于其中之一末端最大的水平位移除以兩端平均的位移。根據(jù)規(guī)范JGJ3-2002 第條，在考慮偶然偏心的地震作用下，樓層最大水平位移不應(yīng)大于該樓層平均值的倍SOM ECADI73樓層扭轉(zhuǎn)驗算X方向最大扭轉(zhuǎn)位移比是，y方向最大扭轉(zhuǎn)位移比是，均小于，滿足規(guī)范要求。SOM ECADI74地震作用下剪重比驗算 X方向結(jié)構(gòu)底層剪重比為，y方向結(jié)構(gòu)底層剪重比為，均滿足規(guī)范要求。SOM ECADI75酒店A計算分析及結(jié)果計算軟件和計算模型振型和周期結(jié)構(gòu)位移驗算結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)驗算樓層剛度比驗算剪重比驗算外伸桁架及帶狀桁架的利用SOM ECADI76計算軟件與計算模型

23、計算機模型采用ETABS分析模型版本對建筑上部結(jié)構(gòu)進行靜態(tài)和動態(tài)彈性分析。模型是以地下一層作為基礎(chǔ)來考慮實際的剛度，而不是以首層作為基礎(chǔ)來考慮剛度。采用重力荷載作為模型中的框架荷載。采用框架構(gòu)件制作主要重力構(gòu)件及抗側(cè)力梁和柱的模型，采用相關(guān)厚度的殼單元構(gòu)件模擬剪力墻區(qū)域的模型。地震質(zhì)量計算采用外加荷載與自重的結(jié)合。外墻荷載施加在邊梁上。荷載組合按照設(shè)計規(guī)范進行。SOM ECADI77振型和周期SOM ECADI78結(jié)構(gòu)位移驗算SOM ECADI79結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)驗算 X方向地震荷載產(chǎn)生的最大的扭轉(zhuǎn)比率為，可以接受。Y方向地震荷載產(chǎn)生的最大的扭轉(zhuǎn)比率為，可以接受。 SOM ECADI80結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)驗算S

24、OM ECADI81樓層剛度比驗算每層剛度不應(yīng)小于其上面一層剛度的倍，也不應(yīng)小于其上面三層平均剛度的倍。樓層剛度定義為樓層剪力除以側(cè)力引起的層間位移。在兩個方向上，所有的樓層剛度比率滿足規(guī)范限值。 SOM ECADI82X方向剛度比圖SOM ECADI83y方向剛度比圖SOM ECADI84剪重比驗算SOM ECADI85外伸桁架及帶狀桁架的利用 為了盡量降低在風(fēng)荷載和地震荷載作用下的建筑位移，在屋頂與塔樓頂部之間采用了9米深的鋼外伸桁架，鋼外伸桁架將周邊柱與鋼筋混凝土核心筒結(jié)合在一起。除了控制變形與位移之外，它們降低了混凝土核心筒的荷載，這樣就導(dǎo)致了相對較薄的墻體，從而減少了建筑體量。帶狀桁

25、架將來自外伸桁架的荷載均衡分配到周邊所有的柱上，保證了統(tǒng)一的柱子尺寸。采用帶狀桁架系統(tǒng)還有另外一些優(yōu)勢：首先提供了系統(tǒng)內(nèi)的額外強度；其次柱子間更加均衡的軸向荷載分布減少了混凝土核心筒與周邊柱之間的徐變和收縮帶來的影響。SOM ECADI86外伸桁架及帶狀桁架的利用SOM ECADI87 8.關(guān)鍵構(gòu)件設(shè)計驗算SOM ECADI88組合柱設(shè)計驗算SOM ECADI89組合柱設(shè)計驗算SOM ECADI90組合柱1設(shè)計驗算SOM ECADI91組合柱2設(shè)計驗算SOM ECADI92組合柱3設(shè)計驗算SOM ECADI93組合柱4設(shè)計驗算SOM ECADI94組合柱5設(shè)計驗算SOM ECADI95組合柱6

26、設(shè)計驗算SOM ECADI969.動力彈塑性分析辦公塔樓酒店A塔樓SOM ECADI97辦公塔樓彈塑性分析三維結(jié)構(gòu)彈塑性分析軟件Perform-3D在每個樓層采用集中質(zhì)量的方法，同時應(yīng)用于平移及轉(zhuǎn)動方向。集中質(zhì)量是從ETABS分析模型檔案中辦公塔樓中獲得的。如設(shè)計依據(jù)中所述，地震質(zhì)量采用1.0 DL靜載 + 1.0 SDL外加靜載 + 0.5 LL活載。SOM ECADI98辦公塔樓彈塑性分析SOM ECADI99鋼梁模型鋼梁采用旋轉(zhuǎn)構(gòu)件模型。該模型假定了鋼梁中跨處的一個曲率變化點，是一種合理的鋼梁假定。在附件B中顯示了該模型數(shù)據(jù)的推導(dǎo)，F(xiàn)EMA 356表5-6中，提供了用于鋼梁的塑性旋轉(zhuǎn)量參數(shù)。在這個設(shè)計階段，采用以下三種尺寸的鋼構(gòu)件：周邊邊梁W24x117（）, 樓層拐角處的鋼梁）, 中心梁W21x50（）。SOM ECADI100鋼梁模型SOM ECADI101用于塑造彎矩-旋轉(zhuǎn)曲線的彈性材質(zhì)特性及塑性旋轉(zhuǎn)數(shù)據(jù) SOM ECADI102鋼筋混凝土連梁分析模型根據(jù)FEMA 356表6-18，剪力墻連接梁配有斜向?qū)卿摻畹臉?gòu)件具有一個塑性鉸鏈旋轉(zhuǎn)弧度。根據(jù)Paulay和Priestley被廣泛接受的理論以及附件D中的模擬計算，彈性剛度的材質(zhì)特性被調(diào)整減小。有效剪切面積在斷面的兩個軸向均取總斷面面積的25%